JPS6310190A

JPS6310190A - Ｃｒｔ表示装置用電子ビ−ム磁気偏向装置

Info

Publication number: JPS6310190A
Application number: JP62129566A
Authority: JP
Inventors: ポール　エフ．エル．ワインドーク
Original assignee: Honeywell Inc
Current assignee: Honeywell Inc
Priority date: 1986-06-27
Filing date: 1987-05-26
Publication date: 1988-01-16
Anticipated expiration: 2013-07-16
Also published as: EP0251521A3; JP2775151B2; US4712047A; EP0251521A2; DE3788683D1; EP0251521B1; DE3788683T2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（イ）産業上の利用分野この発明は一般には電磁的偏向ビーム表示装置に関し、
よシ詳細には、ランダムストローク表示モードおよび周
期的ラスタ表示モードにおいて、そして陰極線管電子ビ
ームのスルー中に、直線動作と高い効率を与えるＣＢ、
Ｔ表示装置用電子ビーム磁気偏向装置に関する。

仲）　従来技術ラスタおよびストロークの両書込みを表示する偏向装置
の電力効率は、適切な書込み速度を確保するのに必要な
誘導性偏向ヨークおよび高い駆動電圧のために、比較的
低くなっている。

表示面積ならびに情報内容の増大した高性能の機上搭載
航法表示装置のためにかなりの電力消費が必要とされる
が、一方、空間および有効電力は制限されている。偏向
ヨーク駆動回路は全表示電力のかなシの部分を消費する
ので、必要な駆動電圧を低減することができるならば、
偏向装置の電力効率を大いに高めることができる。

ラスタ表示装置に対する偏向率は一般にストローク偏向
に対するよシはるかに高いので、ラスタ偏向に対して印
加される電源電圧は対応的により高く彦っている。スト
ローク表示中、最大スルー速度を得るためにはまた、相
対的に高い電源電圧あるいは低減されたヨークインダク
タンスが必要であ久この両者のために装置の電力消費は
増加する。しかし、ストローク表示の書込み位相中は、
相対的に低い電圧でも満足できる。従って、装置に与え
られ九電力を切換えて、直線動作を確保するのに要する
最小電圧を発生することが望ましい。

動的電力を低減する従来技術による装置の１形式が米国
特許第４９６５，３９０号「ＣＲＴディスプレイ用需要
電力ビーム偏向装置」に開示されている。この発明は帰
線用に７ライバツクラスタを利用し、そして低減した書
込み速度が許容されるストローク偏向期間中のみ電源電
圧を低減する。

本出願人による米国特許出願第８５８，１４９明細書「
ラスタ電源切換えによるＣＲＴディスプレイ用必要電力
ビーム偏向装置」には、改良装置を開示されている。こ
の発明者は記号発生装置から、外部ラスタ／ストローク
制御信号を発生し、動作の表示モードに従ってプッシュ
プルヨーク駆動増幅器に複数の電圧源を選択的に印加す
る。

ラスタ動作中、ヨークにかかつて発生される電圧から得
た制御信号を与えることによって、有効性が一層高まっ
て、パワースイッチの閉止を同期させる。しかし、スト
ローク期間中に利用できる限定された電圧のために不適
当な高速スルーイングが可能となった。そこで、表示回
路の複雑性を最小化するために、外部ラスタ／ストロー
ク制御信号の必要性を取シ除くことが望ましいとされて
いる。

本発明は、ラスタ表示およびストローク表示中、電力消
費を最適化し、一方スルー速度を増加させる装置につい
て述べている。この発明は、外部制御信号を必要とする
ことなく、ヨーク駆動増幅器において発生した内部信号
によって制御される。内部スイッチ制御信号はストロー
ク動作とラスタ動作を区別しないので、ストローク書込
み効率は高スルー速度でさえ最適化される。さらに、ス
ルー状態において、印加したヨ一り駆動装置電圧を直線
動作を得るなめに必要なそれに変えることによって、最
小電力消費を得ることにもなる。

（ハ）発明の概要磁気偏向コイルを利用してＣＲＴのビームをその表面に
沿って位置ぎめするＣＲＴ用偏向装置であって、差動増
幅器、フィードバック素子、偏向増幅器、複数の電圧源
、前置増幅器および複数のスイッチを備えている。差動
増幅器はビーム位置ぎめ信号および偏向コイルを介する
電流を表わすフィードバック信号に応答する。それによ
って発生される誤差信号は前置増幅器を駆動するよう結
合されておシ、該信号は次いで偏向増幅器に、偏向コイ
ルへの入力信号に比例する電流を発生させる。複数のス
イッチは電圧源に接続しており、動作のラスタ、ストロ
ークおよびスルーの各モードで直線動作を保持するに足
る十分な電流を、偏向増幅器に選択的かつ独立的に供給
し、一方、電力消費を最小にする。

スイッチを付勢する制御信号は偏向コイルにかかつて生
ずる電圧およびそこを流れる電流を感知することによっ
て得られる。表示モードに左右されず、コイルの電流の
変化率にだけ依存して、第１に圧レベルが偏向コイルに
かかつて生ずる場合に偏向増幅器に電圧源の１つを印加
し、そして第２１！圧レベルが偏向コイルにかかつて生
ずる場合に第２電圧源に切換えることによって、電力消
費を最小化する一方、高い偏向速度率を与えている。

に）実施例第１図の需要電力電子ビーム磁気偏向装置は、ビームの
ランダム偏向のためのストロークモードにおいて、およ
びビームのスルー中、サラにビームの周期的偏向のため
のラスタモードにおいて直線偏向を与えることができる
が、差動増幅器１０、前置増幅器１２）プッシュプル増
幅器段１４、陰極線管（ＣＲＴ　）　（図示されていな
い）に取付けられた偏向ヨーク２０、およびヨーク電流
サンプリング抵抗器２２を含んでいる。

複数の電源＋１５Ｖ、＋４５Ｖ、および−１５Ｖからの
電流を受信するよう結合した正のパワースイッチ１６は
、線２４の前置増＠器１２から制御信号を受信し、そし
て線２日におけるプッシュプル増幅器１４を付勢する。

負のパワースイッチ１８は、−１ｓＶ、−ａｓＶおよび
＋１ｓＶのｔｉから電流を、そして線２６を介して前置
増幅器１２から制御信号を受信し、そして線３０によシ
プッシュプル増幅器１４に電流を与える。ストロークモ
ードでも、ラスタモードでも、あるいはまたビームのス
ルー中でも、所望のビーム偏向を表わす入力信号■ＩＮ
は、線３６で差動増幅器１０の非反転入力に与えられる
。抵抗器２２にかかる電圧降下を感知することによって
発生されるフィードバック信号ｖＦＢは、ヨーク電流Ｉ
。

に比例しており、線３８によシ差動増幅器１００反転入
力に与えられる。この２つの信号は代数的に減算され、
そして差動増幅器１０において増幅されて、線４０に誤
差信号ｖ８を与え、それは前置増幅器１２の入力に結合
する。前置増幅器１２は増幅電圧ｖ１ｔ−発生して、プ
ッシュプル増幅器１４を駆動する。増幅器１４け通常通
シに動作して線４２に出力信号Ｖ。を発生し、磁化電流
工。を偏向ヨーク２０中へ駆動する。該電流工。はまた
直列接続線３２を通ってサンプリング抵抗器２２へと流
れて、フィードバック信号ｖＦＢを発生する。この信号
■ＦＢは、大きさと極性において電流工。に比例してい
る。閉ループ態様で、線形増幅器動作で、差動増幅器１
０に印加される場合、結果の電流工。はｖＩＮに直接比
例する。

動作中に、偏向信号Ｖ□、は差動増幅器１０に与えられ
て、出力信号ｖｅとなる。信号ｖｅは前置増幅器１２に
よって増幅されて、駆動信号■１をプッシュプル増幅器
１４に与える。増幅器１４は出力信号Ｖ。を発生して偏
向ヨーク２０を付勢する。ヨーク２０に流れ込む電流工
。は直接抵抗器２２でサンプルされて、電流工。に比例
するフィードバック信号ｖＦＢヲ発生する。差動増幅器
１０はＶ□、とｖＦＢを代数的に結合して、結果の信号
Ｖｅを発生する。この信号は前置増幅器１２とブツシュ
グル増幅器１４を閉ループ態様で駆動するので、電流波
彫工。は偏向信号■□、と同じ波形になっている。

所望のヨーク電流（これは書込み速度の関数となってい
る）を発生するのに要する駆動電圧ｖｏによシ、パワー
スイッチ１６と１８は個別に付勢されて、線形動作を確
保するのに必要なほぼ最小の電源電圧に従って、複数の
電源の１つを選択する。

正の偏向電流が要求される場合に、ヨーク２０を付勢す
る正のパワースイッチ１６に対して、前置増幅器１２か
らの線２４上の制御信号がパワースイッチ１６を付勢す
る。この制御信号は線３６の偏向指令Ｖ□、および線３
８のフィードバック信号Ｖ　に応答する。信号■。の大
きさはＢ感知されて、増幅器１４を介してスイッチ１６に送信さ
れる。これらの信号の組合わせによってスイッチ１６に
結合した電源のうちのどれが、線２８を介してプッシュ
プル増幅器１４に利用できるかを判定する。負の偏向電
流が指令される場合にヨーク２０を付勢する負のパワー
スイッチ１Ｂの動作は、同様に進行し、線２６と３０の
制御信号に応答してプッシュプル増幅器１４の下部を付
勢する。

第２図はこの発明の良好な実施態様の回路図を示す。周
波数応答を高めるのに利用される従来の回路素子は図示
されていないが、トランジスタ電流利得を増加させると
共に装置ｔ−安定させている。入力段１０は従来の差動
増幅器から成り、該増幅器は１入力において線３６のビ
ーム偏向信号■、Ｎおよび、抵抗器２２にかかつて発生
し結節点５６で＃！３８による第２入力に結合したフィ
ードバック信号■ＦＢを受信するよう接続されておシ、
偏向ヨーク２０ｔ−通過する電流をサンプルする。増幅
器１０の出力は誤差電圧Ｖ。となって、線４０により前
置増幅器１２の電流増幅器１１に与えられる。電流増幅
器１１は、トランジスタ電流利得して＋１５Ｖ′ｌ！源
から、およびトランジスタＱ２．Ｑ７およびＱ８を介し
て＋４５Ｖ′￥ｒＬ源からの電流を流す。増幅器１１は
トランジスタＱ１のエミッタ１５ａからビン１と２に電
流工、を流、す。

増幅器１１はさらにトランジスタＱ９ｔ−介する一１５
■電源から、およびトランジスタＱ１０゜Ｑｌｌおよび
Ｑ１２を介して一４５ｖ電源からビン７と６において付
勢される。増幅器１１の出力４は負荷抵抗器１３に結合
するが、それは参照番号９において接地する。トランジ
スタＱ２とＱ１０のコレクタの間に直列接続ダイオード
ＣＲ３〜ＣＲ８が接続されておシ、これらは所定のバイ
アス電圧ｖ　ｖ　ｖおよび■８を発生する。電流ＢＩ　
　ＣＩ　　Ｄ増＋５ｉｉ１は、ナショナル　セミコンダクタ社。

（カリフォルニア州、サンタクジラ）製造のＬＨＯＯＯ
２型式のような単位利得バッファとなっている。ダイオ
ードＣＲＩ３のカソードはダイオードＣＲ４のアノード
に接続している。ダイオードＣＢ、４のカソードは結節
点４７で、トランジスタＱ５のベース５７ｂおよびダイ
オードＣＲ５のアノードに接続する。ダイオードＣＲ５
のカソードはダイオードＣＲ６の７ノードに接続し、そ
してそのカソードは結節点４９でダイオードＣＲ７のア
ノードおよびトランジスタＱ６のベース５９ｂに接続す
る。

ダイオードＣＲ７はそのカソードがダイオードＣＲ８の
アノードに接続している。端子５６における＋１５Ｖの
正の電圧源はトランジスタＱ１のベース１５Ｃに印加さ
れる。トランジスタＱ１はトランジスタＱ２とＱ８から
電流工、ヲ引寄せる。

トランジスタＱ２．Ｑ７およびＱ８は、通常、演算増幅
器微小回路で利用されるようなＰＮＰウィルソン定電流
を源構成で接続される。トランジスタＱ２のベース１７
Ｃは結節点２３において、トランジスタＱ８のコレクタ
２１ｂおよびトランジスタＱ１のコレクタ１５ｂに接続
している。トランジスタＱ２のエミッタ１７ａとトラン
ジスタＱ７のコレクタ１９ｂは結節点２５でトランジス
タＱ７のベース１９ｃおよびトランジスタＱ８のベース
２１Ｃに接続している。トランジスタＱ７およびＱ８の
エミッタ１９ａおよび２１ａはそれぞれ、結節点２７で
共通に、代表的には＋ａｓＶである端子７０での正の高
電圧源に接続している。

トランジスタＱ２のコレクタ１７ｂは結節点２４でダイ
オードＣＲ３のアノードおよびダイオードＣＢ、２のカ
ソードに接続している。

増幅器１１のビン６と７は、ＮＰＮトランジスタＱ９の
エミッタ３１ａｌＣ電流Ｉ２を供給するよう接続してい
る。トランジスタＱ９のベース３１ｂは一１５■電源に
接続している。トランジスタＱ１０．ＱｌｌおよびＱ１
２はＮＰＮウィルソン電流源構成で接続されている。ト
ランジスタＱ９のコレクタ３１Ｃは結節点３５において
、トランジスタＱ１０のベース３３ｂおよびトランジス
タＱ１１のコレクタ３７ｃに接続している。トランジス
タＱ１０のエミッタ３５ａはトランジスタＱ１２のコレ
クタ４１Ｃとベース４１ｂにさらに結節点３９において
トランジスタＱ１１のベース５７ｂにも接続している。

トランジスタＱ１１とＱ１２のエミッタ３７ａと４１ａ
は結節点４３で一４５Ｖ電源に接続している。トランジ
スタＱ１０のコレクタ３３ｃは結節点２６で、トランジ
スタＱ４のベース６１ｂ１−ダイオードＣＲ８のカソー
ド、そして負のパワースイッチ１８のダイオードＣＲ９
のアノードに接続している。

正のパワースイッチ１６はトランジスタＱｓとＱ１３お
よび、ダイオードＣＲ１，ＣＲ２，ＣＲ１１゜ＣＲ１３
およびＣＲ，１４から成り、そして＋１５■。

−１５■および＋４５Ｖの電源に接続している。端子７
０の＋４５ｖ電源は結節点２７で、モトローラ　セミコ
ンダクタ社製造のｌＮ５３１４型式のような定電流単方
向性導通素子ＣＲ１のアノードに結合している。ダイオ
ードＣＲ１のカソードは結節点４５でトランジスタＱ１
３のベース５３ｂおよびダイオードＣＲ２のアノードに
接続している。ダイオードＣＲ２のカソードは結節点２
４で、ダイオードＣＲ３のアノード、トランジスタＱ２
のコレクタ１７ｂおよびトランジスタＱ３のベース５５
ｂに接続している。トランジスタＱ１３のコレクタ５３
Ｃは端子６８の＋１５■の電圧源に接続している。ダイ
オードＣＲ１５のアノードはトランジスタＱ１３のエミ
ッタ５３ａにそしてそのベースは結節点６５に接続して
いる。ダイオードＣＲ１４のアノードは端子６６の一１
５Ｖ電源に接続し、そのカソードは結節点６５と６７に
接続している。トランジスタＱ３のエミッタ５５ａはダ
イオードＣＲ１１のアノードに接続している。結節点６
７はダイオードＣ几１１のカソードおよびトランジスタ
Ｑ５のコレクタ５７ｃに結合している。

端子７１の＋４５ｖ電源はトランジスタＱ３のコレクタ
５５ｃに接続している。

正のパワースイッチ１６と同様に、負のパワースイッチ
１８はトランジスタＱ４とＱ１４、およびダイオードＣ
Ｒ９，ＣＲ１０，ＣＲ１２，ＣＲＩ　５ならびにＣＲ１
６から成ってお）、そして＋１５ｖ。

−１５Ｖ、および−４５Ｖを供給する電源に接続してい
る。ダイオードＣＲ９のカソードは結節点５７で、トラ
ンジスタＱ１４のベース６３ｂおよび定電流単方向性導
通素子ＣＲ１０のアノードに接続している。素子ＣＲ１
０のカソードは結節点４３で端子７６の−ａ５Ｖ電源に
接続する。トランジスタＱ１４のエミッタ６５ａはダイ
オードＣ１（＋１５のカソードに、そしてコレクタ６３
Ｃは端子７４の一１５Ｖ電源に接続している。トランジ
スタＱ６のコレクタ５９ａは結節点５４で、ダイオード
ＣＲ１２，ＣＲ１５およびＣＲ１６に接続する。ダイオ
ードＣＲ１２のカソードはトランジスタＱ４のエミッタ
６１Ｃに接続している。トランジスタＱ４のコレクタ６
１Ａは端子６９の一４５Ｖ電源に接続している。ダイオ
ードＣＲ１６のカソードは端子７２の＋１５■電源に接
続している。結節点５１はトランジスタＱ１４のベース
６３ｂに接続している。

プッシュプル増幅器１４はダイオードＣＲ５とＣＴＬ６
および５ｉｔａトランジスタＱ５とＱ６から成っており
、これらトランジスタの共通エミッタ接合点５２はリー
ド４２を介して接続されて偏向コイル２０ｔ−付勢する
。該ダイオードチェインの結節点４７はリード４６ｔ−
介してトランジスタＱ５のベース５７ｂに接続する。ト
ランジスタＱ５の壬ミッタ５７ａは結節点５２を介して
トランジスタＱ６のエミッタ５９Ｃおよび偏向ヨーク２
０の１端に接続する。ダイオードチェインの結節点４９
はトランジスタＱ６のベース５９ｂに接続する。偏向コ
イル２０の第２端は結節点５６でサンプリング抵抗器２
２に、そして線３８によって差動増幅器１０の負入力に
接親している。サンプリング抵抗器２２は参照番号５８
のアースで終端する。

作動中、差動増＠器１ａに与えられ念信号Ｖ　はそれに
比例する電流工。となってヨーク２０Ｎへ流れる。従って、リード３６に与えられた正方向信号
は正ヨーク電流となシ、そしてリード５６に与えられた
負方向信号はヨーク２０における負電流となる。差動増
幅器１０に正電圧ｖＸＮが印加されている零の初期条件
を想定すると、正の誤差電圧Ｖが電流増幅器１１に印加
されることになる。トランジスタＱ１のエミッタから電
流増幅器１１のビン１および２に、矢印工、で示される
方向に向って電力が引寄せられる。

トランジスタＱ１は高電圧源から緩衝電流増幅器１１に
作用する。トランジスタＱ１のコレクタ電流工、はエミ
ッタ電流工、とほぼ等しい値となっている。トランジス
タＱ７とＱ８はウィルソン電流源として構成され念整合
した一対となっておシ、そしてトランジスタＱ２におい
て電流出カニ、ｔ−発生するが、該電流出力は工、と同
じ大きさであるが反対の極性となっている。増幅器１１
はまた、ビン６と７におけるアイドル電流を緩衝トラン
ジスタＱ９に与える。従って、Ｑ９のコレクタにおける
出力亀流工。は、増幅器１１のビン６と７からトランジ
スタＱ９のエミッタ３１ａに流れる入力電流工２と等し
い。トランジスタＱ１０のコレクタ３３ｃにおける電流
Ｉ６はダイオードチェインＣＴＬ、〜ＣＲ９を介して引
かれておシ、アイドル電流工、と大きさが等しくなって
いる。従って、誤差電圧■。がゼロＶ、である場合、は
ぼ０■であって電流Ｉ、　：　Ｉ、となっている。信号
ｖｅがより正になるにつれて、電流Ｉ５は電流工。

に比較して増加する。工、は■。に比例して増加するが
、アイドル電流はほぼ一定である。従って、電圧Ｖ、は
正で増加することになる。反対に、信号Ｖｅが負になる
につれて、電流工、は電流Ｉ５より大きくなシ、そして
出力電圧Ｖ、は負になる。

出力電圧ｖ１を発生することに加えて、前置増幅器１２
は、ＣＲ３〜ＣＲ８にかかる所定のダイオード電圧降下
によシ決定されるバイアス電圧ＶＢ。

■　ｖおよびＶ。を発生する。動作中、±４５Ｖ−Ｄの電源では、出力電圧Ｖ、はほぼ±４１．５Ｖの範囲で
ある。

電力制御スイッチ１６と１８の機能は、出力トランジス
タＱ５とＱ６のコレクタに直線動作を維持することがで
きるような最低の電源電圧を供給することである。従っ
て、＋　ａ　ｓ　ｖ、　＋　１ｓ　Ｖあるいは一１５Ｖ
の電源のいずれかが正電力制御回路によって選択され、
そして−ａｓｖ、　−１５Ｖあるいは＋１５Ｖの電源の
うちの１つが選択されて、負の出力電流をトランジスｊ
ｌＱ６のコレクタに供給する。電力制御スイッチの逐次
動作は、実施例を検討することによって容易に理解する
ことができる。増幅器１４は誘導負荷２σを駆動してい
るので、増幅器出力電圧Ｖ。およびヨーク電流工。に対
して、下記の極性条件が存在することになる。

第１表　偏向ヨーク極性パラメータ抵抗負荷とは異なシ、幾つかの動作条件では正の出力電
流に対して負の出力電圧が発生されねばならず、その逆
も同じでおることに注目されたい。すべての正の出力電
流工。は正のパワースイッチ１６によって与えられ、そ
してすべての負の出力電流は負のパワースイッチ１８に
よって与えられる。電力制御回路は、必要電子ビーム偏
向率の関数として最低の電源電圧を選択することになる
。

パワースイッチによって選択される電源の実際の大きさ
は、入力信号■□、の偏向率の関数となっている。説明
の目的で、正弦波入力信号が■、Ｎとして選択すること
ができるが、それは第２図に示される型式の偏向増幅器
を、約２３６Ｉｎ／３ｅＣまでの書込み速度にわ次って
、ｌ×６“のＣＲＴ画面において、４８０°の軸偏向角
度で付勢する。

第３図は、出力電流工。を得るのに必要な出力電圧波形
Ｖを示すが、出力電流工。はｖ、Ｎの複製となっている
。分析を容易にするために、そして正と負の両制御回路
を付勢する説明をするために、８０μｓの周期を有する
正弦波入力が選択されている。１Ｖのピーク電圧が印加
されると想定する。正弦波入力に関して、ヨークを介す
る電流の変化率は０Ａ７ｓｅｃから２３０ＫＡ／Ｓｅｃ
にわ念る。

印加偏向電圧■　の複製である出力電流工。

Ｎを得る次めに印加された偏向電圧に対応する出力電圧Ｖ
。は下記のように計算することができる。

Ｖ□、＝ｓｉｎ（７，８５Ｘ１０　　ｔ　）　　　　　
　（１）ｄＩＶ　−Ｌ−１−＋　Ｉ。（ＲＹ＋Ｒ３）　　　（２）Ｏ
ｄｔ但し、Ｌ＝ヨークのインダクタンス（１８０μＨ）ｄＩ
。／ｄｔ　＝時間に関する出力電流の変化率■。＝ヨー
ク電流（Ａ）ＲＹ＝ヨーク抵抗（α６オーム）Ｒ８＝サンプル抵抗器（０，３４オーム）出力電流工。

はフィードバックルーズによって偏向電圧■、Ｎに比例
するようにされているので、その大きさは次の関係から
得ることができる。

ｌ　Ｉｏ　Ｉ　”　■ＩＮ／　”３　　　　　　　　　
　　（３）Ｒ８は典型的に０．３４オームの値であるの
で、■。

は±２．９４アンペアのピーク値となり、従ってＩｏ＝
２．９４５ｉｆｌ（７，８５Ｘ　１０　　ｔ　）　　　
　　（４）′ＲＪＹとＲ８にかかる電圧降下を無視し、
かつ、式（４）を代入すると、（２）におけるＬの値は
下記のようになる。

Ｖ　　＝４１．５ｃａｉ（７，８５Ｘ　１０’ｔ　）　
　　　　（５）ダイオードおよびトランジスタの電圧降
下による損失と結果のバイアス関係を検討することによ
って、所望の■。波形を発生するために必要な最小電源
電圧を与える表を構成することができる。

第２表　電源電圧ヨークおよびサンプリング抵抗器の電圧降下の影響は、
第４図のような直線波形を検討することによって、容易
に観察できる。１ポルトビーク値の鋸歯状電圧Ｖ□、が
偏向波形として印加される。■□、と同形であるヨーク
電流工。を得るための出力波形■。は式（２）から明ら
かである。６×６“ディスプレイにおいて中心から端へ
の偏向に対して３５Ｋｉｎ／ｓｅｃの偏向書込み速度と
３．１人の偏向感度を想定すると、Ｖｏ＝（１８０μｈ　）（３５Ｋｉｎ／５ｅＣ）（３上
！に／３　ｉｎ　）＋　Ｉ。（０，６＋　Ｑ、３４　ｏ
ｈｍｓ　）　（６）点１３０で示される正偏向に対してＶｏ−４５１＋０．９４Ｉ。　　　　　　　　　　　　
　（力点１３２で示される負偏向に対して ■。＝−６，５１＋α９４Ｉ。　　　　　　　　（８）
電流工。はＩ。＝（±３５Ｋｉｎ／５ｅｃ）（３，Ｉ　Ａ／３　ｉ
ｎ　）＝（±３６．１７ＫＡ／５ｅｃ）ｔ　　（９）（
７）と（８）に（９）全代入すると、下記のようになる
。

Ｖｏ＝６．５１　＋３．ａｘ１ｏ３ｔ　　　　　　　（
１ＧおよびＶｏニー６．５ｌ−３４Ｘ１０　　ｔ　　　　　　　（
ｌυ１７１μｓの偏向周期にとって、このことは±１２
．３２■のピーク偏向振幅となる。点１３４における波
形Ｖ。では、増加するヨーク電流の影響で直列抵抗馬、
とＲ８による電圧降下を増加させており、従ってヨーク
電圧Ｖ。の増加を必要とすることが分る。第２表によれ
ば、Ｉｏが正であり、ｖｏが９４１ｖと１２．３２Ｖの
間にある場合には、＋１５ｖ電源が印加されることが分
る。なお、私が正であシ、ｖｏが−６，５１Ｖと−９，
４１■の間にある場合には、＋１５■電源が印加される
。工０が負であシ、ｖｏが一λ４１ｖと一１２ｊ２Ｖの
間にある場合、あるいは工が負であシ、Ｖｏが＋６．５
ｖと＋９．４１Ｖの間にある場合には、−１５ｖ電源が
印加される。このように、低減した書込み速度では、装
置は自動的に最低電圧源を選択する。

動作中、必要電源電圧は所望の出力電圧と出力電流の極
性との関数となシ、それは次にヨークインダクタンスお
よび電子ビームの偏向率に依存する。第３図は正弦波偏
向電圧Ｖ工、に対応する１群の波形を示す。曲線ＶＩＮ
は振幅２■めピークピーク値を有する正弦波を示す。時
間軸は６区間Ｉ　Ｄｏ、　１０２．１０４．１０６．１
０８および１１０に分割され、各区間は特定電源の利用
に対応する。説明のために６電源が選定されているが、
これは例示のためだけであって、基本的には電源の数を
拡張することも低減することもできる。偏向電圧曲線■
□、に対応して、偏向コイル２０にかかる出力電圧曲線
Ｖ。がある。コイルは本来、誘導性であるので、出力電
圧は電流工。

に関連して９０°だけ同相で移相する。例えば、ＣＲＴ
における所望の偏向のために、９３ｖのピークピーク振
幅が必要である。電流波彫工。は、電流波形を偏向電圧
と同一にさせるフィードバック回路によって、偏向電圧
■ＩＮと同相になっている。ヨーク電流は５．８８Ａの
ピークピーク値に基準合わせされており、これは２．９
４Ａのピーク電流に対応する。第２表によって６区間の
各々に対して印加される電源電圧を同定する。

第２図を参照しながら第３図に関して正のパワースイッ
チ１６の動作を詳細に検討する。正のパワースイッチ１
６は、所望の出力電圧Ｖ。

を与えるのに要するほぼ最低の電源電圧を選択する。区
間１００の間、出力電圧■。は＋４１．５Ｖと＋１３．
４Ｖの間にわたっている。トランジスタＱ３とダイオー
ドＣＲ１１はバイアスされて導通するが、トランジスタ
Ｑ１３とダイオードＣＲ１５は導通していない。ダイオ
ードＣＲ１４は逆バイアスされて導通していない。ダイ
オードＣＲ２は逆バイアスされて、導通していない。従
って、トランジスタＱ３とダイオードＣＲ１１は端子７
１の＋４５Ｖｉ源から出力電流を伝導するが、＋１５Ｖ
と一１５Ｖ電源からの電流路は中断されている。

基本的にはダイオードＣＲ１は定電流源となつ、ておジ
、かつ＋４５Ｖｇ源への負荷効果を孤立させている。

次に、第３図の区間１０２を検討する。出力電圧Ｖ。は
＋１３．４Ｖと−１７，Ｉ　Ｖとの間にわ念っているこ
とが分る。この範囲を超えて、結節点６５における電圧
は−１５，７Ｖと＋１４．ＩＶの間で変化する。ダイオ
ードＣＲ１１とＣＲｔａはほぼ全範囲にわたってバイア
スされるが非導通となる。結節点４５における電圧は−
１４，３Ｖから＋１５．５Ｖに変わるが、結節点６５に
おけるそれは−１５，７Ｖと＋１４．１■との間で変わ
ｐｌその結果トランジスタＱ１３はバイアスされて導通
する。ダイオードＣＲ１３は順方向バイアスされるので
出力電流工。

は端子６８の＋１５Ｖ電源によって供給される。

トランジスタＱｓのコレクタ５７ｃの電圧は、出力電圧
Ｖ。を超えて０．７Ｖから１４ｖの間になシ、従ってト
ランジスタＱ５は常に飽和しないようにされる。次いで
、トランジスタＱ３とダイオードＣ几１１の動作を検討
すると、区間１０２の間、結節点２４と６７の間に印加
され比電圧は、成分をバイアスして導通させるには不十
分である。

従って、トランジスタＱ３とダイオードＣＲ１１は−１
７，１Ｖから＋１五４ｖにわたる出力電圧■。に対して
は非導通となる。

区間１０４におけるように、出力電圧■。が−４１，５
Ｖと−１７，Ｉ　Ｖの間にある場合、ダイオードＣＲ１
４はバイアスされて、導通する。０．７Ｖの代表的なダ
イオード電圧降下を想定すると、結節点６５における電
圧■２は−１５，７Ｖになる。同様に、ＣＲ３，ＣＲａ
およびトランジスタＱ５に対するダイオード電圧降下を
検討すると、トランジスタＱ３のベース５５ｂに現われ
る結節点２４の電圧■８は＋２．１ＶのＶ。となるであ
ろう。従って、　　□−４Ｌ　５Ｖと−１７，Ｉ　ＶＯ
間のＶ。に対して、結節点２４の電圧ＶＢは一３ｑ、　
４　Ｖと一１５■の間にわ次っている。従って、結節点
６５と２４の間の電圧差が一２１Ｖから０．７Ｖの間に
わたることが理解できる。この電圧はダイオードＣＲ１
１およびトランジスタＱ３を順方向バイアスするために
、少なくともｔ４■でなければならないので、トラン’
）　スｆｉ　Ｑ　３ｉｊ　ＶｏＺ＞Ｅ　　４　ｉ、ｓｖ
　カＣ）　　１７．　ＩＶ　Ｋ　ｂｆする間、オフにな
る。同様に、ダイオードＣＦＬ２゜ＣＲ３，ＣＲａおよ
びトランジスタＱ５に対するダイオード降下をカウント
することによって、結節点４５と６５の間の電圧差が一
２３Ｖから＋ｔａＶにわたることが明らかにされる。従
って、トランジスタＱ１３のベース５３ｂとダイオード
ＣＲｔ　ｓのカソードとの間に印加された電圧差がｔａ
Ｖである場合に、トランジスタＱ［はオンするであろう
し、従って、−１７，ＩＶよシ少ない■。の値に対して
はオフになるであろう。−４１，５Ｖから一１７１Ｖに
わたる■。に対して、ダイオードＣＲ１４は端子６６の
一１５Ｖ電源から出力電流工。を伝導するが、ダイオー
ドＣＲ１１とダイオードＣＲｔ　３は逆バイアスされて
おり、従って電流を伝導しない。従って、＋４５ｖおよ
び＋１５Ｖ電源は切断される。

区間１０６〜１１０の間の装置の動作は、負のパワース
イッチが同様に作動するということを除いて、前述の正
のパワースイッチのそれと同様である。従って、区間１
０６では、ヨーク電圧Ｖ。

は＋４１．５Ｖから＋１７．ＩＶの間にわたり、そして
ダイオードＣＲ１６およびトランジスタＱ６を介して作
用する、端子７２での＋１５Ｖｉｌ源によって付勢され
る。ダイオードＣＲ１２およびＣ′ｆＬ１５はバイアス
されて非導通となり、その結果、端子７４の一１ｓＶＪ
源および端子６９の一４５■電源は出力電流を与えない
。ｖｏが＋１７１ｖと−１３，４Ｖの間にわたる区間１
０８では、電力は端子７４の一１ｓｖ電源によって、ダ
イオードＣＲ１５およびトランジスタＱ１４とＱ６ｔ−
介して供給される。

ダイオードＣＲ９，ＣＲ１２およびＣＲ１６は逆バイア
スされる。最後に、ｖｏが−１３，４Ｖと一４ｔＳＶ間
にわたる区間１１０では、トランジスタＱ１４およびダ
イオードＣＲ１５とＣＲ１６は非導通状態であるが、一
方、ダイオードＣＲ１２は順方向バイアスされ、その結
果電流は、端子６９の一４５Ｖ電源からダイオードＣＲ
１２およびトランジスタＱ４ｔ−介して、トランジスタ
Ｑ６へと供給される。

偏向電圧の変化率が大きければ大きいほど必要なｍ源の
値が高くなることが理解されよう。

１８０Ｋｉｎ／ｓｅｃの書込み速度を利用する別の例に
よって、これを明らかにすることができる。第５図のｖ
ＩＮは１■のピーク値を有する三角波形を表わす。対応
する偏向ヨークを流工。もまた、ピーク振幅２．９４Ａ
の三角波形となっており、その大きさは前述のように決
定され穴ものである。

電圧波形■。は３５．４ＢＶから３　ｑ、　３　Ｖまで
増加し、−３３，４８Ｖから一３９３■まで減少する傾
斜を描いていることがわかる。第５図の区間１１２，１
１４゜１１６および１１８はパワースイッチング回路の
動作に対応する時間区間を示すものである。線１２０で
示される制御シーケンスの開始に対してＶ基本線を選定
すると、■０、はｏＶ、Ｉ。はＯＡそして■。は３＆４
■と麦っている。増幅器１０に正電圧ＶＩＮ　”印加す
るこ七によってダイオードＣＲ５のカソードにおける正
電圧■１ヲ生ずる。

トランジスタＱ１３のベース５３ｂにバイアスｖＨ＝１
ｓ、ｓＶを印加し、そしてダイオードＣＲ１１およびト
ランジスタＱ３を介してダイオードＣＲ１３のカソード
に３７．　Ｉ　Ｖを印加することによって、トランジス
タＱ１３とダイオードＣＲ１３は−２１，６Ｖ°の値だ
け逆方向にバイアスされる。ダイオードＣＲ１４のアノ
ードにおける電圧は一１５Ｖであり、そしてダイオード
ＣＲ１４のアノードに対して結節点６５で印加したｖＦ
は３７．　Ｉ　Ｖであるので、ダイオードＣＲ１４は逆
バイアスされる。従って、端子６６の一１５Ｖ電源から
電流は流れない。正電流が供給されておシ、そしてプッ
シュプル増幅器１４の上部トランジスタＱ５ｔ−介して
のみ流れることができるので、トランジスタＱ６．Ｑ４
およびＱ１４は非導通となっている。トランジスタＱ３
は、増幅器１０に与えられる正の信号■□、から生ずる
正バイアスＶＢによってオンされる。従って、出力電流
は端子７１の＋４５■電源からトランジスタＱ３および
ダイオードＣＲ１１ｔ−介して、トランジスタＱ５およ
び偏向コイル２０へ与えられる。これは正ヨーク電流に
対しての第２表と一致する。ダイオードおよびトランジ
スタは、区間１１２を通じて同じ状態のままであるが、
出力電圧■。および出力電流工。は第５図に示されるよ
うに、上昇し続ける。

線１２２で示される区間１１２の終りに、出力電圧■。

は３９．３Ｖの値に到達し、そしてヨーク電流工。は２
．９４Ａのピーク値にある。領域１１４で示される減少
ヨーク電流を発生するために、出力電圧は即座に一３ｘ
ａａＶに低減されねばならない。増幅器１０は偏向電圧
Ｖ工、の変化を感知し、■ｏが−３３，４８Ｖの値に達
するまで、■、ヲ減少させる。

工。は減少しているがなお正であるので、トランジスタ
Ｑ６．ＱａおよびＱ１４は非導通状態のままである。し
かし、正のパワースイッチング回路の状態は次のように
変化する。すなわち、トランジスタＱ３とダイオードＣ
Ｒ１１１は、出力電圧ｖｏから結節点２４に現われる高
い負バイアスのためにオフにされ、ＣＲ３，ＣＲａおよ
びＱ５におけるダイオード電圧降下に備えており、そし
てトランジスタＱ３のベース５５ｂにおける電圧ＶＢは
約−５’Ｌ４Ｖとなっている。ダイオードＣＲ１４はＶ
Ｆｉ　−１５，７Ｖにクランプするので、そして電圧■
３およびトランジスタＱ３のベース５５ｂは一３ｔ　、
ａＶであるので、ダイオードＣＲ１１およびトランジス
タＱ３は逆バイアスされる。結節点４５およびトランジ
スタＱ１３のベース５５ｂにおける電圧は一３α７Ｖで
あるが、結節点６５における電圧は−１５，７Ｖである
ので、トランジスタＱ１３およびダイオードＣＲ１３は
逆バイアスされる。

ダイオードＣＲ１４はバイアスされて導通するので、出
力電流工。は−１５Ｖ電源端子６６から供給され、トラ
ンジスタＱ５によって制御される。これらの導通状態は
区間１１４の間綬く。

線１２４で示される区間１１４の終夛に、出力電圧■は
減少し続けているが、ＶＩＮは０■の値に達し、そして
工。はＯアンペアの値となっている。

区間１１６に入るこの点において、出力電流工。

は正から負へと極性を変える。従って、トランジスタＱ
５およびダイオードＣＲ１４はそれ以上電流を伝導せず
、出力電流は端子６９の一４５Ｖ電源から、トランジス
タＱ４とＱ６およびダイオードＣＲ１２を介して与えら
れる。ダイオードＣＲ１６は、約−３７，Ｉ　ＶＯ値を
有するアノード接合点５４に印加される負の電圧Ｖ。お
よび、カソードにおける＋１５ｖ電源によって逆バイア
スされる。−１５，５Ｖの負電位は結節点５１に現われ
、そしてトランジスタＱ１４のベース６３ｂに印加され
るが、Ｖｏ＝−３７，ＩＶがＣＲ１５のアノードに印加
されるので、ＮＰＮトランジスタＱ１４およびダイオー
ドＣＲ１５は非導通となっている。従って、端子７４の
一１５ｖ電源から電流は流れない。これらの導通状態は
区間１１６を通じて続く。

線１２６で示される区間１１６の終りには、ヨーク電圧
Ｖは一３９３Ｖの値に達し、出力電流工。

は−２，９４Ａの値となり、そして偏向電圧■□、は−
１Ｖとなっている。ここでＶ□、は正の方向に向って増
加し始めるので、ｖｏはヨーク電流に必要な増加をさせ
るために、急速に一３９３ｖから＋３３．４８Ｖの値に
変わらなければならない。出力電工０はこの点では負で
あるので、トランジスタＱｓ、Ｑ１ｓおよびＱ５は非導
通のままである。しかしｖｏが増加するにつれて、負の
パワースイッチ１８は次のように状態を変える。ヨーク
２ｏにかかつて発生する５３．４ＢＶの正電圧によりダ
イオードＣ）ｔ、１６　ｔ″導通るようにバイアスし、
そして端子７２の＋１５■電源からトランジスタＱ６を
介して電流を供給する。トランジスタＱ４およびダイオ
ードＣＲ１２は、結節点５４に関して結節点２６に印加
される正電圧Ｖ、−Ｖｏによって逆バイアスされ、その
結Ｉｆ、　−ａ　ｓＶ電源は切断される。トランジスタ
Ｑ１４およびダイオードＣＲＩ　５は、結節点５１と５
４の間に印加された正バイアス■□−■。のために非導
通のままとなっている。従って端子７４の一１５Ｖ１１
源によって電流は与えられない。前述の条件は区間１１
８を通じて続く。区間１１８の終シに、出カ電流工。

は正の極性まで増加する。その結果トランジスタＱ６お
よびダイオードＣＲ１６は電流を伝導するのを止めるが
、トランジスタＱ３とＱ５およびダイオードＣＲ１１は
バイアスされて正に導通する。ダイオードＣＲ１ａは、
トランジスタＱ５から結節点６５へ印加される正電圧ｖ
Ｆ＝３Ｚ１ｖおよびアノードでの−ｔ５Ｖの負の電源に
よって逆バイアスされる。その結果、端子６６の一１５
Ｖ電源から電流は流れない。トランジスタＱ１３および
ダイオードＣＲ１３は、結節点４５と６５の間に印加さ
れた負のバイアスＶＨ−ＶＦニー２１．＋５Ｖのために
、非導通のｔまとなっている。これによって動作の全周
期が完了する。

この動作モード（１８０Ｋｉｎ／ｓｅｃ　）に対して、
トランジスタＱ１３およびＱ１４は全周期の間オフのま
まであシ、そしてダイオードＣＲ１５およびＣＲ１５’
ｉ介して電流が流れないことに注目すべきである。第２
表から分るように、正の工。に対しては−１７，１Ｖか
ら＋１３．４■、そシテ負ノＩ。ニ対しては＋１７１Ｖ
から−１３，４Ｖの範囲の値の出力電圧Ｖ。は発生する
必要がないので、正と負の１５ｖ電源は必要とされず、
そしてトランジスタＱ１３およびＱ１４は付勢されない
。これに対して、以前の例のように、書込み速度が±３
５ＫｉｒＶｓｅｃにまで減少する場合には、トランジス
タＱ１３とＱ１４および±１ｓｖｚ源は周期を通じて電
流を供給するには十分であり、従ってトランジスタＱ３
とＱ４およびダイオードＣＲ１１，ＣＲ，１２゜ＣＲ１
４およびＣＲ１６は非導通のままとなっている。書込み
速度が、例えば１８０Ｋｉｎ／ｓｅｃまで、増加する場
合には、±４５Ｖ１１ｉ、源が必要になる。

前述Ｑことから、本発明により下記のような利点が与え
られることが理解される。

（イ）　直線動作を確保するのに必要なほぼ最小の電源
電圧を印加することによる高い電力効率。

（ロ）偏向率に合う最小の電力レベルを与える自動スイ
ッチ。

（ハ）　ラスタおよびストロークの両動作モードでの電
力消費の最小化。

に）ストローク書込み中における高速スルーレート性能
の装備。

（ホ）補助制御信号および関連する回路を必要としない
こと。

本発明の良好な実施態様について述べて来次が、使用し
た用語は説明のためのものであって限定するものでなく
、その広い観点において発明の真の範囲ならびに発明の
精神から逸脱することなく、特許請求の範囲内で、種々
の変更がなされ得ることを理解されたい。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の装置の機能ブロック図、第２Ａ図と第
２Ｂ図は本発明の良好な実施態様についての単純化した
回路図、第３図は本発明に与えられる正弦波信号に対する入力と
出力波形による図であり、第４図は本発明の動作を理解するキで有用な三角偏向信
号に対する入力と出力の波形を示し、そして第５図は高い書込み速度での入力と出力の波形を示す図
である。図中、１０は差動増幅器、１２は前置増幅器、１４はプ
ッシュプル増幅器段、１６は正のパワースイッチ、１８
は負のパワースイッチ、２０は偏向ヨーク、および２２
はヨーク電流サンプリング抵抗器をそれぞれ示す。特許出願人　ハニーウエルインコーポレイテッドーコ代　理　人　　　飯　　１）　伸　　行　　　　　１÷
４５Ｖ１−　ＩＧ、１．　　　　　　　” ＦＩＧ、３゜ＦＩＧ、４゜ＦＩＧ、５゜

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ビームのランダム偏向に対するストロークモード
、ビームの周期的偏向に対するラスタモード、そして最
大偏向率でビームを横断させるスルーモードにより制御
可能に偏向を与えることのできる表示装置用の電子ビー
ム磁気偏向装置であつて、所望のビーム偏向を表わす入力信号に応答する入力端子
を有し、前記入力信号に応答する出力信号を発生する入
力手段と、前記出力信号に応答し、前記出力信号の大きさと方向を
表わす出力電流を発生する緩衝増幅器と、前記出力電流
に応答し、前記出力電流と方向が反対の別の出力電流を
発生する電流源手段と、所定の電圧降下を与え、前記別
の出力電流を受けるよう結合されて複数の所定のバイア
ス電圧および、前記入力信号に応答して偏向増幅器手段
を付勢する可変バイアス信号を発生する複数の縦続ダイ
オードとから成る前置増幅器手段、とを備えており、前記偏向増幅器手段は前記バイアス電圧のあるものを受
信するよう結合された第１と第２の縦続部分を有して、
前記電子ビームに作動的に結合した偏向コイルに電流を
与え、そして前記入力信号の方向と変化率に従つて所望
のビーム偏向を与えており、なお前記偏向装置は更に前
記別の出力電流と、前記偏向コイルの前記電流と、そこ
から生ずる電圧源とに応答する複数のスイッチ手段を有
し、該スイッチ手段の所定の１つは前記発生電圧が第１
の所定の大きさと極性を達成する場合に前記偏向電流の
所定の極性に対して作動され、そして前記発生電圧が第
２の所定の大きさと極性を達成する場合に不動作にされ
、前記偏向増幅器手段の前記第１部分は前記スイッチ手
段の１つに結合して前記電子ビームを第１所定方向に付
勢し、そして前記第２部分は前記複数スイッチの別のも
のに結合して前記電子ビームを第２所定方向に付勢する
ようになつている前記複数のスイッチ手段と、および所定の大きさおよび第１と第２の極性を有し、そのある
ものはそれぞれ前記複数のスイッチのあるものに結合す
る複数の電圧源とを備えており、それによつて十分な大
きさを有する電圧源が前記偏向増幅器に与えられており
、その結果、前記表示装置の動作モードに左右されずに
、前記偏向コイルを介して十分な電流を流すことができ
てビーム偏向の所望の変化率を達成し、一方では前記偏
向増幅器手段の直線動作を維持し、かつその電力消費を
最小にしていることを特徴とする前記電子ビーム磁気偏
向装置。
（２）特許請求の範囲第１項記載の装置において、前記
偏向増幅器手段はプッシュプル増幅器を備えており、前
記第１と第２の部分は縦続トランジスタから成つており
、前記トランジスタの各各は前記前置増幅器手段から制
御バイアスを受信するベース電極および共通に、かつ前
記偏向コイルに結合したエミッタ電極を有しており、前
記トランジスタの１つは前記複数のスイッチの１つに結
合したコレクタを有し、そして前記トランジスタの別の
１つは前記複数のスイッチの別の１つに結合したコレク
タを有していることを特徴とする前記電子ビーム磁気偏
向装置。
（３）特許請求の範囲第２項記載の装置において、前記
スイッチ手段はベース、コレクタおよびエミッタ電極を
有する第１トランジスタを備えており、前記ベースは定
電流源および前記縦続ダイオードの１つに結合し、前記
コレクタは所定の極性と大きさの前記複数の電圧源の１
つに結合し、前記エミッタは第１ダイオード手段に結合
し、そして前記第１ダイオード手段は前記発生電圧と前
記ベース電極に印加された前記バイアスの和に応答して
付勢され、かつ、前記第１ダイオード手段は第２と第３
のダイオード手段に結合しており、前記第１、第２およ
び第３のダイオード手段は単方向性電流伝導のために前
記第１と第２の縦続トランジスタの前記コレクタの１つ
に結合し、かつ、前記第２ダイオードは所定の大きさと
極性を有する前記電圧源の別の１つを受信するよう結合
しており、そして前記スイッチ手段はベース、エミッタ
およびコレクタ電極を有する第２トランジスタを備えて
おり、その前記ベースは前記縦続ダイオードの別の１つ
に結合しそれによつて所定の電圧差は前記第１に述べた
ベース電極と前記第２に述べたベース電極との間で保持
されていて、前記第２トランジスタの前記コレクタは所
定の大きさと電極を有する前記電圧源のなお別の１つを
受信するより結合され、そして前記第２トランジスタの
前記エミッタは前記バイアス電圧と前記電圧降下に応答
して前記第３ダイオードを付勢するよう結合されている
ことを特徴とする前記電子ビーム磁気偏向装置。
（４）特許請求の範囲第３項記載の装置において、前記
前置増幅器手段はなお負荷抵抗に結合した第１出力手段
と、前記電流源手段における電流を制御するよう結合し
た端子手段とを備えており、前記端子手段はベースとコ
レクタ電極をも有するトランジスタのエミッタ電極に結
合しており、前記ベースは電源に結合し、前記コレクタ
は前記電流源手段に結合しており、そして前記電流源手
段はベース、コレクタおよびエミッタ電極を有する１対
のトランジスタを備えており、前記対のトランジスタの
前記エミッタ電極は別の電源に共通に結合し、前記対の
トランジスタの前記ベース電極はベース、コレクタおよ
びエミッタ電極を有する別のトランジスタのエミッタに
共通に結合し、前記最初に述べたトランジスタの前記コ
レクタ電極は前記別のトランジスタの前記ベース電極お
よび前記対のトランジスタの第１コレクタ電極に結合し
ており、前記別のトランジスタの前記エミッタもまた前
記対のトランジスタの第２コレクタ電極に結合し、前記
別のトランジスタの前記コレクタは前記縦続ダイオード
および前記偏向増幅器の前記ベース電極の１つに結合し
ており、それによつて前記端子手段は前記出力信号に比
例する第１の所定電流を前記最初に述べたトランジスタ
に与え、そして前記別のトランジスタの前記コレクタは
前記第１の所定電流に対向する方向の第２の所定電流を
前記縦続ダイオードに与えていることを特徴とする前記
電子ビーム磁気偏向装置。
（５）特許請求の範囲第４項記載の装置において、前記
入力手段はなお第１と第２の入力を有し、前記第１入力
が前記入力信号に応答している差動増幅器を備え、さら
に前記偏向コイルに直列で接続し、それを介して流れか
つ前記入力信号と比較するために前記第２入力にフィー
ドバックする電流を表わす電圧を発生し、そして前記入
力信号と前記偏向増幅器手段に与えられる電流を直線的
に制御するフィードバック信号との間の差を表わす誤差
信号を発生するインピーダンスを備えていることを特徴
とする前記電子ビーム磁気偏向装置。
（６）特許請求の範囲第５項記載の装置において、前記
第１入力は非反転入力から成り、そして前記第２入力は
反転入力から成ることを特徴とする前記電子ビーム磁気
偏向装置。
（７）磁気偏向コイルを利用してＣＲＴのビームをその
表面に沿つて位置ぎめするＣＲＴ用偏向装置であつて、前記ビームを複数の動作モードで位置ぎめする信号を受
信するよう接続された入力を有する差動増幅器と、前記偏向コイルを介する電流を表わす電圧を前記差動増
幅器手段の前記入力に与えるフィードバック手段と、前記偏向コイルに電流を供給する偏向増幅器手段と、前記偏向増幅器手段を介して前記偏向コイルに正の電流
を供給する第１の電圧源と、前記偏向増幅器手段を介して前記偏向コイルに負の電流
を供給する第２の電圧源と、前記ビーム位置ぎめ信号を受信し、かつ制御信号を前記
偏向増幅器手段に与えるよう結合された前置増幅器手段
と、および前記前置増幅器手段から別の制御信号を受信するよう接
続され、そして前記偏向コイルと前記電圧源とによつて
発生され、かつ前記偏向コイルを介する電流の変化率を
表わす電圧の差に応答して、前記第１所定電圧が前記偏
向コイルにかかつて発生されそして前記偏向コイルの前
記電流が所定極性を有する場合に、前記電圧源の１つを
前記偏向増幅器に選択的に印加し、そして第２の所定電
圧が前記偏向コイルにかかつて発生される場合に前記電
圧源の前記１つ以外のものを印加し、そして前記所定極
性での電流を前記偏向コイルに与えるスイッチ手段、と
を備えており、それによつて前記電圧源は選択的、独立
的に、ラスタ、ストロークおよびスルーモードにおいて
印加されて直線動作を保持し、一方では電力消費を最小
化していることを特徴とする前記ＣＲＴ用電子ビーム磁
気偏向装置。