JPS6281255A - 鋳片ストランドの鍛圧装置 - Google Patents
鋳片ストランドの鍛圧装置Info
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- JPS6281255A JPS6281255A JP21792485A JP21792485A JPS6281255A JP S6281255 A JPS6281255 A JP S6281255A JP 21792485 A JP21792485 A JP 21792485A JP 21792485 A JP21792485 A JP 21792485A JP S6281255 A JPS6281255 A JP S6281255A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
鋼の連続鋳造で得られる鋳片ストランドには、いわゆる
中心偏析が不可避に生成し、その軽減ないしは弊害の回
避のためには、連続鋳造鋳型から２次冷却帯又は冷却支
持案内装置を経て引抜き移動中の鋳片ストランドＮこ、
その凝固殻で包まれている未凝固溶鋼の最終凝固域の近
傍にて、鋳片ストランドの厚み方向の臣下を加えること
が有効である。この明細書では、このような厚み圧下（
こ好適１こ機能し得る鋳片ストランドの鍛圧装置につい
ての開発研究に関連した成果を述べる。
中心偏析が不可避に生成し、その軽減ないしは弊害の回
避のためには、連続鋳造鋳型から２次冷却帯又は冷却支
持案内装置を経て引抜き移動中の鋳片ストランドＮこ、
その凝固殻で包まれている未凝固溶鋼の最終凝固域の近
傍にて、鋳片ストランドの厚み方向の臣下を加えること
が有効である。この明細書では、このような厚み圧下（
こ好適１こ機能し得る鋳片ストランドの鍛圧装置につい
ての開発研究に関連した成果を述べる。
ここに上記中心偏析防止のため、たとえば２次冷却帯に
て１！磁攪拌を未凝固溶鋼に強制することが試みられた
けれども、その効果は十分とは云えない０ また最終凝固域近傍１こてロール圧下を加えて凝固先端
部付近における凝固収縮を補償することも知られている
（特公昭５９−１６８６２号公報〕号公報−ル圧下は、
鋳片ストランド１こ対する接触が線状に近い局部負荷と
なるため、複数ロール対の配列ピッチの中間で起る、凝
固収縮２よびバルジングの如きを抑制するのに充分でな
い上に、線状接触に白米して凝固殻１こ対し集中荷重が
強い曲げ応力をもたらして内部割れを発生する危険を伴
うため圧下前を大きくとることができず、さりとて軽い
圧下では、変形の大半が鋳片ストランドの表面近傍１こ
とどまって、偏析防止ｌこ必６ ｒ、（、凝固界面１こ
浸透し難いきらいがある。
て１！磁攪拌を未凝固溶鋼に強制することが試みられた
けれども、その効果は十分とは云えない０ また最終凝固域近傍１こてロール圧下を加えて凝固先端
部付近における凝固収縮を補償することも知られている
（特公昭５９−１６８６２号公報〕号公報−ル圧下は、
鋳片ストランド１こ対する接触が線状に近い局部負荷と
なるため、複数ロール対の配列ピッチの中間で起る、凝
固収縮２よびバルジングの如きを抑制するのに充分でな
い上に、線状接触に白米して凝固殻１こ対し集中荷重が
強い曲げ応力をもたらして内部割れを発生する危険を伴
うため圧下前を大きくとることができず、さりとて軽い
圧下では、変形の大半が鋳片ストランドの表面近傍１こ
とどまって、偏析防止ｌこ必６ ｒ、（、凝固界面１こ
浸透し難いきらいがある。
（従来の技術〕
特開昭５３−４０６３３号公報Ｅこは、鋳片ストランド
の最終凝固域近傍を、平たんな鍛圧力ロ工面をもつ一対
の鋳造金型によって逐次に鍛圧加工を施すことが提案さ
れて、この場合、 １ 面圧下なのでロール圧下と比べてより有効な１凝固
界面まで浸透する圧下が加えられる為２、 凝固界面に
８けるひずみを抑え得る鍛圧加工面が設定でき、加工中
ｌこ生じる鋳片ストランドとの間の摩擦力も凝固界面１
こ対する圧縮ひずみをもたらすように利用でき、ロール
圧下１こ比し圧下量が大きくとれるＡ ８、 面圧下なので、バルジング起因の中心偏析は起ら
ず、ロール圧下ｔこ比し中心偏析の改善が著しい、など
の諸点で有利であるが、その反面、面圧下のため、ロー
ル圧下と比べて著大な圧下力（スラブ用の鋳片ストラン
ドの場合、３０００〜５０００）ン程度）を必要とし、
このような大圧下刃の鍛圧装置をコンバク２こ連続鋳造
設備・内に納めることｌこ困難がある上、とくに鋳片ス
トランドの引抜き移動の妨害を伴わないで円滑な鍛圧加
工を逐次に継続することも維しい。
の最終凝固域近傍を、平たんな鍛圧力ロ工面をもつ一対
の鋳造金型によって逐次に鍛圧加工を施すことが提案さ
れて、この場合、 １ 面圧下なのでロール圧下と比べてより有効な１凝固
界面まで浸透する圧下が加えられる為２、 凝固界面に
８けるひずみを抑え得る鍛圧加工面が設定でき、加工中
ｌこ生じる鋳片ストランドとの間の摩擦力も凝固界面１
こ対する圧縮ひずみをもたらすように利用でき、ロール
圧下１こ比し圧下量が大きくとれるＡ ８、 面圧下なので、バルジング起因の中心偏析は起ら
ず、ロール圧下ｔこ比し中心偏析の改善が著しい、など
の諸点で有利であるが、その反面、面圧下のため、ロー
ル圧下と比べて著大な圧下力（スラブ用の鋳片ストラン
ドの場合、３０００〜５０００）ン程度）を必要とし、
このような大圧下刃の鍛圧装置をコンバク２こ連続鋳造
設備・内に納めることｌこ困難がある上、とくに鋳片ス
トランドの引抜き移動の妨害を伴わないで円滑な鍛圧加
工を逐次に継続することも維しい。
（発明が解決しようとする問題点）
従来の技術に３ける上記の難点を解決し、鋼の連続鋳造
に２いて不可避な中心偏析をとく）こ有利に防止して、
健全な連続鋳造鋳片を安定に確保する方途を招くことが
この発明の目的である。
に２いて不可避な中心偏析をとく）こ有利に防止して、
健全な連続鋳造鋳片を安定に確保する方途を招くことが
この発明の目的である。
（問題点を解決するだめの手段）
この発明は、連続鋳造鋳型から２次冷却帝又は冷却支持
案内装置を経て引抜き移動中の鋳片ストランド（こ対し
て、該鋳片ストランド内の未凝固幅と同等、又は未凝固
幅よりわずかｔこ広い幅の圧下部（こて鋳片ストランド
を上下１こ挾む１対のアンビルと、これらアノビルを互
い（こ接近・離隔の向き（こ往復駆動する、レバー仕掛
の液圧装置及び、このレバー仕掛の枢動支持を司る可動
フレームとをそなえ、この可動フレームを、アンビルの
相互接近１こよる放圧加工工程の間、鋳片ストランドの
引抜き移動に帯同して追従させ、相互離隔行程の間（こ
４原させる液圧装置に連係してｒｌる、鋳片ストランド
の鍛圧装置である。
案内装置を経て引抜き移動中の鋳片ストランド（こ対し
て、該鋳片ストランド内の未凝固幅と同等、又は未凝固
幅よりわずかｔこ広い幅の圧下部（こて鋳片ストランド
を上下１こ挾む１対のアンビルと、これらアノビルを互
い（こ接近・離隔の向き（こ往復駆動する、レバー仕掛
の液圧装置及び、このレバー仕掛の枢動支持を司る可動
フレームとをそなえ、この可動フレームを、アンビルの
相互接近１こよる放圧加工工程の間、鋳片ストランドの
引抜き移動に帯同して追従させ、相互離隔行程の間（こ
４原させる液圧装置に連係してｒｌる、鋳片ストランド
の鍛圧装置である。
この鍛圧装置は、圧下部が平たんな鍛圧加工面と、鋳片
ストランドの導入側に向う逃げ知斜面とをそなえるもの
とすること、またさらｌこ交角６０゜以上の側面をそな
えるものとすること、が実施上好適である。
ストランドの導入側に向う逃げ知斜面とをそなえるもの
とすること、またさらｌこ交角６０゜以上の側面をそな
えるものとすること、が実施上好適である。
さて第１図（こ上記した鍛圧装置の全体構成を示し、図
中１は鍛圧加工中の鋳片ストランド、２゜２′が鋳片ス
トランド１の上下を挾む１対のアンビル、３．３’はア
ンビル２，２′を装架した鍛圧ヘッドであり、４ 、４
’は鍛圧ヘッド３，３′を左右に挾んで対をなすレバー
仕掛、そして５はレバー仕掛４．４′を介してアンビル
２，２′を往復駆動する、レバー仕掛の液圧装置である
。
中１は鍛圧加工中の鋳片ストランド、２゜２′が鋳片ス
トランド１の上下を挾む１対のアンビル、３．３’はア
ンビル２，２′を装架した鍛圧ヘッドであり、４ 、４
’は鍛圧ヘッド３，３′を左右に挾んで対をなすレバー
仕掛、そして５はレバー仕掛４．４′を介してアンビル
２，２′を往復駆動する、レバー仕掛の液圧装置である
。
レバー仕掛４．４′は横軸６，６′によって鍛圧ヘッド
３と枢動連結し、かつ枢軸７ 、７’ｌこより可動フレ
ーム８（こ枢動支持されるようにし、ざらに自由端では
連結ビン９ 、９’ｉこよってレバー仕掛の液圧装置５
を枢動連結する。
３と枢動連結し、かつ枢軸７ 、７’ｌこより可動フレ
ーム８（こ枢動支持されるようにし、ざらに自由端では
連結ビン９ 、９’ｉこよってレバー仕掛の液圧装置５
を枢動連結する。
可動フレーム８は、鋳片ストランド］の引抜き移動によ
る通り抜はを導く空洞】０を有し、その出側１こて鍛圧
ヘッド３とともにするアンビル２゜２′のレバー仕掛４
．４′による相互間の接近・離隔運動で、鋳片ストラン
ド］の厚み圧下をレバー仕掛の液圧装置５の往復駆動ｌ
こよって行う。図中］】はアンビル２，２′の鍛圧加工
面の面間最小間隔を、鍛圧加工代（こ応じて任意をこ整
定するストッパーである。
る通り抜はを導く空洞】０を有し、その出側１こて鍛圧
ヘッド３とともにするアンビル２゜２′のレバー仕掛４
．４′による相互間の接近・離隔運動で、鋳片ストラン
ド］の厚み圧下をレバー仕掛の液圧装置５の往復駆動ｌ
こよって行う。図中］】はアンビル２，２′の鍛圧加工
面の面間最小間隔を、鍛圧加工代（こ応じて任意をこ整
定するストッパーである。
可動フレーム８は、ベース１２上に配置した前後一対の
装架ローラ１３，１４の案内の下（こ、やけυペース］
２の前方ｌこ配設しだ液圧装置１５によって進退運動可
能とする。図中１６は液圧装置】５のピストンロッド、
１７はそのエンドピース１８を可ｆｔフレーム８（こビ
ン１９で枢動連結するブラケットである。
装架ローラ１３，１４の案内の下（こ、やけυペース］
２の前方ｌこ配設しだ液圧装置１５によって進退運動可
能とする。図中１６は液圧装置】５のピストンロッド、
１７はそのエンドピース１８を可ｆｔフレーム８（こビ
ン１９で枢動連結するブラケットである。
ベース１２１こは、可動フレーム８の空洞１０の内部で
鋳片ストランド］の引抜き移動を案内するガイドローラ
２０を配設し、また可動フレーム８（こもその空洞の内
部に導入される鋳片ストランド］の上下を挾む追従ロー
ラ２１を設けることがのぞましい。
鋳片ストランド］の引抜き移動を案内するガイドローラ
２０を配設し、また可動フレーム８（こもその空洞の内
部に導入される鋳片ストランド］の上下を挾む追従ロー
ラ２１を設けることがのぞましい。
アンビル２，２′は所定幅で突出した圧下部２２゜２２
′をそなえ、これら圧下部２２ 、２２’の幅は鋳片ス
トランド１内の未凝固幅と同等、又は鋳造条件の変化に
伴う未凝固域の変動分を考慮した余裕代を未凝固幅ｔこ
もたせた寸法とする。
′をそなえ、これら圧下部２２ 、２２’の幅は鋳片ス
トランド１内の未凝固幅と同等、又は鋳造条件の変化に
伴う未凝固域の変動分を考慮した余裕代を未凝固幅ｔこ
もたせた寸法とする。
圧下部２２ 、２２’の両側面をその交角（２θ）が６
０′以上となるようｆこ傾斜し、さらＥこ望ましくは９
０’以上とすることで、鍛圧加工時に鋳片ストラ、ンド
１こ生じる圧下段付部が続く圧延工程で「１１れ込・ん
で２枚板を生成するのを防止する。
０′以上となるようｆこ傾斜し、さらＥこ望ましくは９
０’以上とすることで、鍛圧加工時に鋳片ストラ、ンド
１こ生じる圧下段付部が続く圧延工程で「１１れ込・ん
で２枚板を生成するのを防止する。
さらに圧下量２２ 、２２’は平たんな鍛圧加工面ａと
、鋳片ストランド１の導入側ｆこ向う逃げ傾斜面すとを
有する。
、鋳片ストランド１の導入側ｆこ向う逃げ傾斜面すとを
有する。
第１図では、アンビル２，２′の相互接近（こよる鋳片
ストランド（こ対する鍛圧加工を終えて相互離間したあ
りさまを示したが、第２図、第３図にて鍛圧力ロエ状態
につき、鍛圧装置の側面と平面さらに第３図のＡ−Ａ、
Ｂ−Ｂおよびａ−ａ各断面を図解した。図中番号は第１
図と共通としたがさら蛋こ第２図で２３は引抜きピンチ
ローラ、２４゜２５は案内用ローラである。
ストランド（こ対する鍛圧加工を終えて相互離間したあ
りさまを示したが、第２図、第３図にて鍛圧力ロエ状態
につき、鍛圧装置の側面と平面さらに第３図のＡ−Ａ、
Ｂ−Ｂおよびａ−ａ各断面を図解した。図中番号は第１
図と共通としたがさら蛋こ第２図で２３は引抜きピンチ
ローラ、２４゜２５は案内用ローラである。
さてここｆこ鋳片ストランド］に生じた中心偏析２６の
一例を第４図Ｅこ図解したように、連続鋳造設備の２次
冷却帯又は冷却支持案内装置を通過する間（こ肥厚化し
た凝固殻で包まれる未凝固溶鋼２７の最終凝固域の厚み
中心部で、鋼中成分としてのＯ，Ｓ、Ｐｒｊどが濃化し
て、正偏析となることにより生じる。
一例を第４図Ｅこ図解したように、連続鋳造設備の２次
冷却帯又は冷却支持案内装置を通過する間（こ肥厚化し
た凝固殻で包まれる未凝固溶鋼２７の最終凝固域の厚み
中心部で、鋼中成分としてのＯ，Ｓ、Ｐｒｊどが濃化し
て、正偏析となることにより生じる。
すｒ、Ｈわち第５図のようｆこ未耕固溶１１１４２７の
先端部２８付近で、鋳片ストランド１の凝固収縮や凝固
殻のバルジングなど１こより空孔が生じる吸引作用にて
上記偏析成分が濃化した溶鋼が吸い込まれ、これが正偏
析となって厚み中心１こ残るのが原因であり、とくに厚
板製品などの厚み方向機械的性質の不均質や、ラミネー
ション欠陥などを誘発するが、かりに第５図（こ示しだ
ガイドローラ対２９゜３０によるロール圧下を加えると
き、その圧下量の如何（こよっては、凝固界面に内面割
れ３１を生じるうれいがあるため、中心偏析の防止には
不充分であったのであり、一方第６図（こ示すような、
上、下アンビル２．２′をもって挟圧する鍛圧加工は有
効とは云え、著大１ｊ圧下刀を必要とする不利があった
こともすでに述べた。
先端部２８付近で、鋳片ストランド１の凝固収縮や凝固
殻のバルジングなど１こより空孔が生じる吸引作用にて
上記偏析成分が濃化した溶鋼が吸い込まれ、これが正偏
析となって厚み中心１こ残るのが原因であり、とくに厚
板製品などの厚み方向機械的性質の不均質や、ラミネー
ション欠陥などを誘発するが、かりに第５図（こ示しだ
ガイドローラ対２９゜３０によるロール圧下を加えると
き、その圧下量の如何（こよっては、凝固界面に内面割
れ３１を生じるうれいがあるため、中心偏析の防止には
不充分であったのであり、一方第６図（こ示すような、
上、下アンビル２．２′をもって挟圧する鍛圧加工は有
効とは云え、著大１ｊ圧下刀を必要とする不利があった
こともすでに述べた。
（作用）
この発明１こ従う鍛圧装置では、再び第１図〜第３図の
ようＦこ０ＴＩＪｒＪＪフレーム８の空洞ｌＯの内部を
こ逐次導入する鋳片ストランド１１こ対しアンビル２゜
２′を、レバー仕掛、液圧装置ｍ５の伸張過程で相互・
接近させること１こよって鋳片ストランド１の厚み方向
（こ圧下を加えて、鍛圧加工を行う。
ようＦこ０ＴＩＪｒＪＪフレーム８の空洞ｌＯの内部を
こ逐次導入する鋳片ストランド１１こ対しアンビル２゜
２′を、レバー仕掛、液圧装置ｍ５の伸張過程で相互・
接近させること１こよって鋳片ストランド１の厚み方向
（こ圧下を加えて、鍛圧加工を行う。
このときアンビル２，２′が鋳片ストランド１と接触を
開始するやいｌや、可動フレーム８は装架ローラ１３，
１４の転動下１こ鋳片ストランド］の引抜き移動（こ帯
同して追従的に移動しつつ、アンビル２，２′のストッ
パー１１）こより整定された、適正な圧下量（こ至る、
鍛圧加工が行われる。
開始するやいｌや、可動フレーム８は装架ローラ１３，
１４の転動下１こ鋳片ストランド］の引抜き移動（こ帯
同して追従的に移動しつつ、アンビル２，２′のストッ
パー１１）こより整定された、適正な圧下量（こ至る、
鍛圧加工が行われる。
ついで、レバー仕掛欣圧装［覆５の反転作動）こよりア
ンビル１ 、１’が鋳片ストランド］を解放し、引Ａ・
光き液圧装置１５の動作番こより、可動フレーム８を反
対向きに復原させる。
ンビル１ 、１’が鋳片ストランド］を解放し、引Ａ・
光き液圧装置１５の動作番こより、可動フレーム８を反
対向きに復原させる。
以下、上記の作動を反覆すること（こよって、第７図に
示すように、逐次的な鍛圧力ロエを継続する。
示すように、逐次的な鍛圧力ロエを継続する。
ここにアノビル２．２′は平たんな長さ１０にわたる鍛
圧加工面ａと、鋳片ストランド］の導入側（こ向って長
さ１２１こわたる逃げ傾斜面すとを有し、所要圧下量δ
を逃げ傾斜面すの勾配の範囲内（こ定めてこの圧下量δ
を押し切ったところで、圧下完了とし、前回の鍛圧完了
（仮想線）１こはじまった１鍛圧サイクルあた９の鋳片
ストランド１の引抜き移動量ρを、鍛圧加工面ａの長さ
１０以下に定めて、入側厚みｈ を、一様な出側厚みｈ
２にまで、一様ｔこ逐次減厚させることができる。
圧加工面ａと、鋳片ストランド］の導入側（こ向って長
さ１２１こわたる逃げ傾斜面すとを有し、所要圧下量δ
を逃げ傾斜面すの勾配の範囲内（こ定めてこの圧下量δ
を押し切ったところで、圧下完了とし、前回の鍛圧完了
（仮想線）１こはじまった１鍛圧サイクルあた９の鋳片
ストランド１の引抜き移動量ρを、鍛圧加工面ａの長さ
１０以下に定めて、入側厚みｈ を、一様な出側厚みｈ
２にまで、一様ｔこ逐次減厚させることができる。
ところでｌ は、鋳造速度をＶ。、圧下時間のピッチを
ｔとしたとき、／、）Ｖｏ−ｔの関係により定め得る。
ｔとしたとき、／、）Ｖｏ−ｔの関係により定め得る。
また中心偏析を改善するには、圧下率でｌｈ１
の圧下を行う必要があることが次の実験により判明して
いるので、δ≧０．０２５ｈ□とする。
いるので、δ≧０．０２５ｈ□とする。
、鋳片ストランドサイズ； ２７０ ｘ ３４０
（ｈ□＝ ２７０ ” ｅ＝ｍ Ｎ ； ツイ
ヤ−材（１０，ａｏ 、 １０．２０ 、”１
０．７３０ ％ Ｓｌ ”１０．０１ 、 １０．ｏｌ、 １０．ｏａ ）Ｓ
Ａｌ 鋳造速度 ； ０．９Ｕ ／ｍｉｎ未凝固量 ；
５ｏ’１ｒｌｌ厚×７０１Ｒ１″巾なｇｃｉＴ動フレ
一フレーム８ローラ２】を配設することにより、鋳片ス
トランド１をアンビル２゜２′の鍛圧加工面ａ−ａ間に
安定して鋳片ストランドのパスラインの妄動（こ拘らず
逐次円滑に送り込むことができる。
（ｈ□＝ ２７０ ” ｅ＝ｍ Ｎ ； ツイ
ヤ−材（１０，ａｏ 、 １０．２０ 、”１
０．７３０ ％ Ｓｌ ”１０．０１ 、 １０．ｏｌ、 １０．ｏａ ）Ｓ
Ａｌ 鋳造速度 ； ０．９Ｕ ／ｍｉｎ未凝固量 ；
５ｏ’１ｒｌｌ厚×７０１Ｒ１″巾なｇｃｉＴ動フレ
一フレーム８ローラ２】を配設することにより、鋳片ス
トランド１をアンビル２゜２′の鍛圧加工面ａ−ａ間に
安定して鋳片ストランドのパスラインの妄動（こ拘らず
逐次円滑に送り込むことができる。
鋳片ストランドを圧下するための所要圧下力は、第８図
に８いて未凝固部（幅Ｃの領域）では中心部の浴鋼の静
鉄圧に相当する圧下力ＰＡ’ｏでよく、圧下力Ｐｌｏは
凝固完了部（幅ｄの領域）に対する所要圧下刃Ｐｓｏよ
ジはるかＥこ小ざい。
に８いて未凝固部（幅Ｃの領域）では中心部の浴鋼の静
鉄圧に相当する圧下力ＰＡ’ｏでよく、圧下力Ｐｌｏは
凝固完了部（幅ｄの領域）に対する所要圧下刃Ｐｓｏよ
ジはるかＥこ小ざい。
したがって鋳片ストランドの全幅を圧下せずに未凝固域
ＣＩＭＯ）を圧下対象域とする局部圧下方式とすること
で、大幅な圧下力軽減が図れる。この作用は、とくに全
幅ｅに対する未凝固域Ｃの割合が小さいブルームにおい
て顕著である。
ＣＩＭＯ）を圧下対象域とする局部圧下方式とすること
で、大幅な圧下力軽減が図れる。この作用は、とくに全
幅ｅに対する未凝固域Ｃの割合が小さいブルームにおい
て顕著である。
中心偏析防止に必要な圧下幅、すなわち未凝固幅Ｃは鋳
造条件ｌこ伴う凝固先熾位置のずれにより変化するため
、アンビル２，２′の圧下部２２゜２２′の圧下幅ｇは
未凝固幅Ｃの両側１こ余裕代ｍをもたせ、ｇ＝ｏ＋２ｍ
とする。
造条件ｌこ伴う凝固先熾位置のずれにより変化するため
、アンビル２，２′の圧下部２２゜２２′の圧下幅ｇは
未凝固幅Ｃの両側１こ余裕代ｍをもたせ、ｇ＝ｏ＋２ｍ
とする。
また全幅圧下を示す第８図と対比して、未凝固部のみの
局部圧下を第９図に示す。ここで局部圧下のＦｉｒ要圧
下圧下刃工、全幅圧下の所要圧下力を・Ｐｏとして両者
を比較すると、未凝固部での圧下力は幅Ｃが同一なので
ｐＨ：Ｐｌｏ１凝固部での圧下力は凝固部の幅１こ比例
するのでＰｓ１＝ｉＰ８゜となる。ただし局部圧下の場
合、鋳片ストランド端部のメタルフローに対する拘束１
こより圧下力が全幅圧下より増えるので、その増加係数
Ｑを考慮する必要があり、圧下刃はＰ。＝Ｐｌｏ十Ｐ８
ｏ。
局部圧下を第９図に示す。ここで局部圧下のＦｉｒ要圧
下圧下刃工、全幅圧下の所要圧下力を・Ｐｏとして両者
を比較すると、未凝固部での圧下力は幅Ｃが同一なので
ｐＨ：Ｐｌｏ１凝固部での圧下力は凝固部の幅１こ比例
するのでＰｓ１＝ｉＰ８゜となる。ただし局部圧下の場
合、鋳片ストランド端部のメタルフローに対する拘束１
こより圧下力が全幅圧下より増えるので、その増加係数
Ｑを考慮する必要があり、圧下刃はＰ。＝Ｐｌｏ十Ｐ８
ｏ。
＝２の場合のＰ。とＰ□の比を求めると、＝ ０．８６
となり、所要圧下刃は全幅圧下の場合に比べ一〜−の低
減となる。
となり、所要圧下刃は全幅圧下の場合に比べ一〜−の低
減となる。
圧下力が低減できれば、油圧シリンダの８８、圧下刃を
伝達する圧下レバーやピン等を小さくして装置全体の小
型化を図れる。よって少ない設置スペースであっても鍛
圧装置の設置が可能になる。
伝達する圧下レバーやピン等を小さくして装置全体の小
型化を図れる。よって少ない設置スペースであっても鍛
圧装置の設置が可能になる。
・（実施例）
次の条件により、第１図ｆこ示した鍛圧装置にて鋳片ス
トランドの未凝固部の圧下を行い、中心偏析のない鋳片
を得た。
トランドの未凝固部の圧下を行い、中心偏析のない鋳片
を得た。
未凝固部 ；Ｃ＝７０”
圧下量 ；２δ＝６０ｍ″ 、圧下率；２２％金型形状
：ｇ ＝ １００” 、 ｌ工＝ １５０ ”
、 ｉ２＝ １０（１”。
：ｇ ＝ １００” 、 ｌ工＝ １５０ ”
、 ｉ２＝ １０（１”。
１＝２５０” 、 ａ＝３０”、 １９＝４５゜ｍ造条
件： ｖ０＝ ｏ、９Ｉｎ／ｍ１ｎ 、 ｐ ＝ ９
０”所要圧下力；Ｐよ＝５００ｔ ちなみに同様の条件で全幅圧下を行った際に中心偏析回
避Ｅこ必要な圧下刃は約１０００ｔであり、局部圧下で
の所要圧下力はちで済むことがわかった０ （発明の効果〕 鍛圧加工工程中、アンビルの駆動系統を含む可動フレー
ムが鋳片ストランドの引抜移動ｌこ帯同し・て追従する
ので、円滑かつ確実に連続鋳造設備のライン中における
稼動が可能番こなり、とくをここの鍛圧加工の駆動がレ
バー機構によるので装置の全体がシンプルでコンバクト
ナ構造となって設備費の負担が嵩むことなく、スペース
の限定された既設の連続鋳造設備への組込みｔこも適合
する。
件： ｖ０＝ ｏ、９Ｉｎ／ｍ１ｎ 、 ｐ ＝ ９
０”所要圧下力；Ｐよ＝５００ｔ ちなみに同様の条件で全幅圧下を行った際に中心偏析回
避Ｅこ必要な圧下刃は約１０００ｔであり、局部圧下で
の所要圧下力はちで済むことがわかった０ （発明の効果〕 鍛圧加工工程中、アンビルの駆動系統を含む可動フレー
ムが鋳片ストランドの引抜移動ｌこ帯同し・て追従する
ので、円滑かつ確実に連続鋳造設備のライン中における
稼動が可能番こなり、とくをここの鍛圧加工の駆動がレ
バー機構によるので装置の全体がシンプルでコンバクト
ナ構造となって設備費の負担が嵩むことなく、スペース
の限定された既設の連続鋳造設備への組込みｔこも適合
する。
さらに局部圧下による所要圧下力の低減を達成し装置の
コンパクト化を助長でき、より限られたスペースでの設
置が可能となる。
コンパクト化を助長でき、より限られたスペースでの設
置が可能となる。
第１図は斜視図、
第２図は側面図、
第３図は平面図と断面図、
第１図は中心偏析の説明図、
第５図は中心偏析発生挙動の説明図、
第６図は鍛圧加工要領説明図、
第７図は反覆作動説明図、
第８図は全幅圧下の説明図、
第９図は局部圧下の説明図、
である。
１・・・鋳片ストランド ２，２′・・・アンビル４
．４′・・・レバー仕掛 ５・・・レバー仕掛の液圧装置 ８・・可動フレーム 】１・・・ストッパー１５−
・・液圧装置 ２】・・・追従ローラ特許出願人
川崎製鉄株式会社 第２図 第６図 第７図
．４′・・・レバー仕掛 ５・・・レバー仕掛の液圧装置 ８・・可動フレーム 】１・・・ストッパー１５−
・・液圧装置 ２】・・・追従ローラ特許出願人
川崎製鉄株式会社 第２図 第６図 第７図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、連続鋳造鋳型から２次冷却帯又は冷却支持案内装置
を経て引抜き移動中の鋳片ストランドに対して、該鋳片
ストランド内の未凝固幅と同等、又は未凝固幅よりわず
かに広い幅の圧下部にて鋳片ストランドを上下に挾む１
対のアンビルと、これらアンビルを互いに接近・離隔の
向きに往復駆動する、レバー仕掛の液圧装置及び、この
レバー仕掛の枢動支持を司る可動フレームとをそなえ、
この可動フレームを、アンビルの相互接近による鍛圧加
工工程の間、鋳片ストランドの引抜き移動に帯同して追
従させ、相互離隔行程の間に復原させる液圧装置に連係
してなる、鋳片ストランドの鍛圧装置。 ２、圧下部が平たんな鍛圧加工面と、鋳片ストランドの
導入側に向う逃げ傾斜面とをそなえる、１記載の鍛圧装
置。 ３、圧下部が交角６０°以上の側面をそなえる、１、又
は２、記載の鍛圧装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21792485A JPS6281255A (ja) | 1985-10-02 | 1985-10-02 | 鋳片ストランドの鍛圧装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21792485A JPS6281255A (ja) | 1985-10-02 | 1985-10-02 | 鋳片ストランドの鍛圧装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6281255A true JPS6281255A (ja) | 1987-04-14 |
| JPH0366057B2 JPH0366057B2 (ja) | 1991-10-16 |
Family
ID=16711862
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21792485A Granted JPS6281255A (ja) | 1985-10-02 | 1985-10-02 | 鋳片ストランドの鍛圧装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6281255A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01228647A (ja) * | 1988-03-08 | 1989-09-12 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造におけるビームブランクの製造方法 |
| JPH02200352A (ja) * | 1989-01-30 | 1990-08-08 | Kawasaki Steel Corp | ビームブランクの連続鋳造方法 |
| US5360054A (en) * | 1991-10-11 | 1994-11-01 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for performing horizontal continuous casting |
| CN112170798A (zh) * | 2020-08-28 | 2021-01-05 | 东北大学 | 一种应用于连铸大方坯的生产线及其锻轧方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0244619A (ja) * | 1988-08-02 | 1990-02-14 | Aichi Denki Seisakusho:Kk | バイパス断路器付き電源切り替え開閉装置 |
-
1985
- 1985-10-02 JP JP21792485A patent/JPS6281255A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0244619A (ja) * | 1988-08-02 | 1990-02-14 | Aichi Denki Seisakusho:Kk | バイパス断路器付き電源切り替え開閉装置 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01228647A (ja) * | 1988-03-08 | 1989-09-12 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造におけるビームブランクの製造方法 |
| JPH02200352A (ja) * | 1989-01-30 | 1990-08-08 | Kawasaki Steel Corp | ビームブランクの連続鋳造方法 |
| US5360054A (en) * | 1991-10-11 | 1994-11-01 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for performing horizontal continuous casting |
| CN112170798A (zh) * | 2020-08-28 | 2021-01-05 | 东北大学 | 一种应用于连铸大方坯的生产线及其锻轧方法 |
| CN112170798B (zh) * | 2020-08-28 | 2021-07-16 | 东北大学 | 一种应用于连铸大方坯的生产线及其锻轧方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0366057B2 (ja) | 1991-10-16 |
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