JPS6260650B2 - - Google Patents
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- JPS6260650B2 JPS6260650B2 JP54135060A JP13506079A JPS6260650B2 JP S6260650 B2 JPS6260650 B2 JP S6260650B2 JP 54135060 A JP54135060 A JP 54135060A JP 13506079 A JP13506079 A JP 13506079A JP S6260650 B2 JPS6260650 B2 JP S6260650B2
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
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- G01F1/698—Feedback or rebalancing circuits, e.g. self heated constant temperature flowmeters
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- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Electric Means (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、媒体の流れの中に配置され流動に応
じて温度および（又は）抵抗値が調整されその調
整量が流動媒体の量に対する尺度となる少くとも
１つの温度依存抵抗を備えた流動媒体の量測定、
特に内燃機関の吸気量測定のための装置であつ
て、加熱線として形成される温度依存抵抗が一方
の線端から他方の線端までゾンデリング内に支承
された少くとも３つの支点を通るように案内さ
れ、その際少くとも両線端側の支点の間にある支
点では加熱線がループを形成するようにし、ルー
プの交差部分が互いに導電結合される流動媒体の
量測定装置に関する。
じて温度および（又は）抵抗値が調整されその調
整量が流動媒体の量に対する尺度となる少くとも
１つの温度依存抵抗を備えた流動媒体の量測定、
特に内燃機関の吸気量測定のための装置であつ
て、加熱線として形成される温度依存抵抗が一方
の線端から他方の線端までゾンデリング内に支承
された少くとも３つの支点を通るように案内さ
れ、その際少くとも両線端側の支点の間にある支
点では加熱線がループを形成するようにし、ルー
プの交差部分が互いに導電結合される流動媒体の
量測定装置に関する。
温度依存抵抗として加熱線を使用し、この加熱
線がゾンデリング内において複数個の緊締個所を
介して緊締されるようにした流動媒体の量測定装
置は知られている。特に自動車に使用する場合に
は温度の変動により断線がすぐに生じやすいとい
うおそれがある。更に緊締個所を介する不規則な
熱放出は測定精度に不所望な悪影響を与える欠点
がある。
線がゾンデリング内において複数個の緊締個所を
介して緊締されるようにした流動媒体の量測定装
置は知られている。特に自動車に使用する場合に
は温度の変動により断線がすぐに生じやすいとい
うおそれがある。更に緊締個所を介する不規則な
熱放出は測定精度に不所望な悪影響を与える欠点
がある。
本発明の目的はかかる従来装置の欠点を除去す
ることにあり、本発明の特徴は、冒頭に述べた形
式の流動媒体の量測定装置において、加熱線の線
端が同様に各々の支点に巻付いたループとして形
成され、その交差部分が互いに導電結合されてい
ることにある。本発明によれば特に自動車に使用
する場合に生じる温度変化および加熱線の動作態
様により生じる温度変化が測定誤差や測定精度の
劣化を惹起しないという利点が生じる。端部支点
間に配置された支点上をループの形で加熱線を案
内し交差部分を互いに導電接続することにより、
この支点における加熱線には電流が流れなくな
る。更に加熱線が温度による長さ変化の結果両端
部支点間の支点において若干浮上つたりずれたり
する場合にも問題は生じないので有利である。な
ぜならこれらは加熱線の有効長に何等の影響も与
えないからである。加熱線の全有効長は更にゾン
デリングの壁付近の領域外にあるので、壁付近領
域における把握しにくい流れ特性による測定精度
の劣化も避けられる。更には灼熱工程中における
加熱線上の残渣の完全な焼尽に対しても良好な条
件が作られる。
ることにあり、本発明の特徴は、冒頭に述べた形
式の流動媒体の量測定装置において、加熱線の線
端が同様に各々の支点に巻付いたループとして形
成され、その交差部分が互いに導電結合されてい
ることにある。本発明によれば特に自動車に使用
する場合に生じる温度変化および加熱線の動作態
様により生じる温度変化が測定誤差や測定精度の
劣化を惹起しないという利点が生じる。端部支点
間に配置された支点上をループの形で加熱線を案
内し交差部分を互いに導電接続することにより、
この支点における加熱線には電流が流れなくな
る。更に加熱線が温度による長さ変化の結果両端
部支点間の支点において若干浮上つたりずれたり
する場合にも問題は生じないので有利である。な
ぜならこれらは加熱線の有効長に何等の影響も与
えないからである。加熱線の全有効長は更にゾン
デリングの壁付近の領域外にあるので、壁付近領
域における把握しにくい流れ特性による測定精度
の劣化も避けられる。更には灼熱工程中における
加熱線上の残渣の完全な焼尽に対しても良好な条
件が作られる。
特に有利なのは加熱線の線端もループとして形
成し、このループを端部支点に電気的に接触する
ことで、これにより加熱線の正確に規定された長
さがループの接続点間に生じる。
成し、このループを端部支点に電気的に接触する
ことで、これにより加熱線の正確に規定された長
さがループの接続点間に生じる。
本発明の有利な実施例が実施態様項に記載の構
成により得られる。
成により得られる。
加熱線端のループの各接続点に低抵抗導電線を
取付け、該導電線の他端を加熱線の電気的制御装
置に接続すると特に有利である。この場合通電は
もはや加熱線の端部支点を介して行われずに、ゾ
ンデリングに支承された別個の導電部材を介して
行われる。加熱線の有効長はこれにより極めて正
確に規定される。
取付け、該導電線の他端を加熱線の電気的制御装
置に接続すると特に有利である。この場合通電は
もはや加熱線の端部支点を介して行われずに、ゾ
ンデリングに支承された別個の導電部材を介して
行われる。加熱線の有効長はこれにより極めて正
確に規定される。
以下図面について本発明の実施例を詳細に説明
する。
する。
第１図に示す流動媒体の量測定装置、特に内燃
機関の吸気測定装置において、温度依存抵抗１
０，１１，抵抗１２，１３，１４からブリツジ回
路が形成される。ブリツジ対角線には制御装置１
６の制御増幅器１５が接続されている。この場合
制御増幅器１５の反転入力側は入力抵抗１７を介
して抵抗１１，１２の接続点に接続されるのに対
し、非反転入力側は入力抵抗１８を介して抵抗１
３，１４の接続点に接続されている。制御増幅器
１５は２つの給電線１９，２０を介して直流電圧
源２１に接続されている。この直流電圧源２１に
は平滑コンデンサ２２が並列接続される。制御増
幅器１５の出力側は２つの抵抗２３，２４の直列
回路に接続され、その際抵抗２４は共通給電線１
９に接続される。これらの２つの抵抗２３，２４
はダーリントン接続回路２５のための分圧器を形
成し、回路２５は接続２６と共に抵抗１０，１
１，１２，１３，１４から成るブリツジ回路への
給電のための電圧制御形電流源を形成する。共通
給電線１９，２０間には抵抗２７，２８から成る
分圧器が設けられる。抵抗２７，２８の接続点に
はダイオード３７のアノードが接続され、そのカ
ソードは制御増幅器１５の反転入力側に接続され
る。制御増幅器１５の反転入力側と共通給電線２
０の間には抵抗２９とコンデンサ３０の直列回路
が設けられ、その際この直列回路は温度依存抵抗
の時間特性に対する制御回路の周波数調整の働き
をする。
機関の吸気測定装置において、温度依存抵抗１
０，１１，抵抗１２，１３，１４からブリツジ回
路が形成される。ブリツジ対角線には制御装置１
６の制御増幅器１５が接続されている。この場合
制御増幅器１５の反転入力側は入力抵抗１７を介
して抵抗１１，１２の接続点に接続されるのに対
し、非反転入力側は入力抵抗１８を介して抵抗１
３，１４の接続点に接続されている。制御増幅器
１５は２つの給電線１９，２０を介して直流電圧
源２１に接続されている。この直流電圧源２１に
は平滑コンデンサ２２が並列接続される。制御増
幅器１５の出力側は２つの抵抗２３，２４の直列
回路に接続され、その際抵抗２４は共通給電線１
９に接続される。これらの２つの抵抗２３，２４
はダーリントン接続回路２５のための分圧器を形
成し、回路２５は接続２６と共に抵抗１０，１
１，１２，１３，１４から成るブリツジ回路への
給電のための電圧制御形電流源を形成する。共通
給電線１９，２０間には抵抗２７，２８から成る
分圧器が設けられる。抵抗２７，２８の接続点に
はダイオード３７のアノードが接続され、そのカ
ソードは制御増幅器１５の反転入力側に接続され
る。制御増幅器１５の反転入力側と共通給電線２
０の間には抵抗２９とコンデンサ３０の直列回路
が設けられ、その際この直列回路は温度依存抵抗
の時間特性に対する制御回路の周波数調整の働き
をする。
抵抗１３，１４の接続点には抵抗３１が接続さ
れ、抵抗３１はスイツチングトランジスタ３２の
スイツチング区間を介して共通導線２０に接続可
能である。スイツチングトランジスタ３２のベー
スは単安定跳躍回路３３の出力側に接続され、回
路３３は微分回路３４を介して内燃機関の点火装
置用の点火スイツチ３５によりトリガ可能にされ
ている。
れ、抵抗３１はスイツチングトランジスタ３２の
スイツチング区間を介して共通導線２０に接続可
能である。スイツチングトランジスタ３２のベー
スは単安定跳躍回路３３の出力側に接続され、回
路３３は微分回路３４を介して内燃機関の点火装
置用の点火スイツチ３５によりトリガ可能にされ
ている。
上述の装置に動体は次の通りである。ブリツジ
回路の温度依存抵抗１１を介して一定の電流が流
れ、この抵抗１１をその通常の作動温度に加熱す
る。ブリツジ回路の他方の分岐上では温度依存抵
抗１０が流動媒体の温度、例えば内燃機関の吸気
温度を特徴づける抵抗値をとる。これにより装置
の加熱電流制御用の基準信号として常に内燃機関
の吸気温度を用いることができる。通過する吸気
の量に応じて温度依存抵抗１１は多少冷却され
る。この結果ブリツジ回路の変調が生じる。この
変調は、制御増幅器１５が電圧制御形電流源２
３，２４，２５，２６を介してブリツジ回路に比
較的高い供給電流を与え、それにより温度依存抵
抗１１の温度、従つてその抵抗値を少くともほぼ
一定の値に保つようにして調整される。ブリツジ
回路を流れる電流は温度依存抵抗１１を通過する
空気量に対する尺度である。対応する電気信号は
端子３６と３９の間から取出すことができる。
回路の温度依存抵抗１１を介して一定の電流が流
れ、この抵抗１１をその通常の作動温度に加熱す
る。ブリツジ回路の他方の分岐上では温度依存抵
抗１０が流動媒体の温度、例えば内燃機関の吸気
温度を特徴づける抵抗値をとる。これにより装置
の加熱電流制御用の基準信号として常に内燃機関
の吸気温度を用いることができる。通過する吸気
の量に応じて温度依存抵抗１１は多少冷却され
る。この結果ブリツジ回路の変調が生じる。この
変調は、制御増幅器１５が電圧制御形電流源２
３，２４，２５，２６を介してブリツジ回路に比
較的高い供給電流を与え、それにより温度依存抵
抗１１の温度、従つてその抵抗値を少くともほぼ
一定の値に保つようにして調整される。ブリツジ
回路を流れる電流は温度依存抵抗１１を通過する
空気量に対する尺度である。対応する電気信号は
端子３６と３９の間から取出すことができる。
制御装置の起動を容易にする働きは分圧器２
７，２８とダイオード３７が行う。制御装置の投
入時には制御増幅器１５の反転入力側には約
0.5Vの電圧が必然的に与えられ、制御装置の確
実な起動を生じさせる。通常運転時にはこれに対
し制御増幅器１５の反転入力側の電圧は上記の起
動電圧より著しく高くなるので、ダイオード３７
は阻止され、分圧器２７，２８を介する制御過程
への作用を及ぼすことはできなくなる。
７，２８とダイオード３７が行う。制御装置の投
入時には制御増幅器１５の反転入力側には約
0.5Vの電圧が必然的に与えられ、制御装置の確
実な起動を生じさせる。通常運転時にはこれに対
し制御増幅器１５の反転入力側の電圧は上記の起
動電圧より著しく高くなるので、ダイオード３７
は阻止され、分圧器２７，２８を介する制御過程
への作用を及ぼすことはできなくなる。
加熱線として用いられる温度依存抵抗１１が
時々その表面上の沈着物を取除けるようにするた
め、一定の測定サイクル毎にこの温度依存抵抗１
１に比較的大きな電流を流す必要がある。測定サ
イクルとしてはこの場合例えば内燃機関の一定の
運転期間を使用することができる。特に有利なの
は、内燃機関の点火装置の停止毎に灼熱工程を行
わせることであることが実証されている。これは
点火スイツチ３５の閉成時に行われる。相応する
信号は微分され、単安定跳躍回路３３をその非安
定状態に制御する。単安定跳躍回路３３のこの非
安定状態の間スイツチングトランジスタ３２は導
通し、抵抗３１をブリツジ回路の抵抗１４に並列
接続させる。これにより抵抗１０，１１，１２，
１３，１４から成るブリツジ回路は著しく不平衡
になり制御増幅器１５がこの不平衡を補償するた
めブリツジ回路に大電流を供給することになる。
この大電流は温度依存抵抗１１を単安定跳躍回路
の非安定状態の期間中通常の作動温度以上の温度
に加熱するので、温度依存抵抗の表面上の残渣は
焼尽することになる。
時々その表面上の沈着物を取除けるようにするた
め、一定の測定サイクル毎にこの温度依存抵抗１
１に比較的大きな電流を流す必要がある。測定サ
イクルとしてはこの場合例えば内燃機関の一定の
運転期間を使用することができる。特に有利なの
は、内燃機関の点火装置の停止毎に灼熱工程を行
わせることであることが実証されている。これは
点火スイツチ３５の閉成時に行われる。相応する
信号は微分され、単安定跳躍回路３３をその非安
定状態に制御する。単安定跳躍回路３３のこの非
安定状態の間スイツチングトランジスタ３２は導
通し、抵抗３１をブリツジ回路の抵抗１４に並列
接続させる。これにより抵抗１０，１１，１２，
１３，１４から成るブリツジ回路は著しく不平衡
になり制御増幅器１５がこの不平衡を補償するた
めブリツジ回路に大電流を供給することになる。
この大電流は温度依存抵抗１１を単安定跳躍回路
の非安定状態の期間中通常の作動温度以上の温度
に加熱するので、温度依存抵抗の表面上の残渣は
焼尽することになる。
温度依存抵抗１１の材料として構造の安定した
白金線を用いると、この材料が高温に加熱するの
に特に好適であるため極めて有利であることが実
証されている。これは灼熱工程に対して特に重要
である。
白金線を用いると、この材料が高温に加熱するの
に特に好適であるため極めて有利であることが実
証されている。これは灼熱工程に対して特に重要
である。
基準抵抗１２は好適には同様に一点鎖線３８で
示された流体通路、例えば内燃機関の吸気管内に
設けられる。こうすると基準抵抗１２の損失熱が
矢印方向に流れる空気により搬出できるからであ
る。抵抗１３，１４は好適には可調整抵抗として
形成され、制御回路の温度特性を調整できるよう
にされる。
示された流体通路、例えば内燃機関の吸気管内に
設けられる。こうすると基準抵抗１２の損失熱が
矢印方向に流れる空気により搬出できるからであ
る。抵抗１３，１４は好適には可調整抵抗として
形成され、制御回路の温度特性を調整できるよう
にされる。
第２図は３つの支点４１，４２，４３を持つゾ
ンデリング４０を示す。支点４１，４２，４３に
より加熱線１１はＶ字状に緊張せしめられる。こ
の場合加熱線１１はこの線端が端部支点４１，４
２で固定、例えばろう付又は溶接されるのに対
し、支点４３にはゆるく通されている。
ンデリング４０を示す。支点４１，４２，４３に
より加熱線１１はＶ字状に緊張せしめられる。こ
の場合加熱線１１はこの線端が端部支点４１，４
２で固定、例えばろう付又は溶接されるのに対
し、支点４３にはゆるく通されている。
ゾンデリング４０はその熱膨張係数が加熱線１
１の熱膨張係数に適合されており、この結果熱膨
張により生じる加熱線１１ないしゾンデリング４
０の長さ変化は加熱線１１に対し引張力又は応力
を殆んど生じさせないばかりか、支点４１，４
２，４３間の間隔の変化により大幅に補償され
る。
１の熱膨張係数に適合されており、この結果熱膨
張により生じる加熱線１１ないしゾンデリング４
０の長さ変化は加熱線１１に対し引張力又は応力
を殆んど生じさせないばかりか、支点４１，４
２，４３間の間隔の変化により大幅に補償され
る。
加熱線の引張力又は応力のない緊締は、加熱線
が例えば内燃機関の吸気管における空気量測定計
として使用されるときに重要である。この場合に
考慮すべき温度は通常−30℃乃至＋120℃に達す
る。その上加熱線１１の動作態様により生じる温
度変化も問題になる。更に加熱線は上述のように
その表面上の沈着残渣を焼尽するため高温に加熱
される。この短時間の温度上昇は加熱線の長さ変
化を生じさせ、加熱線が固く緊締されている場合
には引張力又は応力の発生に導くおそれがある。
加熱線１１のＶ字状の緊締およびゾンデリング４
０と加熱線１１の熱膨張係数の適合は加熱線１１
の引張力又は応力の発生を大幅に抑制する。加熱
線１１が白金から成るときはゾンデリング４０は
その熱膨張係数がほぼ白金のそれに等しいニツケ
ル・鉄合金から作られると有利である。しかし又
ゾンデリングはガラス、特にいわゆる白金ガラス
から作ることも可能である。このガラスの熱膨張
係数もほぼ白金のそれに等しいので、加熱線１１
の温度変化時の引張力又は応力の発生を大幅に抑
制することができる。
が例えば内燃機関の吸気管における空気量測定計
として使用されるときに重要である。この場合に
考慮すべき温度は通常−30℃乃至＋120℃に達す
る。その上加熱線１１の動作態様により生じる温
度変化も問題になる。更に加熱線は上述のように
その表面上の沈着残渣を焼尽するため高温に加熱
される。この短時間の温度上昇は加熱線の長さ変
化を生じさせ、加熱線が固く緊締されている場合
には引張力又は応力の発生に導くおそれがある。
加熱線１１のＶ字状の緊締およびゾンデリング４
０と加熱線１１の熱膨張係数の適合は加熱線１１
の引張力又は応力の発生を大幅に抑制する。加熱
線１１が白金から成るときはゾンデリング４０は
その熱膨張係数がほぼ白金のそれに等しいニツケ
ル・鉄合金から作られると有利である。しかし又
ゾンデリングはガラス、特にいわゆる白金ガラス
から作ることも可能である。このガラスの熱膨張
係数もほぼ白金のそれに等しいので、加熱線１１
の温度変化時の引張力又は応力の発生を大幅に抑
制することができる。
第２図に示すように支点４１，４２，４３は鉤
状に折曲げられている。導電線の働きをする少く
とも支点の端部はゾンデリング４０に電気的に絶
縁して取付けられている。支点４３を取巻く加熱
線１１の中央部分はループ４４を形成しており、
その場合加熱線１１の交差部分４５は互いに導電
結合されている。これによりループ４４には電流
が流れず、従つて電流により加熱されない。加熱
線１１から支点４３への一定しない熱放出に伴な
う問題は支点４３における加熱線１１の長さ変化
ないしずれが生じてももはや発生しない。支点４
３における特殊な懸垂により、加熱線１１が熱膨
張により若干支点４３から浮上り、その長さを変
化したりねじれたりする場合にも問題は生じな
い。
状に折曲げられている。導電線の働きをする少く
とも支点の端部はゾンデリング４０に電気的に絶
縁して取付けられている。支点４３を取巻く加熱
線１１の中央部分はループ４４を形成しており、
その場合加熱線１１の交差部分４５は互いに導電
結合されている。これによりループ４４には電流
が流れず、従つて電流により加熱されない。加熱
線１１から支点４３への一定しない熱放出に伴な
う問題は支点４３における加熱線１１の長さ変化
ないしずれが生じてももはや発生しない。支点４
３における特殊な懸垂により、加熱線１１が熱膨
張により若干支点４３から浮上り、その長さを変
化したりねじれたりする場合にも問題は生じな
い。
加熱線１１の支承のためループ４４の形を第３
図に示すようなものにすると特に有利である。第
３図によればループ４４の巻付角度は180゜より
小さい。更にループ４４の形は、支点４３におけ
るループ４４の支承点４６，４７と、そこからル
ープ４４の線部分が結合点４５に向つて集約する
点４８，４９との間に十分大きな間隔が生じるよ
うにされており、これによりループ４４ないし加
熱線１１の膨張の際加熱線１１には機械的応力が
発生せず、むしろａで示した間隔に応じてループ
４４の支点４３における自由な動きが保証され
る。
図に示すようなものにすると特に有利である。第
３図によればループ４４の巻付角度は180゜より
小さい。更にループ４４の形は、支点４３におけ
るループ４４の支承点４６，４７と、そこからル
ープ４４の線部分が結合点４５に向つて集約する
点４８，４９との間に十分大きな間隔が生じるよ
うにされており、これによりループ４４ないし加
熱線１１の膨張の際加熱線１１には機械的応力が
発生せず、むしろａで示した間隔に応じてループ
４４の支点４３における自由な動きが保証され
る。
交差する２つの線の電気的接続は溶接又は硬ろ
う付により行うと有利である。
う付により行うと有利である。
第２図および第４図に拡大して示したように、
加熱線１１の線端は同様にループ５０，５１とし
て形成される。結合点５２，５３における線の交
差部分は導電的に好適には溶接又はろう付により
互いに結合され、ループ５０，５１はそれぞれ端
部支点４１，４２に巻付けられる。ループ５０，
５１は５４のところでそれぞれ支点４１，４２に
導電接続される。両端部支点４１，４２における
ループ５０，５１および支点４３におけるループ
４４を持つ加熱線１１の構成により、結合点５
２，４５，５３間に加熱線１１の正確に規定可能
な有効長が確立され、これは流れの中央部分に配
置され、従つてゾンデリング４０の壁部分の流れ
の不規則性の影響を受けない。公知の加熱線によ
る空気量の測定では一方では加熱線と支点間の熱
移行の変化により測定の精度が不良になり、他方
では灼熱工程において支点領域における加熱線１
１からの熱放出が大きくなりすぎ、この支点領域
における加熱線は十分に高い温度に達せず、空気
量測定計の確実な機能に必要な残渣の焼尽が不十
分になるという欠点が生じる。従つて本発明の別
の利点として、結合点４５，５２，５３間の加熱
線１１の有効長の形成により有効加熱線からルー
プへの熱伝達がわずかとなり、加熱線の全有効長
が灼熱工程に必要な温度に加熱できることが挙げ
られる。ループ５０，５１は加熱線１１の測定過
程中結合点５２，４３，５３間の有効加熱線程過
度には加熱されないので、これらのループ５０，
５１には沈着物は殆んど生じない。焼尽工程中に
ループ５０，５１にたまたま発生する沈着物を完
全に除去できない場合にも、これにより有効加熱
線の測定精度に悪影響は生じない。
加熱線１１の線端は同様にループ５０，５１とし
て形成される。結合点５２，５３における線の交
差部分は導電的に好適には溶接又はろう付により
互いに結合され、ループ５０，５１はそれぞれ端
部支点４１，４２に巻付けられる。ループ５０，
５１は５４のところでそれぞれ支点４１，４２に
導電接続される。両端部支点４１，４２における
ループ５０，５１および支点４３におけるループ
４４を持つ加熱線１１の構成により、結合点５
２，４５，５３間に加熱線１１の正確に規定可能
な有効長が確立され、これは流れの中央部分に配
置され、従つてゾンデリング４０の壁部分の流れ
の不規則性の影響を受けない。公知の加熱線によ
る空気量の測定では一方では加熱線と支点間の熱
移行の変化により測定の精度が不良になり、他方
では灼熱工程において支点領域における加熱線１
１からの熱放出が大きくなりすぎ、この支点領域
における加熱線は十分に高い温度に達せず、空気
量測定計の確実な機能に必要な残渣の焼尽が不十
分になるという欠点が生じる。従つて本発明の別
の利点として、結合点４５，５２，５３間の加熱
線１１の有効長の形成により有効加熱線からルー
プへの熱伝達がわずかとなり、加熱線の全有効長
が灼熱工程に必要な温度に加熱できることが挙げ
られる。ループ５０，５１は加熱線１１の測定過
程中結合点５２，４３，５３間の有効加熱線程過
度には加熱されないので、これらのループ５０，
５１には沈着物は殆んど生じない。焼尽工程中に
ループ５０，５１にたまたま発生する沈着物を完
全に除去できない場合にも、これにより有効加熱
線の測定精度に悪影響は生じない。
第５図に示す加熱線１１の支点４２への巻付の
実施例では、加熱線１１は支点に第２図に示すよ
うにループ状に案内されている。この場合はしか
し端部支点におけるループをそれぞれ端部支点に
導電接続する必要はなく、むしろループ５０，５
１の結合点５２，５３には好適には貴金属から成
る低抵抗の導電線５５がそれぞれ導電接続され、
導電線５５の他端はゾンデリングに絶縁して取付
けられた導電部材５６に導電接続される。本発明
によればこの実施例では制御装置１６から導電部
材５６および導電線５５を介して有効加熱線１１
への接続が行われなければならないので、第２図
の実施例と同様にループから支点への熱放出は測
定精度に合等の影響を与えず、加熱線１１の全有
効長を焼尽過程中十分に高い温度に保つことがで
き、沈着物を総て有効加熱線１１から除去するこ
とができる。
実施例では、加熱線１１は支点に第２図に示すよ
うにループ状に案内されている。この場合はしか
し端部支点におけるループをそれぞれ端部支点に
導電接続する必要はなく、むしろループ５０，５
１の結合点５２，５３には好適には貴金属から成
る低抵抗の導電線５５がそれぞれ導電接続され、
導電線５５の他端はゾンデリングに絶縁して取付
けられた導電部材５６に導電接続される。本発明
によればこの実施例では制御装置１６から導電部
材５６および導電線５５を介して有効加熱線１１
への接続が行われなければならないので、第２図
の実施例と同様にループから支点への熱放出は測
定精度に合等の影響を与えず、加熱線１１の全有
効長を焼尽過程中十分に高い温度に保つことがで
き、沈着物を総て有効加熱線１１から除去するこ
とができる。
第１図は本発明による流動媒体の量測定、特に
内燃機関の吸気量測定装置の結線図、第２図は３
つの支点をＶ字状に案内される加熱線の概略図、
第３図は中央の支点領域でループ状に形成された
加熱線を示す図、第４図は端部支点領域でループ
状に形成された加熱線を示す図、第５図は別個に
導電線を持つ端部支点領域でループ状に形成され
た加熱線を示す図である。 １１……温度依存抵抗（加熱線）、４０……ゾ
ンデリング、４１，４２，４３……支点、４４…
…ループ、１６……制御装置。
内燃機関の吸気量測定装置の結線図、第２図は３
つの支点をＶ字状に案内される加熱線の概略図、
第３図は中央の支点領域でループ状に形成された
加熱線を示す図、第４図は端部支点領域でループ
状に形成された加熱線を示す図、第５図は別個に
導電線を持つ端部支点領域でループ状に形成され
た加熱線を示す図である。 １１……温度依存抵抗（加熱線）、４０……ゾ
ンデリング、４１，４２，４３……支点、４４…
…ループ、１６……制御装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 媒体の流れの中に配置された流動量に応じて
温度および（又は）抵抗値が調整されその調整量
が流動媒体の量に対する尺度となる少くとも１つ
の温度依存抵抗を備えた流動媒体の量測定、特に
内燃機関の吸気量測定のための装置であつて、加
熱線として形成される温度依存抵抗が一方の線端
から他方の線端までゾンデリング内に支承された
少くとも３つの支点を通るように案内され、その
際両線端側の支点の間にある少くとも１つの支点
では加熱線が当該支点に巻付いたループを形成す
るようにし、ループの交差部分が互いに導電結合
される流動媒体の量測定装置において、加熱線１
１の線端が同様に各々の支点４１，４２に巻付い
たループ５０，５１として形成され、その交差部
分が互いに導電結合されたことを特徴とする流動
媒体の量測定装置。 ２ 線端ループ５０，５１が端部支点４１，４２
に溶接又はろう付された特許請求の範囲第１項記
載の装置。 ３ 加熱線端におけるループ５０，５１の交差部
分の各結合点５２，５３に好適に貴金属から成る
低抵抗導電線５５が導電接続され、導電線の他端
を介して加熱線１１の電気的接続が作られる特許
請求の範囲第１項記載の装置。 ４ 導電線５５の加熱線１１とは反対側の端部
が、加熱線１１の支点４１，４２，４３に対し電
気的に絶縁されかつ好適には同様にゾンデリング
４０内に支承された導電部材６６と結合された特
許請求の範囲第３項記載の装置。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2845662A DE2845662C2 (de) | 1978-10-20 | 1978-10-20 | Vorrichtung zur Messung der Masse eines strömenden Mediums |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5557111A JPS5557111A (en) | 1980-04-26 |
| JPS6260650B2 true JPS6260650B2 (ja) | 1987-12-17 |
Family
ID=6052633
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13506079A Granted JPS5557111A (en) | 1978-10-20 | 1979-10-19 | Device for measuring quantity of flowing medium |
| JP62169943A Granted JPS6355419A (ja) | 1978-10-20 | 1987-07-09 | 流動媒体の量測定装置 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62169943A Granted JPS6355419A (ja) | 1978-10-20 | 1987-07-09 | 流動媒体の量測定装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4299124A (ja) |
| JP (2) | JPS5557111A (ja) |
| DE (1) | DE2845662C2 (ja) |
| FR (1) | FR2439387A1 (ja) |
| GB (1) | GB2039051B (ja) |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2911631A1 (de) * | 1979-03-24 | 1980-10-02 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums |
| DE2918613A1 (de) * | 1979-05-09 | 1980-11-27 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums |
| DE2947856A1 (de) * | 1979-11-28 | 1981-07-23 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums |
| DE3003671A1 (de) * | 1980-02-01 | 1981-08-06 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums |
| DE3032066A1 (de) * | 1980-08-26 | 1982-04-15 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Gemischbildungsanlage fuer gemischverdichtende fremgezuendete brennkraftmaschinen |
| US4449401A (en) * | 1981-05-19 | 1984-05-22 | Eaton Corporation | Hot film/swirl fluid flowmeter |
| DE3130634A1 (de) * | 1981-08-01 | 1983-02-17 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahren zur kontaktierung elektrisch leitender draehte |
| DE3208145C2 (de) * | 1982-03-06 | 1986-10-09 | Viscotherm AG, Hinteregg, Zürich | Sender- bzw. Empfängerelement für eine nach dem Wärmeimpfverfahren arbeitende Durchfluß-Meßvorrichtung und unter Verwendung dieser Elemente gebaute Vorrichtung |
| DE3248462A1 (de) * | 1982-12-29 | 1984-07-12 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Luftmassenmessvorrichtung |
| DE3326047A1 (de) * | 1983-07-20 | 1985-01-31 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Luftmassenmessvorrichtung |
| US4517735A (en) * | 1983-10-28 | 1985-05-21 | Airsensors, Inc. | Apparatus and method for tensioning resistive wire |
| JPS60236024A (ja) * | 1984-05-09 | 1985-11-22 | Nippon Soken Inc | 直熱型空気流量センサ |
| DE3604202C2 (de) * | 1985-02-14 | 1997-01-09 | Nippon Denso Co | Direkt beheizte Strömungsmeßvorrichtung |
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| DE10009153A1 (de) * | 2000-02-26 | 2001-09-13 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zur Bestimmung von zumindest einem Parameter eines strömenden Gas-Flüssigkeitsgemischs bzw. Verwendung eines Strömungsgleichrichters als Kondensationsfalle bzw. Verfahren zur Kondensierung einer Flüssigkeit |
| CN115248231B (zh) * | 2022-07-19 | 2024-06-11 | 北京工业大学 | 一种用于磁性液体导热性能的测量装置和系统 |
Citations (1)
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| JPS5256214A (en) * | 1975-11-01 | 1977-05-09 | Nippon Soken Inc | Air intake capacity detector for internal combustion engine |
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| DE2750050C2 (de) * | 1977-11-09 | 1983-12-08 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Einrichtung zur Luftmengenmessung |
-
1978
- 1978-10-20 DE DE2845662A patent/DE2845662C2/de not_active Expired
-
1979
- 1979-08-02 FR FR7919899A patent/FR2439387A1/fr active Granted
- 1979-08-06 US US06/064,265 patent/US4299124A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-10-18 GB GB7936200A patent/GB2039051B/en not_active Expired
- 1979-10-19 JP JP13506079A patent/JPS5557111A/ja active Granted
-
1987
- 1987-07-09 JP JP62169943A patent/JPS6355419A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS556294A (en) * | 1978-06-27 | 1980-01-17 | Bosch Gmbh Robert | Air quantity measuring device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE2845662A1 (de) | 1980-05-08 |
| GB2039051B (en) | 1983-04-13 |
| FR2439387B1 (ja) | 1983-11-18 |
| FR2439387A1 (fr) | 1980-05-16 |
| GB2039051A (en) | 1980-07-30 |
| DE2845662C2 (de) | 1987-03-19 |
| US4299124A (en) | 1981-11-10 |
| JPH0247685B2 (ja) | 1990-10-22 |
| JPS6355419A (ja) | 1988-03-09 |
| JPS5557111A (en) | 1980-04-26 |
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