JPS6355419A - 流動媒体の量測定装置 - Google Patents
流動媒体の量測定装置Info
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- JPS6355419A JPS6355419A JP62169943A JP16994387A JPS6355419A JP S6355419 A JPS6355419 A JP S6355419A JP 62169943 A JP62169943 A JP 62169943A JP 16994387 A JP16994387 A JP 16994387A JP S6355419 A JPS6355419 A JP S6355419A
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の関連す、る技術分野
本発明は、媒体の流れの中に配置され流動量に応じて温
度および（又は）抵抗値が調整されその調整量が流動媒
体の量に対する尺度となる少くとも１つの温度依存抵抗
を備えた流動媒体の量測定、特に内燃機関の吸気量測定
のための装置であって、加熱線として形成される温度依
存抵抗が一方の線端から他方の線端までゾンデリング内
に支承された少くとも３つの支点を通るように案内され
、流れの上流に、加熱線を有するブリッジ回路の中に接
続された温度補償用の温度依存抵抗が設けられており、
加熱線より下流に少なくとも１つの、前記ブリッジ回路
の一部を成す基準抵抗が設けられている流動媒体の量測
定装置に関する。
度および（又は）抵抗値が調整されその調整量が流動媒
体の量に対する尺度となる少くとも１つの温度依存抵抗
を備えた流動媒体の量測定、特に内燃機関の吸気量測定
のための装置であって、加熱線として形成される温度依
存抵抗が一方の線端から他方の線端までゾンデリング内
に支承された少くとも３つの支点を通るように案内され
、流れの上流に、加熱線を有するブリッジ回路の中に接
続された温度補償用の温度依存抵抗が設けられており、
加熱線より下流に少なくとも１つの、前記ブリッジ回路
の一部を成す基準抵抗が設けられている流動媒体の量測
定装置に関する。
温度依存抵抗として加熱線を欧用し、この加熱線がゾン
デリング内において複数個の緊締個所を介して緊締され
るようにした流動媒体の量測定装置は知られている（ド
イツ連邦共和国特許出願公開４２１５１７７４号公報）
。この場合、加熱線を有するブリック回路の中に接続さ
れた温度補償用の温度依存抵抗がゾンデリングの上流側
に設けられ且つ媒体の流動断面の外面に前記ブリッジ回
路の一部を成す基準抵抗が設けられている。
デリング内において複数個の緊締個所を介して緊締され
るようにした流動媒体の量測定装置は知られている（ド
イツ連邦共和国特許出願公開４２１５１７７４号公報）
。この場合、加熱線を有するブリック回路の中に接続さ
れた温度補償用の温度依存抵抗がゾンデリングの上流側
に設けられ且つ媒体の流動断面の外面に前記ブリッジ回
路の一部を成す基準抵抗が設けられている。
発明が解決しようとする問題点
しかしこの公知の構成では、基準抵抗に生ずる熱を十分
［株］、速に排出することが十分確実には行なえない。
［株］、速に排出することが十分確実には行なえない。
本発明の目的は、上記形式の装置を、加熱線の動作によ
り測定誤差ないし測定値の不正確さが生じることがない
よう改良することにある。
り測定誤差ないし測定値の不正確さが生じることがない
よう改良することにある。
問題点を解決するための手段
この目的は、冒頭に述べた形式の装置において、本発明
によれば媒体の流動断面中に配置された支持体に、加熱
線を備えたゾンデリングと温度補償用の温度依存抵抗と
が設けられており、少なくとも１つの基準抵抗が支持体
内または支持体弐面に取付けられている構成とすること
により達成され、これにより、発生した熱を可及的良好
に媒体の流れによって排出することができるようになる
。
によれば媒体の流動断面中に配置された支持体に、加熱
線を備えたゾンデリングと温度補償用の温度依存抵抗と
が設けられており、少なくとも１つの基準抵抗が支持体
内または支持体弐面に取付けられている構成とすること
により達成され、これにより、発生した熱を可及的良好
に媒体の流れによって排出することができるようになる
。
実施例
以下図面について本発明の実施例を詳細に説明する。
第１図に示す流動媒体の量測定装置、特に内燃機関の吸
気測定装置において、温度依存抵抗１０．１１．抵抗１
２．１３．１４からブリッジ回路が形成される。ブリッ
ジ対角線には制御装置１６の制御増幅器１５が接続され
ている。
気測定装置において、温度依存抵抗１０．１１．抵抗１
２．１３．１４からブリッジ回路が形成される。ブリッ
ジ対角線には制御装置１６の制御増幅器１５が接続され
ている。
この場合制御増幅器１５０反転入力側は人力抵抗１１を
介して抵抗１１．１２の接続点に接続されるのに対し、
非反転入力側は人力抵抗１８を介して抵抗１３．１４の
炭続点に接続されている。制御増幅器１５は２つの給電
線１！ＩＩ。
介して抵抗１１．１２の接続点に接続されるのに対し、
非反転入力側は人力抵抗１８を介して抵抗１３．１４の
炭続点に接続されている。制御増幅器１５は２つの給電
線１！ＩＩ。
２０を介して直流電圧源２１に接続されている。
この直流電圧源２１には平滑コンデンサ２２が並列接続
される。制御増幅器１５の出力側は２つの抵抗２３．２
３の直列回路に接続され、その際抵抗２４は共通給電線
１９に接続される。
される。制御増幅器１５の出力側は２つの抵抗２３．２
３の直列回路に接続され、その際抵抗２４は共通給電線
１９に接続される。
これらの２つの抵抗２３．２４はダーリントン接続回路
２５のための分圧器を形成し、回路２５は接続２６と共
に抵抗１１）、１１．１２゜１３．１４から成るブリッ
ク回路への給電のための電圧制御形態流源を形成する。
２５のための分圧器を形成し、回路２５は接続２６と共
に抵抗１１）、１１．１２゜１３．１４から成るブリッ
ク回路への給電のための電圧制御形態流源を形成する。
共通給電線１９．２０間には抵抗２７．２８から成る分
圧器が設けられる。抵抗２７．２８の接続点にはダイオ
ード３７のアノードが接続され、そのカソードは制御増
幅器１５０反転入力側に接続される。制御増幅器１５０
反転入力側と共通給電線２００間には抵抗２９とコンデ
ンサ３０の直列回路が設けられ、その際この直列回路は
温度依存抵抗の時間特性に制御回路の周波数を整合させ
る働きをする。
圧器が設けられる。抵抗２７．２８の接続点にはダイオ
ード３７のアノードが接続され、そのカソードは制御増
幅器１５０反転入力側に接続される。制御増幅器１５０
反転入力側と共通給電線２００間には抵抗２９とコンデ
ンサ３０の直列回路が設けられ、その際この直列回路は
温度依存抵抗の時間特性に制御回路の周波数を整合させ
る働きをする。
抵抗１１１４の接続点には抵抗３１が接続され、抵抗３
１はスイッチングトランジスタ３２のスイッチング区間
を弁して共通導ｔ１２０に接続可能である。スイッチン
グトランジスタ３２０ベースは単安定跳躍回路３３の出
力側に接続され、回Ｎｒ３３は微分回路３４を介して内
燃機関の点火装置用の点火スイッチ３５によりトリが可
能にされている。
１はスイッチングトランジスタ３２のスイッチング区間
を弁して共通導ｔ１２０に接続可能である。スイッチン
グトランジスタ３２０ベースは単安定跳躍回路３３の出
力側に接続され、回Ｎｒ３３は微分回路３４を介して内
燃機関の点火装置用の点火スイッチ３５によりトリが可
能にされている。
上述の装置の動作は次の通りである。ブリッジ回路の温
度依存抵抗１１を介して一定の電流が流れ、この抵抗１
１をその通常の作動温度に加熱する。ブリッジ回路の他
方の分岐上では温度依存抵抗１０が流動媒体の温度、？
ｌＪえば内燃機関の吸気温度を特徴づける抵抗値をとる
。これにより装置の加熱電流制御用の基準伝号として常
に内燃機関の吸気温度を用いることができる。通過する
吸気の量に応じて温度依存抵抗１１は多少冷却される。
度依存抵抗１１を介して一定の電流が流れ、この抵抗１
１をその通常の作動温度に加熱する。ブリッジ回路の他
方の分岐上では温度依存抵抗１０が流動媒体の温度、？
ｌＪえば内燃機関の吸気温度を特徴づける抵抗値をとる
。これにより装置の加熱電流制御用の基準伝号として常
に内燃機関の吸気温度を用いることができる。通過する
吸気の量に応じて温度依存抵抗１１は多少冷却される。
この結果ブリッジ回路の変調が生じる。この変調は、＋
ＩＩＩＩ＃増幅器°１５が電圧制御形態流源２３．２４
．２５．２６を介してブリッジ回路に比較的商い供給電
流を与え、それにより温度依存抵抗１１の温度、従って
その抵抗値を少くともほぼ一定の値に保つようにして調
整される。ブリッジ回路を流れる電流は温度依存抵抗１
１を通過する空気量に対する尺度である。対応する電気
信号は端子３６と３９の間から取出すことができる。
ＩＩＩＩ＃増幅器°１５が電圧制御形態流源２３．２４
．２５．２６を介してブリッジ回路に比較的商い供給電
流を与え、それにより温度依存抵抗１１の温度、従って
その抵抗値を少くともほぼ一定の値に保つようにして調
整される。ブリッジ回路を流れる電流は温度依存抵抗１
１を通過する空気量に対する尺度である。対応する電気
信号は端子３６と３９の間から取出すことができる。
制御装置の起動を容易にする働きは分圧器２７．２８と
ダイオード３７が行う。制御装置の投入時には制御増幅
器１５０反転入力側には約０．５ Ｖの電圧が必然的に
与えられ、制御装置の確実な起動を生じさせる。通常運
転時にはこれに対し制御増幅器１５０反転入力側の′電
圧は上記の起動電圧より者しく尚くなるので、ダイオー
ド３７は阻止され、分圧器２７．２８を介する制御過程
への作用を及ばずことはできなくなる。
ダイオード３７が行う。制御装置の投入時には制御増幅
器１５０反転入力側には約０．５ Ｖの電圧が必然的に
与えられ、制御装置の確実な起動を生じさせる。通常運
転時にはこれに対し制御増幅器１５０反転入力側の′電
圧は上記の起動電圧より者しく尚くなるので、ダイオー
ド３７は阻止され、分圧器２７．２８を介する制御過程
への作用を及ばずことはできなくなる。
加熱掴として用いられる温度依存抵抗１１が時々その表
面上の沈着物を収除けるようにするため、一定の測定サ
イクル毎にこの温度依存抵抗１１に比較的大きな電流を
流す必要がある。
面上の沈着物を収除けるようにするため、一定の測定サ
イクル毎にこの温度依存抵抗１１に比較的大きな電流を
流す必要がある。
測定サイクルとしてはこの場合ｙｌＪえば内燃機関の一
定の運転期間を使用することができる。特に有利なのは
、内燃機関の点火装置の停止毎に灼熱工程を行わせるこ
とであることが実証されている。これは点火スイッチ３
５の閉成時に行われる。相応する信号は微分され、単安
定跳躍回路３３をその非安定状態に制御する。単安定跳
躍回路３３のこの非安定状態の間スイッチングトランジ
スタ３２は導通し、抵抗３１をブリッジ回路の抵抗１４
に並列接続させる。これにより抵抗１０．１１．１２．
１３．１４から成るブリッジ回路は著しく不平衡になり
制御増幅器１５がこの不平衡を補償するためブリッジ回
路に大酸流を供給することになる。この大・電流は温度
依存抵抗１１を単安定跳躍回路の非安定状態の期間中通
常の作動温度以上の温度に加熱するので、温度依存抵抗
の表面上の残渣は焼尽することになる。
定の運転期間を使用することができる。特に有利なのは
、内燃機関の点火装置の停止毎に灼熱工程を行わせるこ
とであることが実証されている。これは点火スイッチ３
５の閉成時に行われる。相応する信号は微分され、単安
定跳躍回路３３をその非安定状態に制御する。単安定跳
躍回路３３のこの非安定状態の間スイッチングトランジ
スタ３２は導通し、抵抗３１をブリッジ回路の抵抗１４
に並列接続させる。これにより抵抗１０．１１．１２．
１３．１４から成るブリッジ回路は著しく不平衡になり
制御増幅器１５がこの不平衡を補償するためブリッジ回
路に大酸流を供給することになる。この大・電流は温度
依存抵抗１１を単安定跳躍回路の非安定状態の期間中通
常の作動温度以上の温度に加熱するので、温度依存抵抗
の表面上の残渣は焼尽することになる。
基準抵抗１２は好適には同様に一点鎖線３８で示された
流体通路、例えば内燃機関の吸気管内に設けられる。こ
うすると基準抵抗１２の損失熱が矢印方向（で流れる空
気により搬出できるからである。抵抗１３．１４は好適
には可調整抵抗として形成され、制御回路の温度特性を
調整できるようにされる。
流体通路、例えば内燃機関の吸気管内に設けられる。こ
うすると基準抵抗１２の損失熱が矢印方向（で流れる空
気により搬出できるからである。抵抗１３．１４は好適
には可調整抵抗として形成され、制御回路の温度特性を
調整できるようにされる。
第２図は６つの支点４１，４２．４３を持つゾンデリン
グ４０を示す。支点４１．４２゜４３にエリ加熱線１１
は７字状に緊張せしめられる。この場合加熱線１１はそ
の線端が端部支点４１．４２で固定、例えばろう付又は
溶接されるのに対し、支点４３にはゆるく通されている
。
グ４０を示す。支点４１．４２゜４３にエリ加熱線１１
は７字状に緊張せしめられる。この場合加熱線１１はそ
の線端が端部支点４１．４２で固定、例えばろう付又は
溶接されるのに対し、支点４３にはゆるく通されている
。
ゾンデリング４０はその熱膨張係数が加熱線１１の熱膨
張係数に適合されており、この結果熱膨張により生じる
加熱線１１ないしゾンデリング４０の長さ変化は加熱＃
１１に対し引張力又は応力を殆んど生じさせないばかり
か、支点４１．４２．４３間の間隔の変化にエリ大幅に
補償される。
張係数に適合されており、この結果熱膨張により生じる
加熱線１１ないしゾンデリング４０の長さ変化は加熱＃
１１に対し引張力又は応力を殆んど生じさせないばかり
か、支点４１．４２．４３間の間隔の変化にエリ大幅に
補償される。
加熱線の引張力又は応力のない緊締は、加熱線が例えば
内燃機関の吸気管における空気量測定計として使用され
るときに特に重要である。
内燃機関の吸気管における空気量測定計として使用され
るときに特に重要である。
この場合に考慮すべき温度は通常−６０℃乃至＋１２０
℃に達する。その上加熱線１１の動作態様により生じる
温度変化も問題になる。更に加熱線は上述のようにその
表面上の沈着残渣を焼尽するため高温に加熱される。こ
の短時間の温度上昇は加熱線の長さ変化を生じさせ、加
熱線が固く緊締されている場合には引張力又は応力の発
生に導くおそれがある。７Ｊｌ］熱線１１のＶ字状の緊
締およびゾンデリング４０と加熱線１１の熱膨張係数の
適合は加熱１１５！１１の引張力又は応力の発生を大幅
（で抑制する。加熱線１１が白金から成るときはゾンデ
リング４０はその熱膨張係数がほぼ白金のそれに等しい
ニッケル・鉄合金から作られると有利である。しかし又
ゾンデリングはがラス、特にいわゆる白金ガラスから作
ることも可能である。このガラスの熱膨張係数もほぼ白
金のそれに等しいので、加熱線１１の温度変化時の引張
力又は応力の発生を大幅に抑制することができる。
℃に達する。その上加熱線１１の動作態様により生じる
温度変化も問題になる。更に加熱線は上述のようにその
表面上の沈着残渣を焼尽するため高温に加熱される。こ
の短時間の温度上昇は加熱線の長さ変化を生じさせ、加
熱線が固く緊締されている場合には引張力又は応力の発
生に導くおそれがある。７Ｊｌ］熱線１１のＶ字状の緊
締およびゾンデリング４０と加熱線１１の熱膨張係数の
適合は加熱１１５！１１の引張力又は応力の発生を大幅
（で抑制する。加熱線１１が白金から成るときはゾンデ
リング４０はその熱膨張係数がほぼ白金のそれに等しい
ニッケル・鉄合金から作られると有利である。しかし又
ゾンデリングはがラス、特にいわゆる白金ガラスから作
ることも可能である。このガラスの熱膨張係数もほぼ白
金のそれに等しいので、加熱線１１の温度変化時の引張
力又は応力の発生を大幅に抑制することができる。
第２図に示すように支点４１．４２．４３は鉤状に折曲
げられている。導電線の働きをする少くとも支点の端部
はゾンデリング４０に電気的に絶縁して取付けられてい
る。支点４３を収巻く加熱＃１１の中央部分はループ４
４を形成しており、その場合加熱線１１の交差部分４５
は互いに導電結合されている。これによりルーｆ４４に
は電流が流れず、従って電流により加熱されない。加熱
線１１から支点４３への一定しない熱放出に伴なう問題
は支点４３における加熱線１１の長さ変化ないしずれが
生じてももはや発生しない。支点４３における特殊な懸
垂により、加熱線１１が熱膨張により若干支点が ４３から浮上り、その長さ玄変化したりねじれたりする
場合にも問題は生じない。
げられている。導電線の働きをする少くとも支点の端部
はゾンデリング４０に電気的に絶縁して取付けられてい
る。支点４３を収巻く加熱＃１１の中央部分はループ４
４を形成しており、その場合加熱線１１の交差部分４５
は互いに導電結合されている。これによりルーｆ４４に
は電流が流れず、従って電流により加熱されない。加熱
線１１から支点４３への一定しない熱放出に伴なう問題
は支点４３における加熱線１１の長さ変化ないしずれが
生じてももはや発生しない。支点４３における特殊な懸
垂により、加熱線１１が熱膨張により若干支点が ４３から浮上り、その長さ玄変化したりねじれたりする
場合にも問題は生じない。
加熱線１１の支承のためループ４４の形を第６図に示す
ようなものにすると特に有利である。
ようなものにすると特に有利である。
第６図によればループ４４０巻付角度は１８０゜より小
さい。更にループ４４の形は、支点４３におけるループ
４４の支承点４６．４７と、そこからループ４４の線部
分が結合点４５に向って集約する点４８．４９との間に
十分大きな間隔が生じるようにされており、これにより
ループ４４ないし加熱線１１の膨張の際加熱＃１１には
機械的応力が発生せず、むしろａで示した間隔に応じて
ループ４４の支点４３における自由な動きが保証される
。
さい。更にループ４４の形は、支点４３におけるループ
４４の支承点４６．４７と、そこからループ４４の線部
分が結合点４５に向って集約する点４８．４９との間に
十分大きな間隔が生じるようにされており、これにより
ループ４４ないし加熱線１１の膨張の際加熱＃１１には
機械的応力が発生せず、むしろａで示した間隔に応じて
ループ４４の支点４３における自由な動きが保証される
。
交差する２つの線の電気的接続は溶接又は硬ろう付によ
り行うと有利である。
り行うと有利である。
第２図に示したように、加熱線１１０線端は同様にルー
プ５０．５１として形成される。結合点５２．５３にお
ける線の交差部分は導電的に好適には溶接又はろう付に
エリ互いに結合され、ループ５０．５１はそれぞれ端部
支点４１゜４２に巻付けられる。ループｓｕ、ｓｉは５
４のところでそれぞれ支点４１．４２に導電接続される
。両端部支点４１．４２におけるループ５０．５１およ
び支点４３におけるループ４４を持つ加熱線１１の構成
にエリ、結合点５２゜４５．５３間に加熱線１１の正確
に規定可能な有効長が確立され、これは流れの中央部分
に配置され、従ってゾンデリング４０の壁部分の流れの
不規則性の影響を受けない。公知の加熱線による空気量
の測定では一方では加熱線と支点間の熱移行の変化によ
り測定の精度が不良になり、他方では灼熱工程において
支点領域における加熱線１１からの熱放出が大きくなり
すぎ、この支点領域における加熱線は十分に高い温度に
達せず、空気量測定計の確実な機能に必要な残渣の焼尽
が不十分（Ｃなるという欠点が生じる。
プ５０．５１として形成される。結合点５２．５３にお
ける線の交差部分は導電的に好適には溶接又はろう付に
エリ互いに結合され、ループ５０．５１はそれぞれ端部
支点４１゜４２に巻付けられる。ループｓｕ、ｓｉは５
４のところでそれぞれ支点４１．４２に導電接続される
。両端部支点４１．４２におけるループ５０．５１およ
び支点４３におけるループ４４を持つ加熱線１１の構成
にエリ、結合点５２゜４５．５３間に加熱線１１の正確
に規定可能な有効長が確立され、これは流れの中央部分
に配置され、従ってゾンデリング４０の壁部分の流れの
不規則性の影響を受けない。公知の加熱線による空気量
の測定では一方では加熱線と支点間の熱移行の変化によ
り測定の精度が不良になり、他方では灼熱工程において
支点領域における加熱線１１からの熱放出が大きくなり
すぎ、この支点領域における加熱線は十分に高い温度に
達せず、空気量測定計の確実な機能に必要な残渣の焼尽
が不十分（Ｃなるという欠点が生じる。
従って本発明の別の利点として、結合点４５゜５２．５
３間の加熱？ｆｓ１１の有効長の形成に工り有効加熱線
からループへの熱伝達がわずかとなり、加熱線の全有効
長が灼熱工程に必要な温度に加熱できることが挙げられ
る。ループ５０゜５１は加熱線１１の測定過程中詰合点
５２゜４３．５３間の有効加熱線程過朋には加熱されな
いので、これらのループ５０．５１には沈着物は殆んど
生じない。焼尽工程中にループ５０゜５１にたまたま発
生する沈着物を完全に除去できない場合にも、これによ
り有効加熱線の測定精度に悪影響は生じない。
３間の加熱？ｆｓ１１の有効長の形成に工り有効加熱線
からループへの熱伝達がわずかとなり、加熱線の全有効
長が灼熱工程に必要な温度に加熱できることが挙げられ
る。ループ５０゜５１は加熱線１１の測定過程中詰合点
５２゜４３．５３間の有効加熱線程過朋には加熱されな
いので、これらのループ５０．５１には沈着物は殆んど
生じない。焼尽工程中にループ５０゜５１にたまたま発
生する沈着物を完全に除去できない場合にも、これによ
り有効加熱線の測定精度に悪影響は生じない。
第４図は吸気管に接続される測定管３８に内燃機関の吸
気量測定装置を配置した場合の概略図で、矢印は貫流方
向を示す。この場合ゾンデリング４０は、少くとも１つ
の接続片ＩＯを介して測定管３８に接続可能な支持体６
９内に配置される。ゾンデリング４０内に案内される加
熱線１１の流れ方向にみて上流側には空気流中に吸気温
度を補償するための温度依存抵抗１０が支持部材７１に
取付けられる。加熱線１１の下流側には例えばマンガニ
ン線又はマンガニン箔から成る基準抵抗１２が支持体６
９に取付げられ、この抵抗に生じる熱ができるだけ良好
に通流する空気により搬出されるようにされる。
気量測定装置を配置した場合の概略図で、矢印は貫流方
向を示す。この場合ゾンデリング４０は、少くとも１つ
の接続片ＩＯを介して測定管３８に接続可能な支持体６
９内に配置される。ゾンデリング４０内に案内される加
熱線１１の流れ方向にみて上流側には空気流中に吸気温
度を補償するための温度依存抵抗１０が支持部材７１に
取付けられる。加熱線１１の下流側には例えばマンガニ
ン線又はマンガニン箔から成る基準抵抗１２が支持体６
９に取付げられ、この抵抗に生じる熱ができるだけ良好
に通流する空気により搬出されるようにされる。
基準抵抗１２は例えば支持体６９内に支承されたリング
７２の内部に又は図示のようにリング外周の４７３に配
置することができる。抵抗１０．１１．１２の接続線γ
４は制御装置１６に通じている。支持体６９の上流側に
は格子状に形成された接触防止部材７５が、下流側には
吸気・Ｕの両系時に加熱線１１の損傷を防止するための
格子状に形成された保護部材Ｔ６がそれぞれ吸気管３８
内に設けられる。
７２の内部に又は図示のようにリング外周の４７３に配
置することができる。抵抗１０．１１．１２の接続線γ
４は制御装置１６に通じている。支持体６９の上流側に
は格子状に形成された接触防止部材７５が、下流側には
吸気・Ｕの両系時に加熱線１１の損傷を防止するための
格子状に形成された保護部材Ｔ６がそれぞれ吸気管３８
内に設けられる。
第１図は本発明による流動媒体の量測定、特に内燃機関
の吸気量測定装置の結線図、第２図は６つの支点をＶ字
状に案内される加熱線の概略図、第６図は中央の支点領
域でループ状に形成された加熱線を示す図、第４図は流
動媒体の量測定装置の全体構成図である。 １１・・・温度依存抵抗（ガ日熱線）、１２・・・基準
抵抗、４０・・・ゾンデリング、４１，４２．４３・・
・支点、４４・・・ループ、１６・・・制御装置、６９
・・・支持体
の吸気量測定装置の結線図、第２図は６つの支点をＶ字
状に案内される加熱線の概略図、第６図は中央の支点領
域でループ状に形成された加熱線を示す図、第４図は流
動媒体の量測定装置の全体構成図である。 １１・・・温度依存抵抗（ガ日熱線）、１２・・・基準
抵抗、４０・・・ゾンデリング、４１，４２．４３・・
・支点、４４・・・ループ、１６・・・制御装置、６９
・・・支持体
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 媒体の流れの中に配置され流動量に応じて 温度および（又は）抵抗値が調整されその調整量が流動
媒体の量に対する尺度となる少くとも１つの温度依存抵
抗を備えた流動媒体の量測定、特に内燃機関の吸気量測
定のための装置であつて、加熱線として形成される温度
依存抵抗が一方の線端から他方の線端までゾンデリング
内に支承された少くとも３つの支点を通るように案内さ
れ、流れの上流に、加熱線を有するブリッジ回路の中に
接続された温度補償用の温度依存抵抗が設けられており
、加熱線より下流に少なくとも１つの、前記ブリッジ回
路の一部を成す基準抵抗が設けられている流動媒体の量
測定装置において、媒体の流動断面部（３８）中に支承
配置された支持体（６９）に、加熱線を備えたゾンデリ
ング（４０）と温度補償用の温度依存抵抗（１０）とが
設けられており、少なくとも１つの基準抵抗（１２）が
支持体（６９）内または支持体（６９）表面に取付けら
れていることを特徴とする流動媒体の量測定装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2845662.4 | 1978-10-20 | ||
| DE19782845662 DE2845662A1 (de) | 1978-10-20 | 1978-10-20 | Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6355419A true JPS6355419A (ja) | 1988-03-09 |
| JPH0247685B2 JPH0247685B2 (ja) | 1990-10-22 |
Family
ID=6052633
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13506079A Granted JPS5557111A (en) | 1978-10-20 | 1979-10-19 | Device for measuring quantity of flowing medium |
| JP62169943A Granted JPS6355419A (ja) | 1978-10-20 | 1987-07-09 | 流動媒体の量測定装置 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13506079A Granted JPS5557111A (en) | 1978-10-20 | 1979-10-19 | Device for measuring quantity of flowing medium |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4299124A (ja) |
| JP (2) | JPS5557111A (ja) |
| DE (1) | DE2845662A1 (ja) |
| FR (1) | FR2439387A1 (ja) |
| GB (1) | GB2039051B (ja) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2911631A1 (de) * | 1979-03-24 | 1980-10-02 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums |
| DE2918613A1 (de) * | 1979-05-09 | 1980-11-27 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums |
| DE2947856A1 (de) * | 1979-11-28 | 1981-07-23 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums |
| DE3003671A1 (de) * | 1980-02-01 | 1981-08-06 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums |
| DE3032066A1 (de) * | 1980-08-26 | 1982-04-15 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Gemischbildungsanlage fuer gemischverdichtende fremgezuendete brennkraftmaschinen |
| US4449401A (en) * | 1981-05-19 | 1984-05-22 | Eaton Corporation | Hot film/swirl fluid flowmeter |
| DE3130634A1 (de) * | 1981-08-01 | 1983-02-17 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahren zur kontaktierung elektrisch leitender draehte |
| DE3208145C2 (de) * | 1982-03-06 | 1986-10-09 | Viscotherm AG, Hinteregg, Zürich | Sender- bzw. Empfängerelement für eine nach dem Wärmeimpfverfahren arbeitende Durchfluß-Meßvorrichtung und unter Verwendung dieser Elemente gebaute Vorrichtung |
| DE3248462A1 (de) * | 1982-12-29 | 1984-07-12 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Luftmassenmessvorrichtung |
| DE3326047A1 (de) * | 1983-07-20 | 1985-01-31 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Luftmassenmessvorrichtung |
| US4517735A (en) * | 1983-10-28 | 1985-05-21 | Airsensors, Inc. | Apparatus and method for tensioning resistive wire |
| JPS60236024A (ja) * | 1984-05-09 | 1985-11-22 | Nippon Soken Inc | 直熱型空気流量センサ |
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| DE3917311A1 (de) * | 1989-05-27 | 1990-11-29 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums |
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Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US1260498A (en) * | 1916-03-23 | 1918-03-26 | Cutler Hammer Mfg Co | Meter. |
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| DE1093569B (de) * | 1957-12-11 | 1960-11-24 | Walter Brecht Dr Ing | Vorrichtung mit linearer Ableseskala zur Mengenmessung stroemender Medien nach dem Hitzdrahtverfahren |
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| US3971247A (en) * | 1974-11-15 | 1976-07-27 | Rodder Jerome A | Fluid measuring apparatus |
| JPS5256214A (en) * | 1975-11-01 | 1977-05-09 | Nippon Soken Inc | Air intake capacity detector for internal combustion engine |
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| DE2828102A1 (de) * | 1978-06-27 | 1980-01-10 | Bosch Gmbh Robert | Einrichtung zur luftmengenmessung |
-
1978
- 1978-10-20 DE DE19782845662 patent/DE2845662A1/de active Granted
-
1979
- 1979-08-02 FR FR7919899A patent/FR2439387A1/fr active Granted
- 1979-08-06 US US06/064,265 patent/US4299124A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-10-18 GB GB7936200A patent/GB2039051B/en not_active Expired
- 1979-10-19 JP JP13506079A patent/JPS5557111A/ja active Granted
-
1987
- 1987-07-09 JP JP62169943A patent/JPS6355419A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5381159A (en) * | 1976-10-28 | 1978-07-18 | Degussa | Measuring apparatus for flow speed of gases |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6260650B2 (ja) | 1987-12-17 |
| FR2439387A1 (fr) | 1980-05-16 |
| US4299124A (en) | 1981-11-10 |
| GB2039051B (en) | 1983-04-13 |
| FR2439387B1 (ja) | 1983-11-18 |
| DE2845662A1 (de) | 1980-05-08 |
| DE2845662C2 (ja) | 1987-03-19 |
| JPH0247685B2 (ja) | 1990-10-22 |
| JPS5557111A (en) | 1980-04-26 |
| GB2039051A (en) | 1980-07-30 |
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