JPS6234454B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6234454B2 JPS6234454B2 JP57031316A JP3131682A JPS6234454B2 JP S6234454 B2 JPS6234454 B2 JP S6234454B2 JP 57031316 A JP57031316 A JP 57031316A JP 3131682 A JP3131682 A JP 3131682A JP S6234454 B2 JPS6234454 B2 JP S6234454B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolls
- molten metal
- slab
- casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
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- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 25
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
本発明は、双ロール型鋳造圧延機において、鋳
片板厚の変動および圧下力の大幅な変動を防止
し、常に安定した鋳造を行い得るようにした機構
に関するものである。 溶融金属を、互に内側に向つて回転する二個の
ロール間に注ぎ金属板を連続的に鋳造する方法は
ベツセマー法として知られている。第１図はその
原理を示すもので、二個のロール１，１′を適当
な間隔で配置し、上方から溶融金属２を注入しな
がら、互に内側（図示矢印方向）に回転させる
と、溶融金属はロール１，１′により熱を奪われ
ロール表面に凝固殻を形成するが、ロール１，
１′の回転に伴つて、双方のロール１，１′の表面
に形成された凝固殻は接合し、さらに適当に圧下
され所定の厚さの鋳片となつてロールの下方に送
出される。ところがこの場合問題になるのは凝固
殻厚（板厚）の変動である。すなわち前記のよう
にロール１，１′は板厚が一定になるようにロー
ル間隔が設定されており、従つて双方の凝固殻厚
の和がロール間隔より小であれば圧下がなされ
ず、また双方の凝固殻厚の和がロール間隔より大
であれば圧下がなされる訳であるが、該和が著し
く大である場合にはロールの回転には強力な力が
必要となり、かつロール間には強大な圧下力が働
くことになる。従つて、前記凝固殻厚の変動は鋳
片の形状不良、割れ等の欠陥の原因となる。この
ような理由から設定されたロール間隔に応じた適
当な凝固殻厚みを形成するように溶融金属の供給
量を制御することが安定操業のために不可欠であ
る。 ところで、前記の凝固殻厚ｈは主に溶融金属と
ロールとの接触時間tc（溶融金属がロールに接触
した時点より双ロール接点から離れるまでに経過
した時間）によつて定まるが、この接触時間tcは
ロールの回転速度ｎと、ロールと溶融金属との接
触長さlcによつて定まる。ところがこの接触長さ
lcは、二個のロール１，１′間に形成される溶融
金属の湯溜部３の湯面位置により変化する。また
ロール上に形成される凝固殻厚ｈは凝固係数Ｂを
用いて次のように表わすことができる。 ｈ＝Ｂ√ 凝固係数Ｂは溶融金属の温度Ｔ、ロール温度Ｔ
R、さらに溶融金属の流動状況等の鋳造条件によ
つて変化するが、ここでは鋳造条件は一定に保た
れるものと仮定する。 ロール１，１′から送出される鋳片板厚hoは h0＝２βｈ ……(2) で与えられる。なおβは圧下係数で1.0ｈ
0.0である。また、 tc＝lc／Vc ＝lc／（２πR.n） ……(3) 但しlcはロールと溶融金属との接触長さ、Vc
はロール表面の回転周速、Ｒはロール半径、ｎは
ロール回転数である。 以上により圧下係数βを一定に制御するために
は凝固殻圧ｈを一定に保つことが必須である。そ
のためには前記(1)式、(3)式の両式よりlc／ｎを一
定に保持すればよいことがわかる。この場合、回
転数ｎを大幅に変動させることは望ましくない。
その理由は、回転数ｎによつて鋳造速度（すなわ
ち単位時間当りの鋳片重量）が増減し、これに対
しては直ちにロールの抜熱能力を変化させて対応
する必要があるが、このような対応策はロールの
冷却機構にとつても、また鋳片の品質の変動から
も好ましくないからである。 本発明は上記のような問題点を解決し、常に安
定した鋳造を行い得るようにしたもので、二個の
ロールによつて形成される溶融金属の湯溜部に、
ロールと溶融金属との接触面積を調節するための
制限板を設けたことを特徴とする双ロール型鋳造
圧延機に関するものである。 以下図面により本発明の要旨を説明する。第２
図において１，１′は互に対向して配置したロー
ルで図示矢印方向に回転する。２はロール１，
１′間に供給される溶融金属、３はロール１，
１′によつて形成される溶融金属２の湯溜部であ
る。４はロール１，１′から送出される鋳片、
５，５′はロール１，１′の上方にロール面に沿つ
て微小間隔をもち、かつ移動可能に設けた制限板
で、耐火物で構成してある。 本発明は上記のように構成しているので、制限
板５，５′をロール１，１′の表面に沿つて移動さ
せ、所定位置に保持すれば、該制限板５，５′は
ロール１，１′の表面の一部を被覆し、かつその
先端が湯溜部３中に浸漬することになるので、溶
融金属２とロール１，１′の接触長さlcを調節す
る作用を行うことになる。そこで制限板５，５′
を湯溜部３の溶融金属量に応じて移動調整し、接
触長さlcを変化させれば鋳造条件の僅かの変動に
よる凝固殻厚みｈの変動を補正し、常に安定な操
業を行うことができる。 又、第３図は制限板５，５′の調節機構の実例
を示すもので、図において９，９′はそれぞれ一
端に制限板５，５′を取付け、他端をベアリング
８，８′を介してロール１，１′の回転軸７，７′
に遊嵌した支持腕、１０，１０′は該支持腕９，
９′を小角度回動させるピニオン、１１，１１′は
前記ピニオン１０，１０′と噛合し、かつステツ
プモーター１２，１２′により駆動されるウオー
ムギヤ、１３は鋳片厚み測定器であり、ステツプ
モーター１２，１２′を駆動し該モーターに連結
したウオームギヤ１１，１１′を回転させ、該ウ
オームギヤ１１，１１′に噛合するピニオン１
０，１０′を回動させると、その回動に伴つて支
持腕９，９′もロール１，１′の回転軸７，７′を
中心として小角度回転し、その結果、該支持腕
９，９′の先端に取付けた制限板５，５′の先端は
湯溜部３内で移動するので、ロールと溶融金属と
の接触長さlcは変化することになる。なおこのと
き制限板５，５′の位置は、ステツプモーター１
２，１２′に附属した回転角エンコーダー（図示
せず）の電気出力によつて知ることができる。 次に本発明の実施例を示す。 第３図に示す装置を用い、溶融金属として鉛―
すず合金を用いた。また圧延条件は圧下係数β＝
1.0である。ロール径を0.2ｍとし、かつ該ロール
の回転数を60rpm、100rpmの２速度とした。こ
のような条件で制限板を調節したときの、すなわ
ち制限板の端部Ｒと二つのロールの接触点Ｐを軸
より見込む角θを変化させたときの鋳片の板厚h0
の変化は以下の通りであつた。
片板厚の変動および圧下力の大幅な変動を防止
し、常に安定した鋳造を行い得るようにした機構
に関するものである。 溶融金属を、互に内側に向つて回転する二個の
ロール間に注ぎ金属板を連続的に鋳造する方法は
ベツセマー法として知られている。第１図はその
原理を示すもので、二個のロール１，１′を適当
な間隔で配置し、上方から溶融金属２を注入しな
がら、互に内側（図示矢印方向）に回転させる
と、溶融金属はロール１，１′により熱を奪われ
ロール表面に凝固殻を形成するが、ロール１，
１′の回転に伴つて、双方のロール１，１′の表面
に形成された凝固殻は接合し、さらに適当に圧下
され所定の厚さの鋳片となつてロールの下方に送
出される。ところがこの場合問題になるのは凝固
殻厚（板厚）の変動である。すなわち前記のよう
にロール１，１′は板厚が一定になるようにロー
ル間隔が設定されており、従つて双方の凝固殻厚
の和がロール間隔より小であれば圧下がなされ
ず、また双方の凝固殻厚の和がロール間隔より大
であれば圧下がなされる訳であるが、該和が著し
く大である場合にはロールの回転には強力な力が
必要となり、かつロール間には強大な圧下力が働
くことになる。従つて、前記凝固殻厚の変動は鋳
片の形状不良、割れ等の欠陥の原因となる。この
ような理由から設定されたロール間隔に応じた適
当な凝固殻厚みを形成するように溶融金属の供給
量を制御することが安定操業のために不可欠であ
る。 ところで、前記の凝固殻厚ｈは主に溶融金属と
ロールとの接触時間tc（溶融金属がロールに接触
した時点より双ロール接点から離れるまでに経過
した時間）によつて定まるが、この接触時間tcは
ロールの回転速度ｎと、ロールと溶融金属との接
触長さlcによつて定まる。ところがこの接触長さ
lcは、二個のロール１，１′間に形成される溶融
金属の湯溜部３の湯面位置により変化する。また
ロール上に形成される凝固殻厚ｈは凝固係数Ｂを
用いて次のように表わすことができる。 ｈ＝Ｂ√ 凝固係数Ｂは溶融金属の温度Ｔ、ロール温度Ｔ
R、さらに溶融金属の流動状況等の鋳造条件によ
つて変化するが、ここでは鋳造条件は一定に保た
れるものと仮定する。 ロール１，１′から送出される鋳片板厚hoは h0＝２βｈ ……(2) で与えられる。なおβは圧下係数で1.0ｈ
0.0である。また、 tc＝lc／Vc ＝lc／（２πR.n） ……(3) 但しlcはロールと溶融金属との接触長さ、Vc
はロール表面の回転周速、Ｒはロール半径、ｎは
ロール回転数である。 以上により圧下係数βを一定に制御するために
は凝固殻圧ｈを一定に保つことが必須である。そ
のためには前記(1)式、(3)式の両式よりlc／ｎを一
定に保持すればよいことがわかる。この場合、回
転数ｎを大幅に変動させることは望ましくない。
その理由は、回転数ｎによつて鋳造速度（すなわ
ち単位時間当りの鋳片重量）が増減し、これに対
しては直ちにロールの抜熱能力を変化させて対応
する必要があるが、このような対応策はロールの
冷却機構にとつても、また鋳片の品質の変動から
も好ましくないからである。 本発明は上記のような問題点を解決し、常に安
定した鋳造を行い得るようにしたもので、二個の
ロールによつて形成される溶融金属の湯溜部に、
ロールと溶融金属との接触面積を調節するための
制限板を設けたことを特徴とする双ロール型鋳造
圧延機に関するものである。 以下図面により本発明の要旨を説明する。第２
図において１，１′は互に対向して配置したロー
ルで図示矢印方向に回転する。２はロール１，
１′間に供給される溶融金属、３はロール１，
１′によつて形成される溶融金属２の湯溜部であ
る。４はロール１，１′から送出される鋳片、
５，５′はロール１，１′の上方にロール面に沿つ
て微小間隔をもち、かつ移動可能に設けた制限板
で、耐火物で構成してある。 本発明は上記のように構成しているので、制限
板５，５′をロール１，１′の表面に沿つて移動さ
せ、所定位置に保持すれば、該制限板５，５′は
ロール１，１′の表面の一部を被覆し、かつその
先端が湯溜部３中に浸漬することになるので、溶
融金属２とロール１，１′の接触長さlcを調節す
る作用を行うことになる。そこで制限板５，５′
を湯溜部３の溶融金属量に応じて移動調整し、接
触長さlcを変化させれば鋳造条件の僅かの変動に
よる凝固殻厚みｈの変動を補正し、常に安定な操
業を行うことができる。 又、第３図は制限板５，５′の調節機構の実例
を示すもので、図において９，９′はそれぞれ一
端に制限板５，５′を取付け、他端をベアリング
８，８′を介してロール１，１′の回転軸７，７′
に遊嵌した支持腕、１０，１０′は該支持腕９，
９′を小角度回動させるピニオン、１１，１１′は
前記ピニオン１０，１０′と噛合し、かつステツ
プモーター１２，１２′により駆動されるウオー
ムギヤ、１３は鋳片厚み測定器であり、ステツプ
モーター１２，１２′を駆動し該モーターに連結
したウオームギヤ１１，１１′を回転させ、該ウ
オームギヤ１１，１１′に噛合するピニオン１
０，１０′を回動させると、その回動に伴つて支
持腕９，９′もロール１，１′の回転軸７，７′を
中心として小角度回転し、その結果、該支持腕
９，９′の先端に取付けた制限板５，５′の先端は
湯溜部３内で移動するので、ロールと溶融金属と
の接触長さlcは変化することになる。なおこのと
き制限板５，５′の位置は、ステツプモーター１
２，１２′に附属した回転角エンコーダー（図示
せず）の電気出力によつて知ることができる。 次に本発明の実施例を示す。 第３図に示す装置を用い、溶融金属として鉛―
すず合金を用いた。また圧延条件は圧下係数β＝
1.0である。ロール径を0.2ｍとし、かつ該ロール
の回転数を60rpm、100rpmの２速度とした。こ
のような条件で制限板を調節したときの、すなわ
ち制限板の端部Ｒと二つのロールの接触点Ｐを軸
より見込む角θを変化させたときの鋳片の板厚h0
の変化は以下の通りであつた。
【表】
【表】
なおこの場合溶融金属として鉛―すず合金を用
いたが、他の金属例えば溶鋼等を用いても同様の
効果を得られることは勿論である。
いたが、他の金属例えば溶鋼等を用いても同様の
効果を得られることは勿論である。
第１図はベツセマー鋳造法の原理を示す説明
図、第２図は本発明の原理を示す説明図、第３図
は本発明の実例を示す説明図である。 １，１′：ロール、２：溶融金属、３：湯溜
部、４：鋳片、５，５′：制限板、７，７′：ロー
ル回転軸、８，８′：ベアリング、９，９′：支持
腕、１０，１０′：ピニオン、１１，１１′：ウオ
ームギヤ、１２，１２′：ステツプモーター、１
３：鋳片厚み測定器。
図、第２図は本発明の原理を示す説明図、第３図
は本発明の実例を示す説明図である。 １，１′：ロール、２：溶融金属、３：湯溜
部、４：鋳片、５，５′：制限板、７，７′：ロー
ル回転軸、８，８′：ベアリング、９，９′：支持
腕、１０，１０′：ピニオン、１１，１１′：ウオ
ームギヤ、１２，１２′：ステツプモーター、１
３：鋳片厚み測定器。
Claims (1)
- １ 二個のロールによつて形成される溶融金属の
湯溜部に、ロールと溶融金属との接触面積を調節
するための制限板を設けたことを特徴とする双ロ
ール型鋳造圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3131682A JPS58148056A (ja) | 1982-02-27 | 1982-02-27 | 双ロ−ル型鋳造圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3131682A JPS58148056A (ja) | 1982-02-27 | 1982-02-27 | 双ロ−ル型鋳造圧延機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58148056A JPS58148056A (ja) | 1983-09-03 |
| JPS6234454B2 true JPS6234454B2 (ja) | 1987-07-27 |
Family
ID=12327872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3131682A Granted JPS58148056A (ja) | 1982-02-27 | 1982-02-27 | 双ロ−ル型鋳造圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58148056A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO154487C (no) * | 1983-08-26 | 1987-01-27 | Norsk Hydro As | Anordning for tilfoersel av smeltet metall til en baandstoepemaskin. |
| JPS60146553U (ja) * | 1984-03-08 | 1985-09-28 | 石川島播磨重工業株式会社 | 双ロ−ル式連続鋳造機 |
| JPH0399757A (ja) * | 1989-09-11 | 1991-04-24 | Nippon Steel Corp | 双ロール式薄板連続鋳造方法 |
| KR101313366B1 (ko) * | 2006-03-16 | 2013-10-01 | 노벨리스 인코퍼레이티드 | 주조 금속 슬래브와의 조정가능한 접촉 길이를 갖는 벨트 주조기 |
| CN107321942B (zh) * | 2017-07-24 | 2019-11-22 | 东北大学 | 一种铝合金立式铸轧工艺及装置 |
-
1982
- 1982-02-27 JP JP3131682A patent/JPS58148056A/ja active Granted
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| HANDBUCH DES STRANGGIESSENS GIESSEN ZWISCHEN WALZEN=1958 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58148056A (ja) | 1983-09-03 |
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