JPS6227343A - 単一モ−ド・光フアイバ用母材の製造方法 - Google Patents
単一モ−ド・光フアイバ用母材の製造方法Info
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- JPS6227343A JPS6227343A JP16594585A JP16594585A JPS6227343A JP S6227343 A JPS6227343 A JP S6227343A JP 16594585 A JP16594585 A JP 16594585A JP 16594585 A JP16594585 A JP 16594585A JP S6227343 A JPS6227343 A JP S6227343A
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- porous glass
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/01413—Reactant delivery systems
- C03B37/0142—Reactant deposition burners
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2203/00—Fibre product details, e.g. structure, shape
- C03B2203/10—Internal structure or shape details
- C03B2203/22—Radial profile of refractive index, composition or softening point
- C03B2203/24—Single mode [SM or monomode]
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
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- C03B2207/54—Multiple burner arrangements combined with means for heating the deposit, e.g. non-deposition burner
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- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、ＶＡＤ法による単一モード光ファイバ用母材
の製造方法の改良に関する。
の製造方法の改良に関する。
（従来の技術）
従来のＶＡＤ法による単一モード光ファイバ用母材の製
造方法を第１図を用いて説明する。
造方法を第１図を用いて説明する。
第１図において１はコア用ガラス微粒子合成用バーナー
（以下、コア用バーナーと称する）、２及び２′は、ク
ラッド用ガラス微粒子合成用バーナー（以下、クラッド
用バーナーと称する）である。コア用バーナー１には、
コア用ガラス原料が、クラッド用バーナー２及び２′に
はクラッド用ガラス原料が各々、Ｈ２，０２、不活性ガ
ス等と共に送）こまれる。コア用ガラス原料はコア用バ
ーナー１により形成される酸・水素火炎の中で火炎加水
分解反応によシコア用ガラス敞粒子となり、クラッド用
ガラス原料は、クラッド用バーナー２及び２′により形
成される酸・水素火炎の中でクラッド用ガヲス微粒子と
なる。
（以下、コア用バーナーと称する）、２及び２′は、ク
ラッド用ガラス微粒子合成用バーナー（以下、クラッド
用バーナーと称する）である。コア用バーナー１には、
コア用ガラス原料が、クラッド用バーナー２及び２′に
はクラッド用ガラス原料が各々、Ｈ２，０２、不活性ガ
ス等と共に送）こまれる。コア用ガラス原料はコア用バ
ーナー１により形成される酸・水素火炎の中で火炎加水
分解反応によシコア用ガラス敞粒子となり、クラッド用
ガラス原料は、クラッド用バーナー２及び２′により形
成される酸・水素火炎の中でクラッド用ガヲス微粒子と
なる。
これらのガラス微粒子を回転引上装置３に装着された回
転する出発棒４の先端に付着させ始め、出発棒４を引き
上げていくことにより、コア部５とクラッド部６を有す
る多孔質ガラス母材７が軸方向に同時に形成されていく
。コア用ガラス原料としてはＳ ｉ ＣＬ４及びコア部
の屈折率を高めるだめＫＧｅＣｔ４がクラッド用原料と
してはＳ ｉ Ｃ１４が一般的に用いられる。８は反応
容器、９は付着堆積しなかったガラス微粒子及び廃ガス
を排出するだめの排気管である。
転する出発棒４の先端に付着させ始め、出発棒４を引き
上げていくことにより、コア部５とクラッド部６を有す
る多孔質ガラス母材７が軸方向に同時に形成されていく
。コア用ガラス原料としてはＳ ｉ ＣＬ４及びコア部
の屈折率を高めるだめＫＧｅＣｔ４がクラッド用原料と
してはＳ ｉ Ｃ１４が一般的に用いられる。８は反応
容器、９は付着堆積しなかったガラス微粒子及び廃ガス
を排出するだめの排気管である。
このようにして作製した多孔質ガラス母材は、加熱脱水
処理、及び加熱透明化処理を施され、コア部とクラッド
部を有する透明ガラス母材となる。該母材は、所定径に
延伸され石英ガラス管内に挿入一体化されたのち、線引
され単一モード光ファイバとなる。
処理、及び加熱透明化処理を施され、コア部とクラッド
部を有する透明ガラス母材となる。該母材は、所定径に
延伸され石英ガラス管内に挿入一体化されたのち、線引
され単一モード光ファイバとなる。
（＠明が解決しようとする問題点）
上記のような構成で行われる従来のＶＡＤ法による単一
モード光ファイバ用多孔質ガラヌ母材の製造方法におい
ては、以下に述べるような欠点があった。
モード光ファイバ用多孔質ガラヌ母材の製造方法におい
ては、以下に述べるような欠点があった。
第４図に実線で示したものは従来の方法で作製された単
一モード光ファイバ用多孔質ガラス体を加熱脱水処理及
び加熱透明化処理して得られた透明ガラス母材の屈折率
分布の１例である。
一モード光ファイバ用多孔質ガラス体を加熱脱水処理及
び加熱透明化処理して得られた透明ガラス母材の屈折率
分布の１例である。
第４図に■、■、■にて示すごとく、従来の方法では得
られた屈折率分布が第６図中点線で示したような完全な
ステップ型ではなく、■コア周辺部の屈折率分布の傾斜
（以下すそ拡がりと呼ぶ）■コア／クラッド界面の局部
的な高屈折率部分、■コア内部の屈折率分布の凹凸、と
いう、屈折率分布の不整が見られる。このような屈折率
分布の不整がある単一モードファイバでは所望のカット
オフ波長やモードフィールド径が得られるように、コア
径やクラッドとコア間の比屈折率差を設定する際に困難
が生じる他、同一カットオフ波長とモードフィールド径
を持つステップ型屈折率分布を有する単一モード・ファ
イバに比べ、クラッド部への光のパワーの拡すが大きく
なるので低損失化の為にクラッド部の厚みをよりｐメく
する必要がある、或いはまた曲げ損失特性が劣化すると
いった欠点があった。
られた屈折率分布が第６図中点線で示したような完全な
ステップ型ではなく、■コア周辺部の屈折率分布の傾斜
（以下すそ拡がりと呼ぶ）■コア／クラッド界面の局部
的な高屈折率部分、■コア内部の屈折率分布の凹凸、と
いう、屈折率分布の不整が見られる。このような屈折率
分布の不整がある単一モードファイバでは所望のカット
オフ波長やモードフィールド径が得られるように、コア
径やクラッドとコア間の比屈折率差を設定する際に困難
が生じる他、同一カットオフ波長とモードフィールド径
を持つステップ型屈折率分布を有する単一モード・ファ
イバに比べ、クラッド部への光のパワーの拡すが大きく
なるので低損失化の為にクラッド部の厚みをよりｐメく
する必要がある、或いはまた曲げ損失特性が劣化すると
いった欠点があった。
本発明の目的は、上記の従来法の欠点である、屈折率分
布構造の不整を少な（し、伝送特性に優れた単一モード
光ファイバを得ることのできる光フアイバ用母材の製造
方法を提供するところにある。
布構造の不整を少な（し、伝送特性に優れた単一モード
光ファイバを得ることのできる光フアイバ用母材の製造
方法を提供するところにある。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らは鋭意研究の結果、従来方法による上記欠点
を克服する手段として、多孔質ガラス母材製造時に第１
図に１０として示すコア先端部の表面温度を８００℃以
上に保持することにより、屈折率分布がステップ型に近
づくことを見い出し本発明に到達した。
を克服する手段として、多孔質ガラス母材製造時に第１
図に１０として示すコア先端部の表面温度を８００℃以
上に保持することにより、屈折率分布がステップ型に近
づくことを見い出し本発明に到達した。
すなわち、本発明は
（１） 回転する出発棒の先端にコア用バーナー及び
クラッド用バーナーにて、それぞれ合成したガラス微粒
子を堆積させ、コア部とクラッド部を有する多孔質ガラ
ス母材を軸方向に成長させるＶＡＤ法による単一モード
光ファイバ用母材の製造方法において、多孔質ガラス体
のコア先端部の表面温度を８００℃以上に保ちつつ多孔
質ガラス母材を成長させることを特徴とする、単一モー
ド光ファイバ用母材の製造方法 （２）多孔質ガラス体のコア先端部の表面温度を８００
℃以上に保つことは、コア部加熱用バーナを用いること
による特許請求範囲第（１）項記載の単一モード光ファ
イバ用母材の製造方法 である。
クラッド用バーナーにて、それぞれ合成したガラス微粒
子を堆積させ、コア部とクラッド部を有する多孔質ガラ
ス母材を軸方向に成長させるＶＡＤ法による単一モード
光ファイバ用母材の製造方法において、多孔質ガラス体
のコア先端部の表面温度を８００℃以上に保ちつつ多孔
質ガラス母材を成長させることを特徴とする、単一モー
ド光ファイバ用母材の製造方法 （２）多孔質ガラス体のコア先端部の表面温度を８００
℃以上に保つことは、コア部加熱用バーナを用いること
による特許請求範囲第（１）項記載の単一モード光ファ
イバ用母材の製造方法 である。
本発明の特に好ましい実施態様としては、コア部加熱用
バーナーを用いて多孔質ガラス体のコア先端部の表面温
度を８００℃以上に保つ上記方法を挙げることができる
。
バーナーを用いて多孔質ガラス体のコア先端部の表面温
度を８００℃以上に保つ上記方法を挙げることができる
。
本発明者らは、本発明に到達するために従来法により発
生する屈折率分布不整の発生原因について実験、考察を
行った結果、以下の結論に達した。
生する屈折率分布不整の発生原因について実験、考察を
行った結果、以下の結論に達した。
従来より多孔質ガラス母材にコアの屈折率を高くするた
めに添加されるＧｅＯ２の濃度は多孔質ガラス母材表面
の温度とガラス微粒子合成用バーナーに流すＨ２，０２
流量に強く依存することが知られている。〔参考文献：
チダ、スドウ、ナカハヲ、イナガキ；プロシーディンゲ
ス オプ ７ス ヨーロピアン コンフェレンス オン
オプティカル ファイバー コミユニケイジョン（コ
ペンハーゲン） Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ７ｔ
ｈＥｕｒｏｐｅａｎ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ｏｎ ０
ｐｔｉｃａ１． ＦｉｂｅｒＣｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏ
ｎ （Ｃｏｐｅｎｈａｇｅｎ） ６．５−１−６．５−
４〕そこで、単一モードファイバ用多孔質ガラス母材の
製造時においてもコア用多孔質ガラス体（側面部の半径
を１とする）の表面温度■と得られる屈折率値（Δｎ）
の関係を調べたところ、第５図の結果を得た。この時、
コア用バーナーにば０，９１／分、５ｉＣ４４０ｃｃ／
分、ＧｅＣ４４２，Ｏｃｃ／分、Ａｒ２．５ｔ／分を供
給し、Ｈ２供給量を１．５ｔ／分〜２．５ｔ／分の範囲
で変化させてコア用多孔質ガラス体表面温度を変化させ
た。また表面温度は赤外放射温度計を利用した。第５図
よシΔｎは、Ｔｍ２Ｏ３〜７００℃の範囲でＴの上昇と
ともに増加するが、Ｔ＝７００℃以上ではその変化は殆
んどないことが判った。次にコア多孔質表面の半径方向
の温度分布を測定した結果、第６図に示すようにコア用
多孔質ガラス体先端部１０と側面部には常に約１００℃
以上の温度差があることが判った。
めに添加されるＧｅＯ２の濃度は多孔質ガラス母材表面
の温度とガラス微粒子合成用バーナーに流すＨ２，０２
流量に強く依存することが知られている。〔参考文献：
チダ、スドウ、ナカハヲ、イナガキ；プロシーディンゲ
ス オプ ７ス ヨーロピアン コンフェレンス オン
オプティカル ファイバー コミユニケイジョン（コ
ペンハーゲン） Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ７ｔ
ｈＥｕｒｏｐｅａｎ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ｏｎ ０
ｐｔｉｃａ１． ＦｉｂｅｒＣｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏ
ｎ （Ｃｏｐｅｎｈａｇｅｎ） ６．５−１−６．５−
４〕そこで、単一モードファイバ用多孔質ガラス母材の
製造時においてもコア用多孔質ガラス体（側面部の半径
を１とする）の表面温度■と得られる屈折率値（Δｎ）
の関係を調べたところ、第５図の結果を得た。この時、
コア用バーナーにば０，９１／分、５ｉＣ４４０ｃｃ／
分、ＧｅＣ４４２，Ｏｃｃ／分、Ａｒ２．５ｔ／分を供
給し、Ｈ２供給量を１．５ｔ／分〜２．５ｔ／分の範囲
で変化させてコア用多孔質ガラス体表面温度を変化させ
た。また表面温度は赤外放射温度計を利用した。第５図
よシΔｎは、Ｔｍ２Ｏ３〜７００℃の範囲でＴの上昇と
ともに増加するが、Ｔ＝７００℃以上ではその変化は殆
んどないことが判った。次にコア多孔質表面の半径方向
の温度分布を測定した結果、第６図に示すようにコア用
多孔質ガラス体先端部１０と側面部には常に約１００℃
以上の温度差があることが判った。
以上の結果より、コア用多孔質ガラス体の先端温度を８
００℃以上に保つことにより、コア用多孔質ガラス体の
表面の温度が先端から側面部に至るまで約７００℃以上
に保つことができ、得られる屈折率△ｎはほぼコア内部
で一定とすることができること、即ち屈折率分布の不整
のうち「コア内部の屈折率分布の凹凸」を解消できるこ
とが判った。また、コア用多孔質ガラス体の先端温度を
８００℃以上に保つことによりその他の屈折率分布不整
構造も低減できることが判った。
００℃以上に保つことにより、コア用多孔質ガラス体の
表面の温度が先端から側面部に至るまで約７００℃以上
に保つことができ、得られる屈折率△ｎはほぼコア内部
で一定とすることができること、即ち屈折率分布の不整
のうち「コア内部の屈折率分布の凹凸」を解消できるこ
とが判った。また、コア用多孔質ガラス体の先端温度を
８００℃以上に保つことによりその他の屈折率分布不整
構造も低減できることが判った。
そのメカニズムは以下のように説明できる。
まず「コアとクラッド界面の局部的な高屈折率部分」に
ついては、その原因が多孔質ガラス母材合成時、多孔質
ガラス体表面温度が５ｏｏ℃以下の低温部に析出する結
晶性のＧｅＯ□ と考えられる。すなわち第１図のよう
な構成で行われる多孔質ガラス体の製造時、コア用多孔
質ガラス体の先端部１０表面温度が６００’Ｃ程度の場
合、コア用多孔質ガラス体側面部のごく狭い領域におい
て表面温度が５００℃以下になっており５６濃度の結晶
性ＧｅＯ２が析出し、コア・クラッド界面の局部的な高
屈折率部を形成すると考えられる。そこでコア用多孔質
ガラス体先端表面温度をできるだけ高（設定することに
より、コア用多孔質ガラス体側面部においてもその表面
温度が結晶性ＧｅＯ２が析出しない十分高温にすること
ができ、その結果コア・クラッド界面の局部的な高屈折
率部分」を解消せしめることができるわけである。、「
すそ拡がり」については、その原因が、１）多孔質ガラ
ス体製造時にコア部に付着しなかったコア用ガラス原料
がコア周辺のクラッド部に再付着するということと、２
）後の脱水或いは透明化の為の加熱処理時にコア部のＧ
ｏｏｆ成分が熱的に揮散し再度コア周辺のクラッド部に
再付着すること、という２つの要因が考えられるが、本
発明によれば後者の要因によるすそ拡がシの発生を抑制
できると考えられる。その根拠は下記のとおりである。
ついては、その原因が多孔質ガラス母材合成時、多孔質
ガラス体表面温度が５ｏｏ℃以下の低温部に析出する結
晶性のＧｅＯ□ と考えられる。すなわち第１図のよう
な構成で行われる多孔質ガラス体の製造時、コア用多孔
質ガラス体の先端部１０表面温度が６００’Ｃ程度の場
合、コア用多孔質ガラス体側面部のごく狭い領域におい
て表面温度が５００℃以下になっており５６濃度の結晶
性ＧｅＯ２が析出し、コア・クラッド界面の局部的な高
屈折率部を形成すると考えられる。そこでコア用多孔質
ガラス体先端表面温度をできるだけ高（設定することに
より、コア用多孔質ガラス体側面部においてもその表面
温度が結晶性ＧｅＯ２が析出しない十分高温にすること
ができ、その結果コア・クラッド界面の局部的な高屈折
率部分」を解消せしめることができるわけである。、「
すそ拡がり」については、その原因が、１）多孔質ガラ
ス体製造時にコア部に付着しなかったコア用ガラス原料
がコア周辺のクラッド部に再付着するということと、２
）後の脱水或いは透明化の為の加熱処理時にコア部のＧ
ｏｏｆ成分が熱的に揮散し再度コア周辺のクラッド部に
再付着すること、という２つの要因が考えられるが、本
発明によれば後者の要因によるすそ拡がシの発生を抑制
できると考えられる。その根拠は下記のとおりである。
すなわち、ＧｅＯ２を含有する多孔質ガラス体を構成す
る、ガラス微粒子は純粋な５ｉｏ２９粒子の表面を高濃
度のＧｅＯ２が固溶しだ５ｉ０２層が包んでいる第７図
に示すような構造でできている。
る、ガラス微粒子は純粋な５ｉｏ２９粒子の表面を高濃
度のＧｅＯ２が固溶しだ５ｉ０２層が包んでいる第７図
に示すような構造でできている。
このような構造ではガラス微粒子表面付近にＧｅＯ２が
多く存在する為加熱処理にょる揮散が非常に起シ易い状
態と言える。ところが多孔質ガラス体製造時その表面温
度を高くするほどガラス微粒子表面近傍に存在していた
ＧｅＯ２がガラス微粒子内部に拡散しガラス微粒子表面
のＧｅＯ２濃度が減少し、加熱処理にょるＣ）Ｃ０２の
揮散が抑えられる。そこでコア用多孔質ガラス体の表面
温度が高いほど屈折率分布構造のすそ拡がりを小さく抑
えることができるわけである。
多く存在する為加熱処理にょる揮散が非常に起シ易い状
態と言える。ところが多孔質ガラス体製造時その表面温
度を高くするほどガラス微粒子表面近傍に存在していた
ＧｅＯ２がガラス微粒子内部に拡散しガラス微粒子表面
のＧｅＯ２濃度が減少し、加熱処理にょるＣ）Ｃ０２の
揮散が抑えられる。そこでコア用多孔質ガラス体の表面
温度が高いほど屈折率分布構造のすそ拡がりを小さく抑
えることができるわけである。
本発明においてコア用多孔質ガラス体先端表面温度を８
００℃以上に保つ方法としては、例えば■コア用バーナ
に流すガスを調整する、０７７部加熱用バーナを用いる
、■紫外線ランプ、ハロゲンランプ等の加熱用ランプを
用いその光をコア先端近傍に集中させる方法、■Ｃ０２
Ｖ−ザー等高出力のレーザ光をコア先端に照射する方法
、等が挙げられるが、これらに限定されるものではない
。
００℃以上に保つ方法としては、例えば■コア用バーナ
に流すガスを調整する、０７７部加熱用バーナを用いる
、■紫外線ランプ、ハロゲンランプ等の加熱用ランプを
用いその光をコア先端近傍に集中させる方法、■Ｃ０２
Ｖ−ザー等高出力のレーザ光をコア先端に照射する方法
、等が挙げられるが、これらに限定されるものではない
。
（実施例）
実施例１
第１図に示す装置において、コア用バーナー１にＨ，２
，５５ｔ／分、０２９．０１７分、Ａｒ２．５ｔ１分、
５ＩＣ４４４０ｃｃ／分、Ｇｅ ２．Ｏｃｃ／分を供
給するとともに第１のクラッド用バーナー２にＨ，５，
ＯＬ／分、０，６．０１１分、５ｉＣ６４２５０ｃｃ／
分、Ａｒ２−Ｏｔ／分、第２のクラッド用バーナー２′
にＨ２１４，Ｏｔ／分、０２６．０１７分、５ｊ−Ｃ１
４３００ｃｃ／分を供給し多孔質ガラス母材７を製造し
た。このとき、コア先端部１０の表面温度は８２０℃で
あった。
，５５ｔ／分、０２９．０１７分、Ａｒ２．５ｔ１分、
５ＩＣ４４４０ｃｃ／分、Ｇｅ ２．Ｏｃｃ／分を供
給するとともに第１のクラッド用バーナー２にＨ，５，
ＯＬ／分、０，６．０１１分、５ｉＣ６４２５０ｃｃ／
分、Ａｒ２−Ｏｔ／分、第２のクラッド用バーナー２′
にＨ２１４，Ｏｔ／分、０２６．０１７分、５ｊ−Ｃ１
４３００ｃｃ／分を供給し多孔質ガラス母材７を製造し
た。このとき、コア先端部１０の表面温度は８２０℃で
あった。
また多孔質ガラス母材の引上速度は４０■／ｈｒ。
外径は１２０ｍであり約１２時間かけて長さ５００−の
多孔質ガラス母材を得た。この多孔質ガラス母材を加熱
脱水処理及び加熱透明化処理を施し透明な単一モード光
ファイバ用ガラス母材を得た。このガラス母材の屈折率
分布を第３図に示す。第３図に示すように得られた）ａ
（折率分布は、かなりステップ型に近いものであった。
多孔質ガラス母材を得た。この多孔質ガラス母材を加熱
脱水処理及び加熱透明化処理を施し透明な単一モード光
ファイバ用ガラス母材を得た。このガラス母材の屈折率
分布を第３図に示す。第３図に示すように得られた）ａ
（折率分布は、かなりステップ型に近いものであった。
本母材を所定径に延伸したのち石英ガラス管内に挿入一
体化したのち線引、ファイバ化した。この７アイパはカ
ット・オフ波長１．１８μｍ１モードフイー〃ド径１０
．０２μｍであった。本ファイバを２０■φのマンドレ
ルに巻きつけて１．３μｍでの曲げ損失を測定したとこ
ろ、曲げによる損失増加は０．６ ｄＢ／ｍであり、良
好な曲げ損失特性を示した。
体化したのち線引、ファイバ化した。この７アイパはカ
ット・オフ波長１．１８μｍ１モードフイー〃ド径１０
．０２μｍであった。本ファイバを２０■φのマンドレ
ルに巻きつけて１．３μｍでの曲げ損失を測定したとこ
ろ、曲げによる損失増加は０．６ ｄＢ／ｍであり、良
好な曲げ損失特性を示した。
比較例１
多孔質ガラス母材製造時にコア用バーナーに流すＳ １
ｃｔ４ 、Ｃ）ｅＣ４、Ｈ２２各流１ｓｉｃｔ４３０ｃ
ｃ７、ＧｅＣＡ４ １．７ ｃｃ ／分、Ｈ２２，１ｔ
／分と変更した以外は全〈実施例１と同一の条件で、実
施例１と同様に単一モード・ファイバを作製した。との
際、多孔質ガラス母材のコアの先端部の温度は７４０℃
であった。得られた透明ガラス母材の屈折率分布を第８
図に示す。コア内部で屈折率分布が変化しておりまたす
そ拡がりも大きい。この母材から得られたカットオフ波
長１．１８μｍ１モード拳フイーμド径１０．０２μｍ
の単一モードファイバを２０ｍφのマンドレルに巻きつ
けて波長１．３μｍでの曲げ損失を測定した結果９ｄＢ
／ｒｒＬであり、実施例１の場合に比べて劣っていた。
ｃｔ４ 、Ｃ）ｅＣ４、Ｈ２２各流１ｓｉｃｔ４３０ｃ
ｃ７、ＧｅＣＡ４ １．７ ｃｃ ／分、Ｈ２２，１ｔ
／分と変更した以外は全〈実施例１と同一の条件で、実
施例１と同様に単一モード・ファイバを作製した。との
際、多孔質ガラス母材のコアの先端部の温度は７４０℃
であった。得られた透明ガラス母材の屈折率分布を第８
図に示す。コア内部で屈折率分布が変化しておりまたす
そ拡がりも大きい。この母材から得られたカットオフ波
長１．１８μｍ１モード拳フイーμド径１０．０２μｍ
の単一モードファイバを２０ｍφのマンドレルに巻きつ
けて波長１．３μｍでの曲げ損失を測定した結果９ｄＢ
／ｒｒＬであり、実施例１の場合に比べて劣っていた。
比較例２
多孔質ガラス母材製造時にコア用バーナーに流すＳ １
ｃｔ４ 、ＧｅＣ１，、Ｈ２各流量を９ｉＣ１４５０ｃ
ｃ／分、ＧｅＣ４１，８ｃｃ１分、Ｈ２１，８１１分と
変更した以外は全く同一条件で実施例１と同様に単一モ
ードファイバを作製した。このとき多孔質ガラス母材の
コアの先端部の温度は６４０℃であった。得られた透明
ガラス母材の屈折率分布を第８図に示す。コア内部の屈
折率の変化、すそ拡がシに加え、コア・クラッド界面の
高屈折率部も現われている。この母材から得られたカッ
トオフ波長１．１８μｍ、モード・フィーｌレド径１α
０２μｍの単一モード拳ファイバを２０鰭φのマンドレ
ルに巻きつけて波長１．′５μｍでの曲げ損失を測定し
た結果１２ ｄＢ／ｍであり比較例１よりもさらに劣っ
ていた。
ｃｔ４ 、ＧｅＣ１，、Ｈ２各流量を９ｉＣ１４５０ｃ
ｃ／分、ＧｅＣ４１，８ｃｃ１分、Ｈ２１，８１１分と
変更した以外は全く同一条件で実施例１と同様に単一モ
ードファイバを作製した。このとき多孔質ガラス母材の
コアの先端部の温度は６４０℃であった。得られた透明
ガラス母材の屈折率分布を第８図に示す。コア内部の屈
折率の変化、すそ拡がシに加え、コア・クラッド界面の
高屈折率部も現われている。この母材から得られたカッ
トオフ波長１．１８μｍ、モード・フィーｌレド径１α
０２μｍの単一モード拳ファイバを２０鰭φのマンドレ
ルに巻きつけて波長１．′５μｍでの曲げ損失を測定し
た結果１２ ｄＢ／ｍであり比較例１よりもさらに劣っ
ていた。
実施例２
実施例１では多孔質ガラス母材のコアの先端部の温度を
上昇させるために、コア用バーナー１に供給するＨ２流
量を２−５５１７分と比較例１．２に比べて増加させる
ことにより良好な屈折率分布を得ている。しかしながら
コア用バーナーに供給するＨ２流量を増加させていくに
従い、コア部が安定に成長するようコア用ガラス原料投
入量を増加させる必要があり、その結果コア部の外径が
太くなり、得られた透明ガラス母材のクラッド厚がコア
径に比して減少している。例えば透明ガラス母材のクラ
ツド径をＤコア径をｄとした場合、比較例１ではＤ／ｄ
＝７．５、比較例２ではＤ ／ ｄ ＝ ａ ２である
のに対し実施例１では、Ｄ ／ ｄ ＝ ５．２と減少
している。単一モードファイバの場合、使用する石英管
の不純物（特にＯＨ基）による伝送損失の劣化を低減す
る為クラッド厚はできるだけ厚い方が望ましい。
上昇させるために、コア用バーナー１に供給するＨ２流
量を２−５５１７分と比較例１．２に比べて増加させる
ことにより良好な屈折率分布を得ている。しかしながら
コア用バーナーに供給するＨ２流量を増加させていくに
従い、コア部が安定に成長するようコア用ガラス原料投
入量を増加させる必要があり、その結果コア部の外径が
太くなり、得られた透明ガラス母材のクラッド厚がコア
径に比して減少している。例えば透明ガラス母材のクラ
ツド径をＤコア径をｄとした場合、比較例１ではＤ／ｄ
＝７．５、比較例２ではＤ ／ ｄ ＝ ａ ２である
のに対し実施例１では、Ｄ ／ ｄ ＝ ５．２と減少
している。単一モードファイバの場合、使用する石英管
の不純物（特にＯＨ基）による伝送損失の劣化を低減す
る為クラッド厚はできるだけ厚い方が望ましい。
即ちＤ／ｄが大きい方が望ましい。そこで多孔質母材を
作製するにあたυ第２図に示すように、コア先端部を加
熱する為の酸・水素バーナーすなわちコア部加熱用バー
ナー１１を設け、コア先端部の表面温度を上昇させて、
多孔質母材を作製した。このとき加熱用酸・水素バーナ
ー８にはＨ，１，５６／分、０，４ｔ／分を供給した。
作製するにあたυ第２図に示すように、コア先端部を加
熱する為の酸・水素バーナーすなわちコア部加熱用バー
ナー１１を設け、コア先端部の表面温度を上昇させて、
多孔質母材を作製した。このとき加熱用酸・水素バーナ
ー８にはＨ，１，５６／分、０，４ｔ／分を供給した。
またコア用バーナー１に供給するＧ ｅ Ｃ１４流量を
ｊ、 ５ ｃｃ１分にする以外は比較例２と全く同一条
件で単一モード・ファイバーを作製した。この時の多孔
質ガラス母材のコアの先端部の温度は８３０℃であった
。得られた透明ガラス体の屈折率分布を第１０図に示す
。この屈折率分布は実施例１と同様ステップ型に近いも
のであり、かつ寸だＤ／ｄ ＝ ａ １と十分厚いクラ
ッド浩を有していた。得られたカットオフ波長１．１８
μｍモード−フィールド径１０．０１μｍの単一モード
ファイバを２５ｓＩφのマンドレルに巻きつけて波長１
．３μｍでの曲げ損失を測定した結果（ｌＬ６ｄＢ／ｍ
であり実施例１と同様に秀れていた。
ｊ、 ５ ｃｃ１分にする以外は比較例２と全く同一条
件で単一モード・ファイバーを作製した。この時の多孔
質ガラス母材のコアの先端部の温度は８３０℃であった
。得られた透明ガラス体の屈折率分布を第１０図に示す
。この屈折率分布は実施例１と同様ステップ型に近いも
のであり、かつ寸だＤ／ｄ ＝ ａ １と十分厚いクラ
ッド浩を有していた。得られたカットオフ波長１．１８
μｍモード−フィールド径１０．０１μｍの単一モード
ファイバを２５ｓＩφのマンドレルに巻きつけて波長１
．３μｍでの曲げ損失を測定した結果（ｌＬ６ｄＢ／ｍ
であり実施例１と同様に秀れていた。
また波長１．５８μｍにおけるＯＨ吸収損失増は０、７
ｄＢ／ｋｍであり、クラッド厚を厚くした効果が現わ
れていた。なお実施例１では波長１．５８ｐｍでのＯＨ
吸収損失増は１２．０ ｄＢ／ｋｍあった。
ｄＢ／ｋｍであり、クラッド厚を厚くした効果が現わ
れていた。なお実施例１では波長１．５８ｐｍでのＯＨ
吸収損失増は１２．０ ｄＢ／ｋｍあった。
（発明の効果）
本発明の光フアイバ用母材の製造方法は、屈折率分布の
構造の不整を少なくでき、伝送特性に優れた単一モード
光ファイバを得ることができる。
構造の不整を少なくでき、伝送特性に優れた単一モード
光ファイバを得ることができる。
第１図は本発明の実施例及び従来法におけるＶＡＤ法に
よる単一モード・光フアイバ用多孔質ガラ、ス母材の製
造方法を示す模式図、第２図は本発明の実施例２におけ
る多孔質ガラス母材製造方法を説明する模式図、第３図
は本発明の実施例１によシ得られた単一モード光ファイ
バ用透明ガラス母材の屈折率分布を示すグラフ、第４図
は従来法によって得られる屈折率分布不整の例を示すは
１、第５図は多孔質ガラスは付表１ｆｌｉ温度Ｔと比屈
折率差△ｎの関係を示すグラフ、第６図は多孔質ガラス
母材ｆμｓ造時のコア部の半径方向の表面温度分布を示
すグラフ、第７図はガラス倣粒子のｈ″Ｇ危の模式（イ
］、第８図は比較例１で得られた透明ガラスト。上林の
屈折率分布のグラフ、第９図は比較例２で得られた透明
ガラス母材の屈折率分布のグラフ、第１０図は実施例２
で得られた透明ガラス母材の屈折率分布のグラフである
。
よる単一モード・光フアイバ用多孔質ガラ、ス母材の製
造方法を示す模式図、第２図は本発明の実施例２におけ
る多孔質ガラス母材製造方法を説明する模式図、第３図
は本発明の実施例１によシ得られた単一モード光ファイ
バ用透明ガラス母材の屈折率分布を示すグラフ、第４図
は従来法によって得られる屈折率分布不整の例を示すは
１、第５図は多孔質ガラスは付表１ｆｌｉ温度Ｔと比屈
折率差△ｎの関係を示すグラフ、第６図は多孔質ガラス
母材ｆμｓ造時のコア部の半径方向の表面温度分布を示
すグラフ、第７図はガラス倣粒子のｈ″Ｇ危の模式（イ
］、第８図は比較例１で得られた透明ガラスト。上林の
屈折率分布のグラフ、第９図は比較例２で得られた透明
ガラス母材の屈折率分布のグラフ、第１０図は実施例２
で得られた透明ガラス母材の屈折率分布のグラフである
。
Claims (2)
- （１）回転する出発棒の先端にコア用バーナー及びクラ
ッド用バーナーにて、それぞれ合成したガラス微粒子を
堆積させ、コア部とクラッド部を有する多孔質ガラス母
材を軸方向に成長させるＶＡＤ法による単一モード光フ
ァイバ用母材の製造方法において、多孔質ガラス体のコ
ア先端部の表面温度を８００℃以上に保ちつつ多孔質ガ
ラス母材を成長させることを特徴とする、単一モード光
ファイバ用母材の製造方法。 - （２）多孔質ガラス体のコア先端部の表面温度を８００
℃以上に保つことは、コア部加熱用バーナーを用いるこ
とによる特許請求範囲第（１）項記載の単一モード光フ
ァイバ用母材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16594585A JPH0240003B2 (ja) | 1985-07-29 | 1985-07-29 | Tanitsumoodo*hikarifuaibayobozainoseizohoho |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16594585A JPH0240003B2 (ja) | 1985-07-29 | 1985-07-29 | Tanitsumoodo*hikarifuaibayobozainoseizohoho |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6227343A true JPS6227343A (ja) | 1987-02-05 |
| JPH0240003B2 JPH0240003B2 (ja) | 1990-09-10 |
Family
ID=15822001
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16594585A Expired - Lifetime JPH0240003B2 (ja) | 1985-07-29 | 1985-07-29 | Tanitsumoodo*hikarifuaibayobozainoseizohoho |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0240003B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01153548A (ja) * | 1987-12-11 | 1989-06-15 | Sumitomo Electric Ind Ltd | シングルモード光フアイバ用母材の製造方法 |
| US6543257B1 (en) | 1999-05-28 | 2003-04-08 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Dehydration and sintering apparatus for porous optical fiber preform |
| US7069748B2 (en) | 2001-11-09 | 2006-07-04 | Fujikura, Ltd. | Optical fiber, optical fiber preform, and manufacturing method therefor |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04102204U (ja) * | 1991-02-07 | 1992-09-03 | 株式会社ハナガタ | 包装用フイルム溶断溶着装置 |
-
1985
- 1985-07-29 JP JP16594585A patent/JPH0240003B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01153548A (ja) * | 1987-12-11 | 1989-06-15 | Sumitomo Electric Ind Ltd | シングルモード光フアイバ用母材の製造方法 |
| US6543257B1 (en) | 1999-05-28 | 2003-04-08 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Dehydration and sintering apparatus for porous optical fiber preform |
| US7069748B2 (en) | 2001-11-09 | 2006-07-04 | Fujikura, Ltd. | Optical fiber, optical fiber preform, and manufacturing method therefor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0240003B2 (ja) | 1990-09-10 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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