JPS6224534B2 - - Google Patents
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- JPS6224534B2 JPS6224534B2 JP57054249A JP5424982A JPS6224534B2 JP S6224534 B2 JPS6224534 B2 JP S6224534B2 JP 57054249 A JP57054249 A JP 57054249A JP 5424982 A JP5424982 A JP 5424982A JP S6224534 B2 JPS6224534 B2 JP S6224534B2
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Landscapes
- Artificial Filaments (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
本発明は省エネルギーの強ネン用糸条及びその
糸条を用いた強ネン糸の製造方法に関するもので
あり、詳しくは直接製糸によりシボ立ち性の良好
な、しかも高品位のシボ質を得ることを可能にし
た全く新しい強ネン用糸条及びその糸条を用いた
強ネン糸の製造方法に関するものである。 従来、合成繊維(特にポリエステル系)糸条を
用いた強ネン編織物の製造方法は種々提案されて
いるが、天然繊維の絹に匹敵するような優雅で均
斉なシボ質を得ることが見出されていないのが現
状である。強ネン用原糸として特公昭51−23619
号公報、特公昭56−8140号公報に示されているよ
うに、紡糸−延伸後に高温での熱処理、或いは延
伸時に高温での熱処理を行なうことにより、糸条
の密度を従来糸条よりも高くする強ネン用原糸が
提案されている。しかし、このように糸条の密度
の高いものはヨリ止めのセツトがききにくい、
そのために整経−製織時での取扱いを従来糸条
以上に注意することが必要、シボ立て時に編織
物面にツノ、地割れの発生が起り易い。製品の
寸法安定性が悪いなど多くの欠点を持ち合せてい
る。昨今は繊維製造、高次加工の両面でエネルギ
ーコストが高くなつており、製糸−高次加工での
省エネルギー型の強ネン用糸条及び高次加工技術
の開発が要望されており、本発明者らは鋭意研究
を重ねた結果、本発明に到達した。 即ち、本発明はポリエチレンテレフタレートを
主成分とするポリエステルを直接製糸し、その製
糸時に熱処理をほどこすことなく糸条の分子配向
を比較的低く、しかも密度を比較的高くし、強ネ
ンのヨリ止めセツトがきき易く、シボ立てにおい
ても容易にシボ発生をさせることができる強ネン
糸および製造方法に関するものである。 すなわち本発明は、エチレンテレフタレートを
主成分としたポリエステルマルチフイラメント糸
条からなる強燃糸であつて、該ポリエステルは密
度が1.377g/cm3以上で、かつ該フイラメントの
複屈折が95〜130(×10-3)の範囲内で、該強撚糸
の熱処理ビリ度が5000以上であることを特徴とす
る強撚糸であり、また、かかる強撚糸の製造方法
として、本発明の方法は、エチレンテレフタレー
トを主成分としたポリエステルマルチフイラメン
ト糸条を溶融紡糸し5300m/分以上の紡糸引取速
度で引取つて得られた密度が1.377g/cm3以上で
かつ複屈折が95〜130(×10-3)であるポリエステ
ルマルチフイラメント糸条を延伸することなく、
撚係数K=16000以上で加撚し、しかる後に該強
撚糸をガラス転移点以下の温度で撚糸することを
特徴とする強撚糸の製造方法である。 本発明を詳しく述べると、本発明を構成するポ
リエステルはエチレンテレフタレート単位を80モ
ル%以上含むものである。共重合成分としては例
えばアジピン酸、セパシン酸、イソフタル酸、5
−ナトリウムスルホイソフタル酸、ジフエニルジ
カルボン酸、ナフタリンジカルボン酸等の二塩基
酸類、オキシ安息香酸の如きオキシ酸類、および
ジエチルングリコール、プロピレングリコール、
ネオペンチルグリコール、ペンタエリストール、
ポリエチレングリコールモノメチルエーテル等の
グリコール類のうちから1種または2種以上のも
のを使用することができる。 本発明においては、上記ポリエステルを紡糸速
度5300m/min以上の高速で第1図に示すように
直接製糸を行なうことにより、糸条の分子配向度
を95〜130×10-3かつ、糸条の密度を1.377g/cm3
以上とすることができる。かかる原糸の特性は、
強撚糸として重要である撚止め性が良く、しかも
強い解撚トルクを有する特性につながり、本発明
では、5300m/min以上の溶融紡糸引取速度で引
取つて得られた上述特性を有する糸条を、延伸す
ることなく、強ネン、撚止めするものである。特
開昭54−138659号公報においては、本発明のよう
に撚止め性の良好なものは、強撚編織物に適さな
いと提案されている。これは本発明の構成を満た
さないためである。 本発明の強撚糸においては、密度と複屈折とビ
リ度を上記の範囲とすることにより初めて良好な
ものが得られる。ここで密度が1.377以上でかつ
複屈折が95〜130(×10-3)であるということは1
つ当りの結晶が大きく成長していてかつ非晶部も
多く存在している状態であると思われる。かかる
高密度低配向度の糸条であると、熱に対して解ネ
ントルクを大きく発現し、良質なシボが得られ
る。また熱処理ビリ度5000以上は、かかるシボを
発現させるために必要である。 また本発明方法においてはポリエステル糸条の
密度が1.377以上、複屈折が95〜130(×10-3)の
糸条に撚係数K=16000以上で加撚することを必
要とする。かかる糸条の密度と複屈折が必要な理
由は前記した。撚係数は、良好なシボものを得る
に必要であり、16000未満では好ましくない。ま
た本発明方法においては、次いで該強撚糸をガラ
ス転移点以下の温度で撚止めするものである。ガ
ラス転移点とは2次転移点ともいい、ポリエチレ
ンテレフタレートの場合約75〜80℃である。よつ
て本発明の場合撚止め温度を75℃以下とすれば十
分である。従来糸は延伸等によりガラス転移点以
上の熱を受けており、従つてこの温度以下ではヨ
リ止めできなかつたが、本発明では糸条は延伸を
受けていず熱を受けていないため初めてできるよ
うになつた。 本発明の製造方法の1例を図を用いて説明す
る。第1図に直接製糸プロセスの1例を模式的に
示した。これを用いて説明すると口金1より吐出
されたポリエステル糸条2は冷却装置3を通つて
固化され、しかる後に油剤付与装置4により給油
されて、第1ゴデイローラ5と第2ゴデイローラ
6を通り、巻取り装置7により巻取られる。巻取
り装置の速度は分子配向、密度の両者から5300
m/min以上である必要があり、好ましくは5700
m/min以上が強撚糸、強撚の撚止め糸条として
好ましい特性を示す。 上記特性を第2図、第3図、第4図、第5図、
第6図を用いて詳しく述べる。第2図の紡糸速度
と分子配向度の関係で明らかなように、紡糸速度
が5300m/min以上になると糸条の複屈折率が95
×10-3以上となり、斜線に示す範囲以上が強撚用
糸条として好ましい。第3図に直接製糸で得られ
た複屈折率と強撚の撚止め後のビリ度について示
す。第3図から明らかなように複屈折率(Δn)
が高くなると撚止め性は若干悪くなる。しかし取
扱い性においては従来の紡糸−延伸で得られた強
撚糸と同じか、それ以上であり、従来糸条では因
難であつたガラス転移点以下での撚止めが可能で
ある。第3図、第4図では撚止めを60℃で行なつ
た特性を示す。撚止め後の強撚糸条の解撚トル
ク、すなわちシボ立ち性の評価として用いている
熱処理ビリ度を第4図に示しており、シボ立ち性
が好ましい熱処理ビリ度は5000以上であり、斜線
の部分以上が好ましい。一方糸条の密度の面から
みると第5図に示すように、紡糸速度が5000m/
minを過ぎると、糸条の密度は1.370以上とな
り、通常紡糸−延伸される糸条と同程度となる。
更に紡糸速度を速く(5300m/min)すると密度
は1.377以上となり、撚止め性、シボ立ち性にお
いてきわめて優れていることを見出した。第6図
に密度ρと熱処理ビリ度の関係を示しており、糸
条の密度が1.377から急激に熱処理ビリ度は5000
以上と大きくなり、上記複屈折率同様に強撚糸条
に与える効果が大きい。これら特異な効果は撚係
数K=16000以上の強撚を与えることにより初め
て発現される。 また本発明で得られる直接製糸の糸条は上記以
外にも数多くの強撚編織物を製造する上で必要な
特性を有しており、それらの特性の例を上げてみ
ると(1)製糸時に高温の熱を受けていないために、
撚止めが容易でありウオータジエツトルームのヨ
コ糸にも使用が簡単である。(2)糸条の沸水収縮率
が3〜5%程度以下と小さい。これは強撚糸を撚
止めする上で重要であり、撚止めによる糸層の収
縮ムラを防ぎ、安定した高品位の編織物が得られ
る。(3)ポリエステルであるにもかかわらずヤング
率は100g/d以下と小さい。これは強撚編織物
をシボ立てする時に、撚止め強撚糸の解撚トルク
を十分に生かせることが出来る。 本発明のように直接製糸で得られる糸条は上述
のように製糸、高次加工両者において大幅な省エ
ネルギーが可能となり、今後の強撚編織物を低コ
ストで提供するための重要な糸条の一つである。 以下本発明の実施例について述べる。 実施例中糸密度は、20℃のn−ヘプタン−四塩
化炭素混合溶液中に短かく切断した糸を投入し、
静止点における溶液比重を求めることにより測定
した。また複屈折は透過干渉法により測定した。 実施例 1 第1図に示した装置を用いて、ポリエチレンテ
レフタレートを溶融紡糸した。紡糸速度は5000、
5500、5700、6000、6500m/minで75デニール36
フイラメントの円断面の糸条を紡出し、第1表に
示すような糸条を得た。上記糸条に2500t/mの
強撚(撚係数K=21650)を施こし、しかる後に
60℃×50分で撚止めをした。この強撚糸条を用い
てジヨーゼツトクレープを製織し、該強撚織物を
70℃でシボ立てを行ない次いで昇温し98℃で更に
揉布処理を行なつた。該強撚糸特性、シボ立て処
理を行なつた強撚織物の特性を第1表に示す。こ
れから判るように本発明糸条は優雅で均斉なシボ
質のジヨーゼツトクレープを得ることが出来た。
糸条を用いた強ネン糸の製造方法に関するもので
あり、詳しくは直接製糸によりシボ立ち性の良好
な、しかも高品位のシボ質を得ることを可能にし
た全く新しい強ネン用糸条及びその糸条を用いた
強ネン糸の製造方法に関するものである。 従来、合成繊維(特にポリエステル系)糸条を
用いた強ネン編織物の製造方法は種々提案されて
いるが、天然繊維の絹に匹敵するような優雅で均
斉なシボ質を得ることが見出されていないのが現
状である。強ネン用原糸として特公昭51−23619
号公報、特公昭56−8140号公報に示されているよ
うに、紡糸−延伸後に高温での熱処理、或いは延
伸時に高温での熱処理を行なうことにより、糸条
の密度を従来糸条よりも高くする強ネン用原糸が
提案されている。しかし、このように糸条の密度
の高いものはヨリ止めのセツトがききにくい、
そのために整経−製織時での取扱いを従来糸条
以上に注意することが必要、シボ立て時に編織
物面にツノ、地割れの発生が起り易い。製品の
寸法安定性が悪いなど多くの欠点を持ち合せてい
る。昨今は繊維製造、高次加工の両面でエネルギ
ーコストが高くなつており、製糸−高次加工での
省エネルギー型の強ネン用糸条及び高次加工技術
の開発が要望されており、本発明者らは鋭意研究
を重ねた結果、本発明に到達した。 即ち、本発明はポリエチレンテレフタレートを
主成分とするポリエステルを直接製糸し、その製
糸時に熱処理をほどこすことなく糸条の分子配向
を比較的低く、しかも密度を比較的高くし、強ネ
ンのヨリ止めセツトがきき易く、シボ立てにおい
ても容易にシボ発生をさせることができる強ネン
糸および製造方法に関するものである。 すなわち本発明は、エチレンテレフタレートを
主成分としたポリエステルマルチフイラメント糸
条からなる強燃糸であつて、該ポリエステルは密
度が1.377g/cm3以上で、かつ該フイラメントの
複屈折が95〜130(×10-3)の範囲内で、該強撚糸
の熱処理ビリ度が5000以上であることを特徴とす
る強撚糸であり、また、かかる強撚糸の製造方法
として、本発明の方法は、エチレンテレフタレー
トを主成分としたポリエステルマルチフイラメン
ト糸条を溶融紡糸し5300m/分以上の紡糸引取速
度で引取つて得られた密度が1.377g/cm3以上で
かつ複屈折が95〜130(×10-3)であるポリエステ
ルマルチフイラメント糸条を延伸することなく、
撚係数K=16000以上で加撚し、しかる後に該強
撚糸をガラス転移点以下の温度で撚糸することを
特徴とする強撚糸の製造方法である。 本発明を詳しく述べると、本発明を構成するポ
リエステルはエチレンテレフタレート単位を80モ
ル%以上含むものである。共重合成分としては例
えばアジピン酸、セパシン酸、イソフタル酸、5
−ナトリウムスルホイソフタル酸、ジフエニルジ
カルボン酸、ナフタリンジカルボン酸等の二塩基
酸類、オキシ安息香酸の如きオキシ酸類、および
ジエチルングリコール、プロピレングリコール、
ネオペンチルグリコール、ペンタエリストール、
ポリエチレングリコールモノメチルエーテル等の
グリコール類のうちから1種または2種以上のも
のを使用することができる。 本発明においては、上記ポリエステルを紡糸速
度5300m/min以上の高速で第1図に示すように
直接製糸を行なうことにより、糸条の分子配向度
を95〜130×10-3かつ、糸条の密度を1.377g/cm3
以上とすることができる。かかる原糸の特性は、
強撚糸として重要である撚止め性が良く、しかも
強い解撚トルクを有する特性につながり、本発明
では、5300m/min以上の溶融紡糸引取速度で引
取つて得られた上述特性を有する糸条を、延伸す
ることなく、強ネン、撚止めするものである。特
開昭54−138659号公報においては、本発明のよう
に撚止め性の良好なものは、強撚編織物に適さな
いと提案されている。これは本発明の構成を満た
さないためである。 本発明の強撚糸においては、密度と複屈折とビ
リ度を上記の範囲とすることにより初めて良好な
ものが得られる。ここで密度が1.377以上でかつ
複屈折が95〜130(×10-3)であるということは1
つ当りの結晶が大きく成長していてかつ非晶部も
多く存在している状態であると思われる。かかる
高密度低配向度の糸条であると、熱に対して解ネ
ントルクを大きく発現し、良質なシボが得られ
る。また熱処理ビリ度5000以上は、かかるシボを
発現させるために必要である。 また本発明方法においてはポリエステル糸条の
密度が1.377以上、複屈折が95〜130(×10-3)の
糸条に撚係数K=16000以上で加撚することを必
要とする。かかる糸条の密度と複屈折が必要な理
由は前記した。撚係数は、良好なシボものを得る
に必要であり、16000未満では好ましくない。ま
た本発明方法においては、次いで該強撚糸をガラ
ス転移点以下の温度で撚止めするものである。ガ
ラス転移点とは2次転移点ともいい、ポリエチレ
ンテレフタレートの場合約75〜80℃である。よつ
て本発明の場合撚止め温度を75℃以下とすれば十
分である。従来糸は延伸等によりガラス転移点以
上の熱を受けており、従つてこの温度以下ではヨ
リ止めできなかつたが、本発明では糸条は延伸を
受けていず熱を受けていないため初めてできるよ
うになつた。 本発明の製造方法の1例を図を用いて説明す
る。第1図に直接製糸プロセスの1例を模式的に
示した。これを用いて説明すると口金1より吐出
されたポリエステル糸条2は冷却装置3を通つて
固化され、しかる後に油剤付与装置4により給油
されて、第1ゴデイローラ5と第2ゴデイローラ
6を通り、巻取り装置7により巻取られる。巻取
り装置の速度は分子配向、密度の両者から5300
m/min以上である必要があり、好ましくは5700
m/min以上が強撚糸、強撚の撚止め糸条として
好ましい特性を示す。 上記特性を第2図、第3図、第4図、第5図、
第6図を用いて詳しく述べる。第2図の紡糸速度
と分子配向度の関係で明らかなように、紡糸速度
が5300m/min以上になると糸条の複屈折率が95
×10-3以上となり、斜線に示す範囲以上が強撚用
糸条として好ましい。第3図に直接製糸で得られ
た複屈折率と強撚の撚止め後のビリ度について示
す。第3図から明らかなように複屈折率(Δn)
が高くなると撚止め性は若干悪くなる。しかし取
扱い性においては従来の紡糸−延伸で得られた強
撚糸と同じか、それ以上であり、従来糸条では因
難であつたガラス転移点以下での撚止めが可能で
ある。第3図、第4図では撚止めを60℃で行なつ
た特性を示す。撚止め後の強撚糸条の解撚トル
ク、すなわちシボ立ち性の評価として用いている
熱処理ビリ度を第4図に示しており、シボ立ち性
が好ましい熱処理ビリ度は5000以上であり、斜線
の部分以上が好ましい。一方糸条の密度の面から
みると第5図に示すように、紡糸速度が5000m/
minを過ぎると、糸条の密度は1.370以上とな
り、通常紡糸−延伸される糸条と同程度となる。
更に紡糸速度を速く(5300m/min)すると密度
は1.377以上となり、撚止め性、シボ立ち性にお
いてきわめて優れていることを見出した。第6図
に密度ρと熱処理ビリ度の関係を示しており、糸
条の密度が1.377から急激に熱処理ビリ度は5000
以上と大きくなり、上記複屈折率同様に強撚糸条
に与える効果が大きい。これら特異な効果は撚係
数K=16000以上の強撚を与えることにより初め
て発現される。 また本発明で得られる直接製糸の糸条は上記以
外にも数多くの強撚編織物を製造する上で必要な
特性を有しており、それらの特性の例を上げてみ
ると(1)製糸時に高温の熱を受けていないために、
撚止めが容易でありウオータジエツトルームのヨ
コ糸にも使用が簡単である。(2)糸条の沸水収縮率
が3〜5%程度以下と小さい。これは強撚糸を撚
止めする上で重要であり、撚止めによる糸層の収
縮ムラを防ぎ、安定した高品位の編織物が得られ
る。(3)ポリエステルであるにもかかわらずヤング
率は100g/d以下と小さい。これは強撚編織物
をシボ立てする時に、撚止め強撚糸の解撚トルク
を十分に生かせることが出来る。 本発明のように直接製糸で得られる糸条は上述
のように製糸、高次加工両者において大幅な省エ
ネルギーが可能となり、今後の強撚編織物を低コ
ストで提供するための重要な糸条の一つである。 以下本発明の実施例について述べる。 実施例中糸密度は、20℃のn−ヘプタン−四塩
化炭素混合溶液中に短かく切断した糸を投入し、
静止点における溶液比重を求めることにより測定
した。また複屈折は透過干渉法により測定した。 実施例 1 第1図に示した装置を用いて、ポリエチレンテ
レフタレートを溶融紡糸した。紡糸速度は5000、
5500、5700、6000、6500m/minで75デニール36
フイラメントの円断面の糸条を紡出し、第1表に
示すような糸条を得た。上記糸条に2500t/mの
強撚(撚係数K=21650)を施こし、しかる後に
60℃×50分で撚止めをした。この強撚糸条を用い
てジヨーゼツトクレープを製織し、該強撚織物を
70℃でシボ立てを行ない次いで昇温し98℃で更に
揉布処理を行なつた。該強撚糸特性、シボ立て処
理を行なつた強撚織物の特性を第1表に示す。こ
れから判るように本発明糸条は優雅で均斉なシボ
質のジヨーゼツトクレープを得ることが出来た。
【表】
第1表からも明らかなとおり、実験番号2〜5
は本発明の範囲の条件であつたので良好なシボも
のが得られた。これに対して実験番号1は複屈折
密度、熱処理ビリ度がいずれも本発明の範囲外で
あつたので、シボは好ましいものとならなかつ
た。 比較実施例 1 実施例1、実験番号3の条件において、
1840t/mの強撚(撚係数K=15935)をかけた他
は同一条件とし、シボ立てした。しかしながら熱
処理ビリ度は4620までしか上らず良好なものは得
られなかつた。 実施例 2 実施例1、実験番号3の条件において、
1900t/mの強撚(撚係数K=16454)をかけた他
は同一条件とし、シボ立てした。熱処理ビリ度は
5050となり良好なものが得られた。 実施例 3 実施例1、実験番号3で得られた原糸を用い、
2500t/mの強撚(撚係数K=21650)を施こし、
しかる後にヨリ止温度を50℃、70℃、74℃、82℃
とした他は実験番号3と同一条件とした。なおこ
の糸条はガラス転移点は77℃(DSC測定)であ
つた。 その結果ヨリ止め温度50℃では熱処理ビリ度
5190、同70℃では5340、同74℃では5350であり好
ましかつたが、同82℃では4220に落ち、かつシボ
ムラも発生して好ましくなかつた。これはガラス
転移温度以上で熱処理することにより結晶化が進
行してしまい、シボ立この際には既にシボトルク
が発現しなくなつてしまつたものと推定される。
は本発明の範囲の条件であつたので良好なシボも
のが得られた。これに対して実験番号1は複屈折
密度、熱処理ビリ度がいずれも本発明の範囲外で
あつたので、シボは好ましいものとならなかつ
た。 比較実施例 1 実施例1、実験番号3の条件において、
1840t/mの強撚(撚係数K=15935)をかけた他
は同一条件とし、シボ立てした。しかしながら熱
処理ビリ度は4620までしか上らず良好なものは得
られなかつた。 実施例 2 実施例1、実験番号3の条件において、
1900t/mの強撚(撚係数K=16454)をかけた他
は同一条件とし、シボ立てした。熱処理ビリ度は
5050となり良好なものが得られた。 実施例 3 実施例1、実験番号3で得られた原糸を用い、
2500t/mの強撚(撚係数K=21650)を施こし、
しかる後にヨリ止温度を50℃、70℃、74℃、82℃
とした他は実験番号3と同一条件とした。なおこ
の糸条はガラス転移点は77℃(DSC測定)であ
つた。 その結果ヨリ止め温度50℃では熱処理ビリ度
5190、同70℃では5340、同74℃では5350であり好
ましかつたが、同82℃では4220に落ち、かつシボ
ムラも発生して好ましくなかつた。これはガラス
転移温度以上で熱処理することにより結晶化が進
行してしまい、シボ立この際には既にシボトルク
が発現しなくなつてしまつたものと推定される。
第1図は本発明の原糸を製造する際の直接製糸
プロセスの一例を示す。第2図は紡糸速度と複屈
折の関係を示し、斜線部が本発明の範囲である。
第3図は複屈折と撚止め後のビリ度の関係を示
し、第4図は複屈折と熱処理ビリ度の関係を示し
第5図は紡糸速度と密度の関係を示し、第6図は
密度と熱処理ビリ度の関係を示す。 1:口金、2:糸条、3:冷却装置、4:給油
装置、5:第1コデイローラ、6:第2コデイロ
ーラ、7:巻取装置。
プロセスの一例を示す。第2図は紡糸速度と複屈
折の関係を示し、斜線部が本発明の範囲である。
第3図は複屈折と撚止め後のビリ度の関係を示
し、第4図は複屈折と熱処理ビリ度の関係を示し
第5図は紡糸速度と密度の関係を示し、第6図は
密度と熱処理ビリ度の関係を示す。 1:口金、2:糸条、3:冷却装置、4:給油
装置、5:第1コデイローラ、6:第2コデイロ
ーラ、7:巻取装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 エチレンテレフタレートを主成分としたポリ
エステルマルチフイラメント糸条からなる強撚糸
であつて、該ポリエステルは密度が1.377g/cm3
以上で、かつ該フイラメントの複屈折が95〜130
(×10-3)の範囲内で、該強撚糸の熱処理ビリ度が
5000以上であることを特徴とする強撚糸。 2 エチレンテレフタレートを主成分としたポリ
エステルマルチフイラメント糸条を溶融紡糸し
5300m/分以上の紡糸引取速度で引取つて得られ
た密度が1.377g/cm3以上でかつ複屈折が95〜130
(×10-3)であるポリエステルマルチフイラメント
糸条を延伸することなく、撚係数K=16000以上
で加撚し、しかる後に該強撚糸をガラス転移点以
下の温度で撚止することを特徴とする強撚糸の製
造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5424982A JPS58174643A (ja) | 1982-04-01 | 1982-04-01 | 強撚糸とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5424982A JPS58174643A (ja) | 1982-04-01 | 1982-04-01 | 強撚糸とその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58174643A JPS58174643A (ja) | 1983-10-13 |
JPS6224534B2 true JPS6224534B2 (ja) | 1987-05-28 |
Family
ID=12965270
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5424982A Granted JPS58174643A (ja) | 1982-04-01 | 1982-04-01 | 強撚糸とその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58174643A (ja) |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5123619A (en) * | 1974-01-22 | 1976-02-25 | Sayama Dengyo Kk | Kogatatoransu no seizohoho |
JPS5352721A (en) * | 1976-10-26 | 1978-05-13 | Teijin Ltd | Polyester filament yarns or staple fibers |
JPS53106840A (en) * | 1977-02-25 | 1978-09-18 | Teijin Ltd | Method of manufacture of polyester filament yarn to be harddtwisted for crepe woven or knitted fabric |
JPS56159324A (en) * | 1980-05-07 | 1981-12-08 | Teijin Ltd | Production of blended fiber hard twisted knitted fabric |
JPS57128227A (en) * | 1981-02-02 | 1982-08-09 | Kuraray Co | Production of yarn for hard twisted fabric |
JPS57193570A (en) * | 1981-05-26 | 1982-11-27 | Teijin Ltd | Production of hard twisted creped fabric |
JPS57199836A (en) * | 1981-06-03 | 1982-12-07 | Teijin Ltd | Production of hard twisted yarn fabric |
-
1982
- 1982-04-01 JP JP5424982A patent/JPS58174643A/ja active Granted
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5123619A (en) * | 1974-01-22 | 1976-02-25 | Sayama Dengyo Kk | Kogatatoransu no seizohoho |
JPS5352721A (en) * | 1976-10-26 | 1978-05-13 | Teijin Ltd | Polyester filament yarns or staple fibers |
JPS53106840A (en) * | 1977-02-25 | 1978-09-18 | Teijin Ltd | Method of manufacture of polyester filament yarn to be harddtwisted for crepe woven or knitted fabric |
JPS56159324A (en) * | 1980-05-07 | 1981-12-08 | Teijin Ltd | Production of blended fiber hard twisted knitted fabric |
JPS57128227A (en) * | 1981-02-02 | 1982-08-09 | Kuraray Co | Production of yarn for hard twisted fabric |
JPS57193570A (en) * | 1981-05-26 | 1982-11-27 | Teijin Ltd | Production of hard twisted creped fabric |
JPS57199836A (en) * | 1981-06-03 | 1982-12-07 | Teijin Ltd | Production of hard twisted yarn fabric |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS58174643A (ja) | 1983-10-13 |
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