JPS62238834A

JPS62238834A - ポリエステル・ウ−ル混紡糸

Info

Publication number: JPS62238834A
Application number: JP7558486A
Authority: JP
Inventors: 恒川　昭夫; 近野　吉宏; 松岡　広志
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 1986-04-03
Filing date: 1986-04-03
Publication date: 1987-10-19

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明はポリエステル・ウール混紡糸に関するものであ
り、さらに詳しくは、すぐれたホフマンセット性に加え
て、抗ピル性、かさ真性、寸法安定性、強力特性、鮮明
性を有する、横編用に好適なポリエステル・ウール混紡
糸に関する。

〔従来技術〕

従来、紡績糸からなる横編は大半がウール１００％で構
成されてきたが、横編の寸法安定性、耐久性を向上させ
るために、ポリエステルとウールとの混紡が試みられて
きた。

しかしながら、従来のポリエステル、特にポリエチレン
テレフタレートでは、十分な染色性を得るためには、温
熱１３０″Ｃでの染色が必要であり、横編に採用される
１００″Ｃ以下のホフマンセットではセットできない問
題、また１３０℃での染色処理時にウールの特性が悪化
し、風合が著るしく損なわれる問題があり、結局、ポリ
エステル・ウールの混紡糸は採用されなかった。

そこで、染色性不良、高次加工工程の生産性が低い、高
次加工性と製品の抗ピル性の付与との両者を満足しにく
いという欠点を排除し、塩基性染料にノンキャリアで常
圧染色でき、製糸、紡績、製織、編成の各工程が高生産
性であり、かつ最終製品の風合および機能性を十分保持
しうるウール混用ポリエステル繊維が開発（たとえば特
開昭５５−６２２１７）された。

すなわち、全構成単位の４．０〜５．５モル％がエチレ
ン−５−ソジュウムイソフタレートであり、キャリアを
用いることなく９８℃以下で染色が可能であり、かつ原
綿の引張強度、引張伸度、屈曲強度、繊度、平均繊維長
、繊維長分布の構成比率およびケン縮数の各特性値を限
定することによって、高染色性のウール混用ポリエステ
ル繊維が開発された。

この結果、ホフマンセント性を改善し、ウールの風合変
化を防止することはできたが、横編地の抗ピル性が著る
しく低く、また編地のカサ高性に乏しく、持ち重み感が
あるなどの欠点が頭布化した。

そこで、抗ピル性向上のため、ポリエステルポリマを低
重合度化して繊維強力を弱める工夫がなされたが、紡績
性、編成性、編地強力を犠牲にしたレベルまで強力を低
下しても実用上十分な抗ビル性は与えられないのが現状
である。

また横属地にした段階で、酸などによる化学処理を施し
て、抗ピル性向上をはかる試みもなされたが、この場合
は抗ピル性は向上しても、製品強力が著るしく低下して
実用に耐えない、また化学処理のバラツキで安定した品
質の編地を得ることが難しいなどの問題がある。

以上の状況のため、ポリエステル・ウール混紡糸による
横編展開はほとんど達成されていないのが現状である。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明の目的は、ポリエステルステープルファイバーの
有するすぐれた寸法安定性、強力特性を保持した上で、
１００℃以下でのホフマンセット性、鮮明性を有し、さ
らに抗ビル性、カサ高性を向上させた、横編用に好適な
ポリエステル・ウール混紡糸を提供することにある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記問題点を解決するため本発明のポリエステル・ウー
ル混紡糸は、ポリエステルステープルファイバー５０〜
８０％とウールファイバー２０〜５０％が混紡されてな
る混紡糸において、該ポリエステルステープルファイバ
ーの８０％以上が繰返し単位の少なくとも８５モル％以
上がエチレンテレフタレートであり、かつエチレン−５
−ソジュウムスルホイソフタレートを３〜６モル％共重
合したポリエステル重合体であり、かつ繊維断面が直線
状断面部Ａ、　ＢおよびＣで構成され、直線状断面部Ａ
に対して他の２本の直線状断面部Ｂ、Ｃが直線状断面部
Ａの先端から内側に入った部分の同一側面に接合され、
かつ直線状断面部Ｂ、Ｃの外側面が直線状断面部への先
端部と直線状断面部Ｂ、Ｃの外側面からなる接線の内側
にある特殊断面形状を有する単繊維繊度が１．５〜３．
５ｄ、強度が２〜４ｇ／ｄ、屈曲強度が２００〜１００
０回の範囲にあるポリエステルファイバーであることを
特徴とするものである。

〔発明の構成〕

以下発明の構成について詳細に説明する。

まず第１に、ポリエステルとウールの混紡比率は、ポリ
エステルステープルファイバーが５０〜８０％、ウール
ファイバーが２０〜５０％であることが必要である。ウ
ールの比率が２０％に満たないとウールの有する独特の
タッチ、風合が失われる原因となり、製品価値を下げる
ことになる。

反対にウールの比率が５０％を越えると、横編地の寸法
安定性、強力特性の低下を招く。風合とマシンウオッシ
ャプルをバランスさせる観点からはポリエステルステー
プルファイバー６０〜７０％、ウールファイバー３０〜
４０％の範囲が好ましい。

第２に、混紡糸を構成するポリエステルステーブルは、
２種以上のポリエステルがさらに混紡されていてもよい
が、すべてのポリエステルステーブルはその８０％以上
が、繰返し単位の少なくとも８５モル％以上がエチレン
テレフタレートであり、かつエチレン−５−ソジュウム
スルホイソフタレートを３〜６モル％共重合したポリエ
ステル重合体であることが必要である。ポリエステル重
合体が８０％に満たないと、十分な鮮明性が得られず、
かつ１００℃以下のホフマンセット性が低下し製品品位
が不良となる。

繰返し単位のエチレンテレフタレート成分が８５モル％
を下まわると、ポリエチレンテレフタレート特有の寸法
安定性がそこなわれる。また、鮮明性にすぐれたカチオ
ン染料で該ポリエステルを染色するには、エチレン−５
−ソジュウムスルホイソフタレートの共重合が必須であ
るが共重合率が３モル％を下まわると、１００°Ｃ以下
での十分な染色が不可能となり、１００℃以上の高温染
色が必要となり、これは１００℃以下でのホフマンセン
ト性を低下させることになる。また６モル％を越える共
重合率では、染色性はほぼ飽和し、コスト′アップの原
因となり、無意味となる。エチレン−５−ソジュウムス
ルホイソフタレートの他に、トータル共重合率が１５モ
ル％を越えない範囲で、イソフタル酸、アジピン酸、ア
ゼライン酸、トリメリット酸などのカルボン酸およびそ
のｍ４体、ジエチレングリコール、ポリエチレングリコ
ールなどのジオールあるいはその他共重合成分の１種以
上を含んでいてもよい。

第３に、混紡糸を構成する上記ポリエステルステーブル
のうち８０％以上は、その繊維断面が第１図に示すごと
く直線状断面部Ａ、Ｂ、Ｃから構成され、直線状断面部
Ａに対して他の２本は直線状断面部Ｂ、Ｃが直線状断面
部Ａの先端から内側に入った部分の同一側面に接合され
、かつ直線状断面部Ｂ、Ｃの夕（側面が直線状断面部Ａ
の先端部と直線状断面部Ｂ、Ｃの外側面からなる接線Ｘ
、　Ｙの内側にある特殊断面形状（以下、ｎ断面形状と
呼称する）を有する。単繊維繊度１．５〜３．５　ｄ　
、強度２〜４ｇ／ｄ、屈曲強度２００〜１０００回の範
囲にあるポリエステルステープルファイバーであること
が必要である。

上記ｎ断面形状の効果について説明すると、まずｎ断面
形状によって、１本１本の単繊維の混紡糸内における占
有面積の増加によって混紡糸のカサ真性を著るしく向上
させるとともに、編地の張、腰を向上させるため、持ち
重み感を大幅に減少させる。

次に、ｎ断面形状によって抗ピル性が著るしく向上する
。抗ビル性を向上させる手段として、異形断面化、例え
ば、？、ｖ、　ｏ、、ｌＸｌ、　ｕなどが提案されてい
るが、これらの断面の向上効果がわずかなのに対して、
ｎ断面形状の効果は実施例で詳述するとおり著るしい。

この原因にっいては不明であるが、ピルの生成過程で考
えられている編地表面の毛羽のからみ防止、混紡糸内部
の繊維相互の滑脱抵抗の大きさによるからみの成長防止
効果に対してｎ断面形状の寄与効果が大きいものと推定
される。

但し、横編地のごとく混紡糸のヨリ係数が低（、編地の
混紡糸相互の拘束力の弱い布帛においては、実用上十分
な抗ピル性を与えるためには、ｎ断面形状効果とともに
繊維の強力特性も強度を２〜４ｇ／ｄ、屈曲強度２００
〜１０００回、好ましくは２．５〜３．５　ｇ／ｄ、３
００〜６００回に設定して外的な力の作用によっても繊
維が切断しやすくしておくことが必須である。強度２　
ｇ／ｄ、屈曲強度２００回を下まわると、紡績、編成で
の糸切れが多くなり、好ましくない。また強度４゜・Ｏ
ｇ／ｄ、屈曲強度が１０００回を越えると横編地での抗
ビル性への寄与は小さくなり好ましくない。

さらにｎ断面形状のより好ましい形状は、第１図に示す
直線状断面Ａの長さＬｌと、直線状断面部の外側面から
直線状断面部Ｂ、Ｃの先端までの長さＬ２の比Ｌ２／Ｌ
＋が０．３〜１．２の範囲にあることが望ましい。

Ｌｚ／Ｌ＋が０．３を切ると、糸断面形状が略楕円形状
となり抗ピル性向上の効果が減少する。

また１、２を上まわるとステープルファイバー製造時に
Ｂ、Ｃが接合して中空状になり、抗ビル性向上効果がそ
こなわれる原因となる。Ｌ２／Ｌ１のさらに好ましい範
囲は０．５〜１．０である。

また、直線状断面部Ｂ、Ｃに囲まれる溝部は、深さＨ，
Ｂ、Ｃの先端部での幅Ｗがそれぞれ２μ以上であること
が望ましい。２μを下まわると、実質的に四角断面に近
づき、抗ピル性、カサ高性向上への寄与が小さくなる。

この■断面形状を有するステープルファイバーの繊度が
３．５ｄを上まわると、風合的にシャリ感の強いものと
なり好ましくない。１．５ｄを下まわると、横編地の張
、腰が失われるので好ましくない。繊維長は混紡するウ
ールの品質とあわせて適宜選べばよいが５０〜１２０ｆ
ｉが紡績性、紡績糸糸質の面から好ましい範囲である。

また、本発明の混紡糸を構成するポリエステルステープ
ルの内、２０％未満の範囲では■断面形状以外の断面を
有するポリエステルステープルファイバーを混ぜてもよ
いが、２０％を越えると抗ピル性の低下、あるいは丸断
面の場合はカサ真性の低下を招く原因となる。

■断面形状を有するステープルファイバーあるいは２０
％未満の範囲で混ぜる他の断面形状を有するステープル
ファイバーを１０〜２０％の収縮率ををする高収縮タイ
プのステープルファイバーにすることによって染色時に
混紡糸に２層構造性を持たせてさらにカサ真性の向上を
狙ってもよい。但し、高収縮タイプポリエステルステー
プルファイハーの比率は全ポリエステルステープルファ
イバーの５０％以下にしないと、カサ真性は向上しても
芯のある紡績糸および横編地風合を与えることになる。

第４に、横編地の抗ピル性向上効果とカサ高性向上効果
をより明確にするためには、紡績工程の粗糸（ローパー
）の段階で■断面形状を有するポリエステルステープル
ファイバーのケン縮度が３〜７％にあることが望ましい
。紡績糸を構成するステープルファイバーのケン縮特性
、特にケン縮度は紡績糸および布帛のカサ真性と抗ピル
性を太き（左右する支配要因であり、ケン縮度が高いと
カサ真性が向上するが紡績糸布帛からでる毛羽にもケン
縮が残り、毛羽のからみを促進し、ビルを形成しやすく
する。ケン縮度が低いと逆の現象が生ずる。

紡績糸段階のステープルファイバーのケン縮度の測定は
、紡績精紡時のヨリによってステープルファイバーのケ
ン縮形態に見掛は上の変化を与えるため精度の高い結果
は得られないが、精紡の前工程で実質的なヨリ効果の与
えられていない段階のステープルファイバーのケン縮度
と紡績糸布帛のカサ高度、抗ピル性は相関が高い。

粗糸段階でのステープルファイバーのケン縮度が３％を
下まわると、ステープルファイバーのケン縮はわずかに
座屈が残るのみで実質的にはストレートに近い状態にな
り、カサ真性の劣るものになる。

ケン縮度が７％を越えると、カサ真性は満足できるが毛
羽にもケン縮が残り、からみ易く、ビルを形成しやすく
なるので好ましくない。

粗糸段階でのケン縮度を３〜７％の範囲にコントロール
する手段としては、紡績工程でかがる張力によってケン
縮度が低下してゆく分だけ原綿の段階で高くしておいて
もよいし、紡績各工程の張力の変化、例えばドラフトゲ
ージ、ドラフト率等の変更によってコントロールするこ
とができる。

次に本発明の特殊断面形状を有するポリエステルステー
プルファイバーの製造法の１例を説明する。通常の方法
で重合されたエチレン−５−ソジュウムスルホイソフタ
レートを３〜６モル％共重合したポリエチレンテレフタ
レートポリマを融点より２０℃以上、６０℃以下の温度
で溶融した後、第２図ａに示す形状を有するノズル孔か
ら吐出し、ポリエステルの紡糸で一般に採用される５０
０〜２０００ｍ／ｍｉｎの速度で紡糸して未延伸糸を得
、続いて７０〜１００℃の温熱下で延伸した後、ケン縮
を付与し、４０〜１５０″Ｃの温度で乾燥、熱セットし
た後、目標の長さにカットすることによって得ることが
できる。直線状断面部Ｂ、Ｃの先端部は直線状断面Ｂ及
びＣの谷幅Ｓ２．　Ｓ３より小さく、かつＳ、、　Ｓ３
の％より大きい半径ｒの円状とすることが好ましい。こ
のとき強度２〜４ｇ／ｄ、屈曲強度２００〜１０００回
の強力特性を与えるには、２５℃の０−クロロフェノー
ル中で測定した固有粘度が０．５０〜０．６５０の範囲
にあるポリマを使用して、原綿の伸度が６０％以下にな
るように延伸倍率で延伸することによって得ることがで
きる。

なお、原綿段階でのケン縮度は紡績前紡工程での通過性
を考慮すると、１０〜１５％にすることが望ましいが、
粗糸段階で３〜７％の範囲にコントロールするには、そ
れぞれに採用される紡績強力の大小によってケン縮の保
持性を変化させるためにはケン縮付与時のクリンパ−に
入るトウのスチーミングによる温度コントロール、タリ
ンバーボソクス内でのスチーミングによる温度コントロ
ール、ケン縮トウの乾燥熱セントの温度コントロールに
よって適宜実施することができる。

本発明の断面形状にコントロールする口金ノズル孔およ
び紡糸条件としては、第２図ａに示すとおり３方の直線
状スリットが接合されており、その内１本ａに対してそ
のスリットａの先端部より内側でかつ同一方向に接合さ
れたｎ型形状のノズル孔が望ましく、スリン）ａの外側
面からスリットｂ、　　ｃの先端部の長さ２□とスリッ
トａの長さ１４の比が０．３から１．２の範囲にあるこ
とが必要である。

また、スリットの幅は、０．０５〜０．１２ｍｍの範囲
にあることが望ましく、この範囲を外れるとポリマ中の
異物の分解物がつまりの原因となったり、また紡糸が糸
切れ、糸斑を生じる原因となる。スリットｂ、ｃで構成
される溝の深さｈは０．３ｆ１以上、また溝の幅（Ｗ）
は０．２Ｎ以上にすることが望ましい。スリットｂ、ｃ
のスリットａに対する接合位置は少なくともスリットａ
の先端からそれぞれ０．１ｎ以上内側にすることが望ま
しい。

上記ノズル孔を有する口金を用いて紡糸するときの条件
としては通常採用される条件を採用可能であるが、紡出
糸の糸切れ、糸斑の減少をはかるため、ドラフト率は４
００以下で紡糸温度はポリマの軟化度よりも３０℃以上
高くしてポリマを紡出し、ポリマは口金面から３０ｗ＋
ａ以内で室温の雰囲気中に紡出されることが必要である
。

冷却風は口金面から１００ｎ以内の位置で８０ｍ／ｍｉ
ｎ以下の風速で水平に吹きつけることが望ましい。

延伸、ケン縮付与、熱セット、乾燥については通常採用
される条件を採用できる。

本発明の混紡糸を得るためには、ウールの紡績に一般に
採用される長幼方式が好ましいが生産性向上のため、レ
ーヨン、合成繊維に採用される短紡方式、例えば２イン
チ紡、３インチ紡方式であっても差しつかえない。

本発明の■断面形状ステープルファイバーを用いる場合
、繊維の曲げ剛性の増加に起因する毛羽数の増加の傾向
が認められるので、紡績糸のヨリ係数は８０以上、さら
に好ましくは９０以上に設定するのが望ましい。また、
双糸加工する場合の上ヨリ数は単糸の下ヨリ数に対して
８０％以上、より好ましくは８５％以上にすることが望
ましい。

（発明の効果）本発明は上述したように、カチオン染料に対して１００
℃以下で染色可能であり、適度な強力特性を有し、かつ
特殊な断面形状を有するポリエステルステープルファイ
バーとウールとが混紡された紡績糸であるため、すぐれ
たホフマンセット性、抗ビル性、カサ両性、寸法安定性
、強力特性、鮮明性を有する横編地を得ることができる
。

〔実施例〕

以下、実施例により、さらに詳細に説明する。

なお、実施例中の物性は次のように測定した。

Ａ、屈曲強度Ｆ、Ｄｉｌｌｍａｎの屈曲摩耗強度測定器を用い、単繊
維に与える荷重を２００ｍｇ／デニールとし、屈曲速度
を６０回／分で屈曲摩耗させて単繊維が切断するまでの
回数を表示した。

Ｂ、ケン槽数、ケン縮度ケン縮測定器を用い、ケン槽数は単繊維に２■／デニー
ルの荷重をかけて２５１当りのケン槽数を測定した。ケ
ン縮は同じ２ｍｇ／デニールの荷重をかけて単繊維の長
さく１０）を測定し、次いで、３００■／デニールの荷
重を３０秒かけて単繊維の長さくｌ）を測定し、（（ｌ
ＸＯ）／Ｘ。）Ｘ１００からケン縮度（χ）を測定した
。

Ｃ，ヨリ係数に＝Ｔ／　ＪＸｌの式から算出した。

Ｋ　：ヨリ係数Ｔ　：ヨリ数（回／ｍ）Ｎｍ　：メートル番手り、抗ピル性ＩＣＩ法５時間のピル形成状態を５級〜１級で判定した
。

Ｅ６強伸度積強度と伸度の積である。

実施例１エチレン−５−ソジュウムスルホイソフタレートを４．
５モル％共重合した固有粘度０．５６のポリエチレンテ
レフタレートポリマを用いて第２図ａで示す形状を有し
、かつ表１に示すサイズを有するノズル孔１００ホール
を有する口金から紡糸温度３００°Ｃ１吐出量１００ｇ
／ｍｉｎの条件でポリマを吐出し、１２００ｍ／ｗｉｎ
の速度で引取った。該未延伸糸を延伸後３０万りになる
ように集束し、８５℃の液浴中で３．０倍に延伸し、次
いでケン縮を付与した後１２０°Ｃ；１５分弛緩状態で
熱セットして８９鶴±１３１ｎの繊維長にバリアプルカ
ットしてステープルファイバーを得た。該ステープルフ
ァイバーは表２に示す単繊維特性を有していた。

表１表　　　２なお、比較用として上記と同一ポリマを用いて、丸、Ｔ
、Ｕ形状のノズル孔を用いて、・、Ｔ、、ｕ断面のステ
ープルファイバーを作製した。

上記３水準のポリエステルステープルファイバーの夫々
６０％と６４’のメリノウール４０％を混紡してヨリ係
数８５の１７４８の紡績糸（単糸）を夫々得た。

上記３水準の紡績糸を８５℃でヨリ止めセットした後、
カセ状態にまき返してポリエステルにはカチオン染料、
ウールには酸性染料を用いて９０℃の温度で染色した。

夫々の紡績糸とも十分な濃色が得られたので、それぞれ
天竺組織の横編を作製した。夫々の横綱とも１００°Ｃ
のホフマンセットで十分なセット性を示したので、続い
てＩＣＩ法で抗ピル性評価を実施した結果、■断面形状
を有するポリエステルステープルファイバーを混紡した
ウール紡績糸の横編は３〜４級で十分実用に耐えるのに
対して、ＴおよびＵ断面糸ステープルファイバーの横綱
は１〜２級、丸断面ステープルファイバーの横編は１級
であリ、実用上問題のあるレベルであった。

ＴおよびＵ断面ステープルファイバーの抗ピル性向上効
果の不足について考えるため、各紡績糸の断面状態を観
察した結果、■断面ステープルファイバーが約１０％以
下であるのに対してＵ断面ステーブルファイバーは紡績
糸内部で約３０％以上かり断面の底部に亀裂ヒビワレが
生じており、異形断面の効果が十分に発揮されていない
ことがわかった。Ｔ断面ステープルファイバーでは割れ
はほとんど認められなかったが、Ｔ断面の場合には本質
的に抗ビル向上効果が低いと考えることができる。

また■断面ステープルファイバーが混紡された横編は風
合面でもカサ両性、反発性に冨んだものであった。

実施例２実施例１に記載した■断面形状を存するエチレン−５−
ソジュウムスルホイソフタレート４．５モル％共重合ポ
リエチレンテレフタレートの延伸トウを用いて、ケン縮
付与条件を変更して表３に示すケン縮特性を有する３水
準のステープルファイバーを得た。なお、ケン縮付与後
の熱セツト条件、カット条件は実施例１と同様にした。

表３上記ステープルファイバー夫々５５％と６４ｓのメリノ
ウール４５％を混紡してヨリ係数９０の１７４８の紡績
糸（単糸）を夫々得た。なお、粗糸（ローバ）の状態で
測定したそれぞれのステーブルファイバーのケン縮度は
（５１２，８％、（６１５，７％、（７１８，３％であ
った。

上記３水準の紡績糸を実施例１と同一の条件で染色、編
成、ホフマンセットした後、それぞれの横編地のＩＣＩ
法抗ピル性は（５）４級、（６）３〜４級、（７）２〜
３級で（７）は実用上若干問題のあるレベルであった。

（５）は抗ピル性の点では優れたレベルにあるが、横編
地として（６）に比べてボリューム惑にいくぶん欠け、
しかも硬い風合を与えるものであった。

実施例３実施例１で得た■断面形状のステーブルファイバーと丸
断面のステープルファイバーを用いて表４に示す混紡糸
（単糸）を得、実施例１と同じ染色、編成、ホフマンセ
ットをした編地を得た。

（来夏以下余白）上記の通り、ポリエチレンステープル中の丸断面ステー
ブルファイバーの混紡率が高くなると、またヨリ係数が
低くなると抗ピル性が低下する傾向にある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の■断面ステープルファイバーの１例の
拡大図、第２図ａおよび第２図すは本発明の■断面ステ
ープルファイバーを得るための口金ノズル孔の１例の拡
大図である。

Claims

【特許請求の範囲】１、ポリエステルステープルファイバー５０〜８０％と
ウールファイバー２０〜５０％が混紡されてなるポリエ
ステル・ウール混紡糸において、該ポリエステルステー
プルファイバーの８０％以上が繰返し単位の少なくとも
８５モル％以上がエチレンテレフタレートであり、かつ
エチレン−５−ソジュウムスルホイソフタレートを３〜
６モル％共重合したポリエステル重合体であり、かつ繊
維断面が直線状断面部Ａ、ＢおよびＣで構成され、直線
状断面部Ａに対して他の２本の直線状断面部Ｂ、Ｃが直
線状断面部Ａの先端から内側に入った部分の同一側面に
接合され、かつ直線状断面部Ｂ、Ｃの外側面が直線状断
面部Ａの先端部と直線状断面部Ｂ、Ｃの外側面からなる
接線の内側にある特殊断面形状を有する単繊維繊度が１
．５〜３．５ｄ、強度が２〜４ｇ／ｄ、屈曲強度が２０
０〜１０００回の範囲にあるポリエステルファイバーで
あることを特徴とするポリエステル・ウール混紡糸。２、前記ポリエステル・ウール混紡糸が横編用である特
許請求の範囲第１項記載のポリエステル・ウール混紡糸
。