JPS62199843A - ナイロン６織物の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、高速紡糸の一工程方式で得られるナイロン６
繊維糸条（以下「ナイロン６ＰＯＹ糸条」という）であ
って、引取速度が３５００ｍ／分以上のものを経糸とし
てウォータージエントルームやエアージエントルーム等
の流体噴射式織機（以下「流体噴射式！ａ機」という）
を用いて製織するナイロン６織物の製造方法に関するも
のである。

（従来の技術） 最近の製織分野においては、高付加価値品等の特殊な織
物を扱う分野を除き、生産性の高い流体噴射式織機等を
中心としてその製織技術の進歩に伴い、職別工賃の合理
化が益々推進されたり、又特に通常の紡糸−延伸の二工
程方式で製造されるナイロン６糸条（以下「ナイロン６
ＦＤＹＪという）を経糸として扱うタック、フィル等の
製織技術では、経糸の無糊化や織機回転の高速化等が計
られたりして、大きな進展が認められている。ここにお
いて、　３５００ｍ／分以上の引取速度で得られるナイ
ロン６ＰＯＹ糸条についても、その原糸原価の低減とい
う単に原糸製造面における合理化効果に甘んじているの
みではなく、生産性のｔｐれた流体噴射式織機を使用し
ての製織面における合理化も強く要求されるようになっ
てきた。

（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、　３５００ｍ／分以上の引取速度で得ら
れる複屈折率が０．０３５〜０．０４５のナイロン６Ｐ
ＯＹ糸条は、切断伸度４０％〜６５％で熱水収縮率１２
％以下の物性値を有し、特定の用途に対しては２例えば
特開昭５２−９９３４５号公報や特開昭５５−８０５３
５号公報に記載されているように、ナイロン６’　Ｆ　
Ｄ　Ｙ糸条とよく似た性質を存しており、織物用の緯糸
として比較的容易に使用できるが、流体噴射式織機で製
織する際の経糸として使用する場合には、その得られる
織物に品質上の重大な欠点を生じさせることが判った。

即ちナイロン６ＰＯＹ糸条を経糸として使用した織物に
は、ナイロン６ＦＤＹ糸条を経糸として使用した織物の
場合には生じないその経糸方向に光沢斑を有する経筋状
の欠点、ｉ！１称イラツキ状欠点と称される欠点が発生
して、ナイロン６ＰＯＹ糸条を経糸とするものとは全く
品位の異なったものとなり、著しく商品価値の低下した
織物となることが判った。

このようなイラツキ状欠点を生じる原因については、鋭
意検討の結果９次のようなものがその主原因であるとの
結論に達した。即ち、それは、ナイロン６ＰＯＹ糸条の
有する物性値自体もさることながら、根本的には一本の
糸条を構成する各フィラメントの糸軸方向の配列の乱れ
が１通常の紡糸−延伸糸であるナイロン６ＦＤＹ糸条の
場合に比較して極めて少ないことにあるということであ
る。言いかえれば、ナイロン６ＰＯＹ糸条の場合には、
数千本からなる経糸を構成する個々のフィラメントの配
列の乱れが少ないために、ある確率をもって発生するフ
ィラメントの配列の乱れの多い部分が、乱れの少ない部
分と隣接することによって一種の光沢斑となり、イラツ
キ状欠点となるものである。

このように、ナイロン６ＰＯＹ糸条を構成する各フィラ
メントについては、その糸軸方向の配列の乱れが少なく
、ナイロン５ＦＤＹ糸条を構成する各フィラメントにつ
いてはナイロン５ＰＯＹ糸条よりも配列の乱れが多いの
は、ナイロン６ＰＯＹ糸条は、原糸の製造工程がナイロ
ン６ＦＤＹ糸条のように二工程方式ではなく一工程方式
であるので、糸条の原糸製造段階においての通過距離が
短かくなり、必然的に９ナイロン６ＦＤＹ糸条に比べて
各ガイドやローラとの接触の頻度が少なくなり３文通常
は高速捲取りのために捲取りパッケージがチーズ形態と
なり１元撚も１〜２回／ｍ程度しかかけられないので、
糸条を構成する各フィラメントの配列の乱れが本質的に
少ないからであるのに対して、ナイロン６ＰＯＹ糸条は
、ナイロン６　ＰＯＹ糸条よりも各ガイドやローラ等と
の接触の頻度が多く、特に延伸工程においてはパッケー
ジがパーン形態で生産されるためにリング式延伸機を使
用するので、リングと糸条との接触等もあり９元撚も１
０回／ｍ程度かけられるので、糸条を構成する各フィラ
メントの配列がナイロン６ＰＯＹ糸条を構成するフィラ
メントの場合よりも乱されるからである。さらに又、ナ
イロン６Ｐ、ＯＹ糸条のフィラメントの配列の乱れがナ
イロン６ＦＤＹ糸条のフィラメントの乱軌よりも少ない
のはナイロン６　ＰＯＹ糸条は、その物性面からみても
ナイロン６ＦＤ、Ｙ糸条に比較すると伸度が高いためと
いうことがある。流体噴射式織機で製織する場合開口運
動からくる経糸張力変動に起因する歪をナイロン６ＦＤ
Ｙ糸条の経糸では伸度が低いので吸収しないのに対して
、ナイロン５ＰＯＹ糸条を経糸とすれば伸度が高いため
この歪を吸収してしまうので、そのＰＯＹ糸条のフィラ
メント配列に乱れを生じにくくなるからでもある。

なお、糸条を構成するフィラメントの配列を乱すための
有力な手段として、インターレース交絡処理があるが、
　３５００ｍ／分以上の引取速度で得られるナイロン６
ＰＯＹ糸条を経糸として流体噴射式織機により製織する
場合に生じるイラツキ状欠点解消のためには、テストの
結果、Ｑ低限３５ケ／ｍ以上好ましくは４０ケ／ｍ以上
の交絡、数を必要とするが、現時点でのインターレース
技術では工業的に高々３０ケ／ｍの交絡数しか得ること
が出来ないので、インターレース交絡処理により。

イラツキ状欠点を解消させることは、目下のところでは
到底困難である。なお又、この糸条香構成するフィラメ
ントの配列の乱れの大小に起因して発生するイラツキ状
欠点に関連のある知見として。

例えば特公昭５７−２５６５８号及び特公昭６０−２５
５３１号の公報等に記載されているものがあるが、該記
載に係るものは１本発明に係るフィラメントの配列の乱
れとは根本的に異なるものである。即ち、特公昭５７−
２５６５８号及び特公昭６０−２５５３１号の公報の記
載に係るものは。

何れもフィラメントの構成が二段配列又は三段配列を基
本として、その配列の段数の混合比率により一種のイラ
ツキ状欠点となるものであり、従来の紡糸−延伸の二工
程方式で得られる糸条に固有の現象であるのに対して２
本発明に係るフィラメントの配列の乱れとは９例えば二
段配列のフィラメントの中でのフィラメントの配列の乱
れ、又は三段配列のフィラメントの中でのフィラメント
の配列の乱れに起因するイラツキ状欠点であるのであっ
て、従来の紡糸−延伸の二工程方式で得られた高交絡を
与えられた糸条とは異なる高速紡糸の一工程方式で得ら
れた糸条に特有の現象と言えるものである。

本発明は以上の点に鑑み、　３５００ｍ／分以上の引取
速度で得られる複屈折率が０．０３５〜０．０４５で。

切断伸度が４０％〜６０％、熱水収縮率が１２％以下で
ある。ナイロン６ＦＤＹ糸条よりもフィラメントの乱れ
の少ないナイロン６ＰＯＹ糸条であって、かつその交絡
数が３０ケ／ｍ未満の糸条を経糸として、流体噴射式織
機で製織する場合にもその織物の表面に、イラツキ状欠
点を生じないナイロン６織物の製造方法の提供を目的と
するものである。

（問題点を解決するための手段） 即ち９本発明は３５００ｍ／分以上の引取速度で得られ
る複屈折率Δｎが０．０３５〜０．０４５で切断伸度が
４０％〜６０％、熱水収縮率が１２％以下のナイロン６
ＰＯＹであって、交絡数が３０ケ／ｍ未満の無撚無糊の
糸条を経糸として用い、流体噴射式織機により、クラン
ク角度１０°〜３５°のクロスビーティングを行って製
織することを特徴とするナイロン６織物の製造方法であ
る。

以下に本発明に係るナイロン６織物の製造方法（以下「
本発明製造方法」という）について詳細に説明する。

即ち２本発明製造方法は、複屈折率Δｎが０．０３５〜
０．０４５．切断伸度が４０％〜６０％、熱水収縮率が
１２％以下で引取速度が３５００　ｍ　／分収上の高速
紡糸の一工程方弐で得られたナイロン６ＰＯＹ糸条であ
って、交絡数が３０ケ／ｍ未満の無撚無糊のものを経糸
に使用して、流体噴射式織機でナイロン６織物を製造す
る方法であるが、その際の筬打ちをクランク角度１０″
〜３５°のクロスビーティングで行うことを特徴とする
ものである。

以上の場合において、糸条の引取速度を３５００　ｍ７
分以上に限定しているのは、ナイロン６　ＰＯＹ糸条を
得るためと本発明製造方法の効果を大ならしめるためで
ある。

又複屈折率を０．０３５〜０．０４５に限定しているの
は、若し０．０３５未満であると伸度が高過ぎて本発明
製造方法を実施しても織物表面への経筋状欠点の発生を
防止し難いからであり、若し０．０４５を超えると熱収
縮率が大になり過ぎて寸法安定性が悪くなるからである
が、又このことは切断伸度が６０％を超え、熱水収縮率
が１２％を超える場合においても同様であるので、該切
断伸度を６０％以下該熱水収縮率を１２％以下に限定し
ているものである。また切断伸度を４０％以上、交絡数
を３０ケ／ｍ未満としているのは、切断伸度が４０％未
満で交絡数が３０ケ／ｍ以上の場合には、切断伸度と交
絡数に関する限り、経筋状欠点発生の要因となる虞れが
ないことが判明しているからである。

なお、上記の交絡数とは、米国特許第２９８５９９５号
公報の明細書に記載の測定方法に準拠する方法で測定し
て得られたもので、すなわち試料長１ｍの糸束の下端に
「糸条のデニールＸ０．２ｇＪの荷重をかけ、試料上端
の糸束中央部に「単糸デニール×１ｇ」のフックを挿入
し、−秒当り１〜２　ｃｍの速度で静かに該フックを落
下させて停止する迄の距離を測り、その１００回測定の
平均距離をＬｃｍとなお、前記の場合におけるクロスビ
ーティングとは、製織の際の緯入れ後、開口中の上下経
糸が閉口して交錯し、該交錯後筬により緯糸を筬打ちす
る筬打ち方法を言い、これに対して緯入れ後。

開口中の上下経糸の閉口前に筬により緯糸を筬打ちする
筬打ち方法をオープンビーティングと言う。

そして１０°〜３５″のクロスビーティングとは緯入れ
後上下経糸が閉口し２次に該経糸の上下位置が逆転しな
がら開口し初めてクランク角度でｌＯ°〜３５″開口し
た時点で、筬が最前進してビーティングする筬打ち方法
をいうもので１例えば開口し初めてクランク角度で１０
″となった時点で、筬が最前進して筬打ちした時には、
これを１０″クロスビーテイングというが如きである。

なお又１本発明製造方法において、筬打ち方法をクロス
ビーティングに限定しているのは１本発明製造方法では
上下の経糸間や経糸と緯糸との間の摺動摩擦効果等によ
り経糸を構成する各フィラメント内の配列の乱れを生じ
させようとするものである。オープンビーティングでは
、その摺動摩擦力が小さく、到底、所要の、フィラメン
トの配列の乱れを得ることが出来ないのに対して、クロ
スビーティングでは、緯入れされた緯糸と経糸との微少
時間における摩擦効果と、これに付随して必然的に生じ
る上下の経糸間の摺動摩擦効果との相剰効果により、経
糸を構成する個々のフィラメントの配列を乱れさせ得る
ことが出来るからである。

又このクロスビーティングを１０°から３５゜までのも
のに限定しているのは、若し１０＠未溝のクロスビーテ
ィングであると前記の摺動摩擦効果等が不足して各フィ
ラメントに所要の配列の乱れを生じさせることが出来な
いからであり、又若し３５°を−えるクロスビーティン
グであると緯入れ不良や生機中の収縮が大きくなってテ
ンプル外れを生じさせる等製織性に著しい悪影響を与え
ることになるからである。

（作　用） 本発明製造方法では、筬打ちの際の開口クランク角度と
各フィラメントの糸軸方向の配列の乱れとの間に大きな
関連のあることに着目して、引取速度３５００ｍ／分以
上のナイロン６ＰＯＹ糸条を経糸として、流体噴射式織
機を用いて製織する場合に該織物表面に生じる経糸を構
成する各フィラメントの配列の乱れに起因するイ・ラツ
キ状欠点の発生を防止するため、ｔｏ’から３５６まで
の範囲内でクロスビーティングを行い、その際筬羽によ
り各フィラメントに過不足のない摺動作用を行い。

イラツキ状欠点発生防止のために必要な配列の乱れを各
経糸糸条のフィラメントに生じさせるようにするもので
ある。

（実施例） 経糸として紡糸速度４０００ｍ／分で紡糸した複屈折率
が０．０４０．切断伸度が５８％、熱水収縮率が９．２
％のナイロン６　ＰＯＹ　７０　Ｄ／１２　Ｆの糸条で
あって、その交絡数を１５ケ／ｍ、２５ケ／ｍ。

３５ケ／ｍの３種にしたものを用い、又緯糸として同様
なナイロン６　ＰＯＹ　７０　Ｄ／２４　Ｆの糸条を用
い５生機経密度１０７本／吋、緯糸密度８２本／吋で９
回転数６５０回／分の津田駒製Ｚ　Ｗ　−２００型のウ
ォータージェットルームにより、タフタを製織した。そ
の際本発明製造方法と９本発明製造方法を採用しない比
較例との両者について実施し　　　□て第１表に示すが
如き結果を得た。なお、糸条への交絡付与のための所要
コストの大小と、その技術的難度についても同表に示し
た。

（以下、余白） 第　　１　　表 「イラツキ状欠点の発生状態」 ○：なし、　△：少い償用上支障なし）、×：多い。

「！２欅セ１ ０：良好　　Δ：普通ＣＳ覧１支障なし）、×：不良「
交絡付与コストの大小及び技術的叉肋ロ○：コスト小で
技術的に容易、　△：コスト技術共に普通期化に支障な
し）×：コスト大で技術的に困難 第１表から明らかなように、筬打時の開口クランク角度
とイラツキ状欠点の発生状態との間には強い関係があり
、１１ｋＬ５の交絡数３５ケ／ｍの場合は別として、交
絡数が３０ケ／ｍ未満である本発明製造方法に係る１ｌ
ｈｌ−Ｎ［１４の場合と、比較例のｍ７，１ｌｈ８の場
合とに関して、このことを見てみると、隘１−Ｎ［Ｌ４
のｌＯ＠〜３５″クロスビーティングではイラツキ状欠
点の発生はないか、有っても少なくて実用上支障のない
程度であるのに対して、１ｌｈ７．Ｎ［Ｌ８の５″クロ
スビーテイングの場合にはイラツキ状欠点の発生が多く
なっている。

なお、比較例の隘６のオープンビーティングではたとえ
１０″クロスビーテイングであっても、第１表実施例中
の最多のイラツキ状欠点を発生した。

又隘２に示す如く、開口クランク角度が３５″の時には
、その製織性は普通となっている。しかしこれは、Ｎｌ
ｌ、Ｎ１３．Ｎｃｔ４の場合に比べると製織性が低下し
ていることになる。即ち３５＠は、製織性を不良の状態
にしないための上限の角度であることが判る。又１１ｈ
４．　ＮＣＬ５．　Ｎ１１８を比較してみると、阻５の
交絡数が３５ケ／ｍのものは１本発明製造方法の実施と
はならない５″程度の角度のクロスビーティングでもイ
ラツキ状欠点を発生しないが、交絡数が３０ケ／ｍ未満
の２５ケ／ｍのものは本発明製造方法の実施であるクロ
スビーティングの角度が２０°である！’＆Ｌ４はイラ
ツキ状欠点を発生していないが１本発明製造方法の実施
でないクロスビーティングの角度が５″である１ｌｈ８
ではイラツキ状欠点を多く発生していることが判る。な
お又、第１図に製織後の経糸中のフィラメントの糸軸方
向の配列の乱れを示すための、　！ｌｈ４゜！Ｖｈ６．
　！Ｖｌｌ１８の各場合の模式図を掲げであるが６本発
明製造方法に係る１ｌｈ４の場合の（８１図でのフィラ
メントの配列の乱れが最大であり２本発明製造方法に係
らない比較例のＮ［Ｌ８の場合の（ｂ１図での乱れがこ
れに次ぎ、オープンビーティングのＮ１６場合の＋０１
図での乱れが最小であることが判る。

（発明の効果） 本発明製造方法は、引取速度３５００ｍ／分以上で得ら
れたナイロン６ＰＯＹ糸条を、無撚無糊の経糸として流
体噴射式織機を用いて製織する際に。

その筬打時の開口クランク角度が１０″〜３５゜のクロ
スビーティングに設定することにより、織−物の表面に
生じるイラツキ状欠点の発生を完全に防止することが出
来るもので、これにより本発明製造方法は、従来は極め
て困難とされていた高速引取紡糸のナイロン６ＰＯＹ糸
条を経糸に用いての、高速高稼動率下での高品質織物の
製造を可能とするものであって、生産性と品質の向上に
寄与するところ誠に大である。

【図面の簡単な説明】

第１図は製織後の経糸中のフィラメントの模式図で、（
ａ）は本発明の場合、（ｂ）と（Ｃ）は比較例の場合を
示す。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ３５００ｍ／分以上の引取速度で得られる複屈折率Δｎ
   が０．０３５〜０．０４５で切断伸度が４０％〜６０％
   、熱水収縮率が１２％以下のナイロン６であって、交絡
   数が３０ケ／ｍ未満の無撚無糊の糸条を経糸として流体
   噴射式織機を用いクランク角度１０°〜３５°のクロス
   ビーティングを行って製織することを特徴とするナイロ
   ン６織物の製造方法。