JPS62195030A - 微孔性フイルムの製造方法 - Google Patents
微孔性フイルムの製造方法Info
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- JPS62195030A JPS62195030A JP3532486A JP3532486A JPS62195030A JP S62195030 A JPS62195030 A JP S62195030A JP 3532486 A JP3532486 A JP 3532486A JP 3532486 A JP3532486 A JP 3532486A JP S62195030 A JPS62195030 A JP S62195030A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、透湿防水用途やエレクトレッ下フィルター用
途に必要な空孔率が高い微孔性フィルムを連続製膜する
ための製造方法に関するものである。
途に必要な空孔率が高い微孔性フィルムを連続製膜する
ための製造方法に関するものである。
[従来の技術]
従来、微孔性フィルムの製造方法としては(1)ポリオ
レフィンに無機物と非相溶性物、質(ポリスチレン、ポ
リカーボネイト、フェノキシ樹脂)を含有し、その後押
出・延伸することにより、空孔率が5〜10%の範囲で
形成されるもの(例えば、特開昭50−116561号
公報)。
レフィンに無機物と非相溶性物、質(ポリスチレン、ポ
リカーボネイト、フェノキシ樹脂)を含有し、その後押
出・延伸することにより、空孔率が5〜10%の範囲で
形成されるもの(例えば、特開昭50−116561号
公報)。
・(2)ポリオレフィンに無機物と有機状液体(ジオク
チルフタレート)を含有し、その後、溶媒抽出。
チルフタレート)を含有し、その後、溶媒抽出。
アルカリ、抽出、延伸を行ない、空孔率が30〜80%
の範囲で形成されるものく例えば、特開昭58−590
72@公報〉。
の範囲で形成されるものく例えば、特開昭58−590
72@公報〉。
[発明が解決しようとする問題点]。
しかし、上記(1)項の微孔性フィルムの製造、方法は
、非相溶性物質を添加しているために、押出後のエッチ
成型が困難になったり、破断伸度が低下するために、延
伸時のフィル奉破れが起こりやすいという欠点を有して
いる。
、非相溶性物質を添加しているために、押出後のエッチ
成型が困難になったり、破断伸度が低下するために、延
伸時のフィル奉破れが起こりやすいという欠点を有して
いる。
また、上記(2)項の微孔性フィルムの製造方法は、空
孔率の高い(30〜80%)フィルムを得るために1.
まず、3種の原料を押出・成型する。その後、有機液状
体を取り除くために長時間の溶媒抽出を必要とする。ま
た、無機物を除去するために水酸化ナトリウム水溶液に
て長時間の抽出をしたのち、延伸するという複雑なプロ
セスを必要とする欠点を有している。
孔率の高い(30〜80%)フィルムを得るために1.
まず、3種の原料を押出・成型する。その後、有機液状
体を取り除くために長時間の溶媒抽出を必要とする。ま
た、無機物を除去するために水酸化ナトリウム水溶液に
て長時間の抽出をしたのち、延伸するという複雑なプロ
セスを必要とする欠点を有している。
[問題点を解決するための手段]
本発明は、ポリオレフィン100重量部に対して、無機
物を10〜4. O0重量部とβ晶核剤を0゜001〜
10重量部添加し、ポリオレフィンの溶融温度(Tm>
+20’C以上、[丁m +100’C’]以下の温度
で溶融押出し、その後、溶融結晶化温度(TmC)未満
、[T’mc −50’C、]以上の温度で保持した後
、延伸することにより空孔率を30〜80%とすること
を特徴する微孔性フィルムの製造方法に関する。
物を10〜4. O0重量部とβ晶核剤を0゜001〜
10重量部添加し、ポリオレフィンの溶融温度(Tm>
+20’C以上、[丁m +100’C’]以下の温度
で溶融押出し、その後、溶融結晶化温度(TmC)未満
、[T’mc −50’C、]以上の温度で保持した後
、延伸することにより空孔率を30〜80%とすること
を特徴する微孔性フィルムの製造方法に関する。
本発明に適用するポリオレフィンポリマーとは、公知の
ポリオレフィンで、具体的にはポリプロピレン、ポリエ
チレン、ポリブテン、ポリスチレン、ポリ4−メチルペ
ンテン−1などであり、それらの共重合体やブレンドで
もよいが、特にポリプロピレンが好ましい。
ポリオレフィンで、具体的にはポリプロピレン、ポリエ
チレン、ポリブテン、ポリスチレン、ポリ4−メチルペ
ンテン−1などであり、それらの共重合体やブレンドで
もよいが、特にポリプロピレンが好ましい。
本発明にあける無機物とは、炭素化合物を含まない物質
であればいずれであってもよく、具体的には、珪藻土、
粉末シリカ、タルク、Ti 02、Ba30a、ガラス
センイ、カラスビーズ、重質炭酸カルシウム、水酸化ア
ルミナ、などが好ましく、また、これらを1種もしくは
、2種以上を選択して使用してもよい。無機物の粒径と
しては、平均粒径0.01〜10μm程度のものが好ま
しい。
であればいずれであってもよく、具体的には、珪藻土、
粉末シリカ、タルク、Ti 02、Ba30a、ガラス
センイ、カラスビーズ、重質炭酸カルシウム、水酸化ア
ルミナ、などが好ましく、また、これらを1種もしくは
、2種以上を選択して使用してもよい。無機物の粒径と
しては、平均粒径0.01〜10μm程度のものが好ま
しい。
本発明におけるβ晶核剤とは、安息香酸ナトリウム、1
.2−ヒドロキシステアリン酸カリウム、コハク酸マグ
ネシウム、フタル酸マグネシウムなどのカルボン酸のア
ルカリ又はアルカリ土類金属塩類、二、三塩基カルボン
酸のジ又はトリエステル類、ベンゼンスルホン酸ナトリ
ウムなどの芳香族スルホン酸系化合物類、フタロシアニ
ンブルーなどのフタロシアニン系あるいはキナクリドン
などの顔料がよく、特にキナクリドンが好ましい。
.2−ヒドロキシステアリン酸カリウム、コハク酸マグ
ネシウム、フタル酸マグネシウムなどのカルボン酸のア
ルカリ又はアルカリ土類金属塩類、二、三塩基カルボン
酸のジ又はトリエステル類、ベンゼンスルホン酸ナトリ
ウムなどの芳香族スルホン酸系化合物類、フタロシアニ
ンブルーなどのフタロシアニン系あるいはキナクリドン
などの顔料がよく、特にキナクリドンが好ましい。
前記したポリオレフィン100重量部に対する無機物の
混合割合は、10〜400重量部、好ましくは、20〜
200重量部の範囲にあるものが良い。10重凹部未満
では空孔率が低い。
混合割合は、10〜400重量部、好ましくは、20〜
200重量部の範囲にあるものが良い。10重凹部未満
では空孔率が低い。
また、400重量部を超えると、フィルム製造の際に、
押出・キャスト時の成型不良や延伸時のフィルム破れが
頻繁に発生する。
押出・キャスト時の成型不良や延伸時のフィルム破れが
頻繁に発生する。
また、β晶核剤の混合割合は、0.001〜10重量部
、好ましくは、0.002〜5重量部の範囲にあるもの
が良い。o、oo1重量部未満では空孔率が低く窒素ガ
ス透過率や透湿度が低い。
、好ましくは、0.002〜5重量部の範囲にあるもの
が良い。o、oo1重量部未満では空孔率が低く窒素ガ
ス透過率や透湿度が低い。
また、10重量部を超えると、フィルムの破断の伸度や
破断強度が大巾に低下する欠点を生じる。
破断強度が大巾に低下する欠点を生じる。
次に本発明のフォルムの製造方法について逐次二軸延伸
を例にとって説明するが、特に指定する事項を除き、何
ら以下の方法に限定されるものではない。
・ ポリオレフィン100重量部−に対して、無機物を10
〜400重量部と、0品核剤をO’、001〜10重量
部をヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機でポリオ
レフィンの溶融温度(Tm)+20’C以上、[’Tm
+100”C]以下の温度で、溶融押出し、冷却して
ペレット化する。そのペレット原料を押出機に供給し、
[丁m+20’c’]以上でシート状に押出しを行なう
。[Tm+20’C1未満では、フィルムの厚みむらが
大きく、[Tm十1”OO℃]を超えると0品結晶が成
長しない。
を例にとって説明するが、特に指定する事項を除き、何
ら以下の方法に限定されるものではない。
・ ポリオレフィン100重量部−に対して、無機物を10
〜400重量部と、0品核剤をO’、001〜10重量
部をヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機でポリオ
レフィンの溶融温度(Tm)+20’C以上、[’Tm
+100”C]以下の温度で、溶融押出し、冷却して
ペレット化する。そのペレット原料を押出機に供給し、
[丁m+20’c’]以上でシート状に押出しを行なう
。[Tm+20’C1未満では、フィルムの厚みむらが
大きく、[Tm十1”OO℃]を超えると0品結晶が成
長しない。
その復、溶融結晶化温度(’Tm’C)未満、[Tmc
−50℃]以上の温度に保持されたキャストドラム上で
成型することにより、未延伸フィルム中の0品比率は1
0〜90%に調整できる。
−50℃]以上の温度に保持されたキャストドラム上で
成型することにより、未延伸フィルム中の0品比率は1
0〜90%に調整できる。
その後、二軸方向に延伸する。二輪延伸させる方法とし
ては、通常のロール式あるいはオーブン式縦延伸機に導
入して、該フィルムTm未満、[Tm−50’C]以上
の温度に加熱し、1.5〜7.0倍の範囲で縦延伸する
のが好ましい。延伸倍率により、空孔率や平均孔径が変
化するが、所要の空孔率を得るためには縦・横のトータ
ル延伸倍率(縦、横の機械倍率の積)は2.25〜49
倍にするのが好ましい。
ては、通常のロール式あるいはオーブン式縦延伸機に導
入して、該フィルムTm未満、[Tm−50’C]以上
の温度に加熱し、1.5〜7.0倍の範囲で縦延伸する
のが好ましい。延伸倍率により、空孔率や平均孔径が変
化するが、所要の空孔率を得るためには縦・横のトータ
ル延伸倍率(縦、横の機械倍率の積)は2.25〜49
倍にするのが好ましい。
つづいて、ステンターにてTm未満、[Tm−50’C
]以上の温度に加熱して巾方向1.5〜7゜0倍の範囲
で横延伸し、つづいて巾方向に5.0%のリラックスを
かけなから熱処理を行ない、ただちに室温まで冷却する
。
]以上の温度に加熱して巾方向1.5〜7゜0倍の範囲
で横延伸し、つづいて巾方向に5.0%のリラックスを
かけなから熱処理を行ない、ただちに室温まで冷却する
。
延伸温度が丁m以上になるとロール粘着により厚みむら
ヤフィルム破れが発生するので好ましくない。また部分
的に延伸できてもフィルムの厚さ方向に微孔化しない状
態になることがある。
ヤフィルム破れが発生するので好ましくない。また部分
的に延伸できてもフィルムの厚さ方向に微孔化しない状
態になることがある。
また、[丁m−50’C]未満の温度になるとネッキン
グが発生したり9部分的に延伸できても、空孔率の高い
微孔率の高い微孔性フィルムを得ることができなかった
りする場合があるので好ましくない。
グが発生したり9部分的に延伸できても、空孔率の高い
微孔率の高い微孔性フィルムを得ることができなかった
りする場合があるので好ましくない。
トータル延伸倍率が2625倍未満では十分な空孔率が
得にくくなる。一方トータル延伸倍率が49倍を超える
と破断伸度が小さくなり、フィルム破れが頻繁に発生し
て、フィルム製膜上好ましくない。
得にくくなる。一方トータル延伸倍率が49倍を超える
と破断伸度が小さくなり、フィルム破れが頻繁に発生し
て、フィルム製膜上好ましくない。
以上のようにして製造されたフィルムは、空孔率が30
〜80%の範囲で形成されることができ、また、ポリオ
レフィンに無機物と非相溶性物質を含有したフィルム(
特開昭50=1165611号公報)よりも孔径の均一
な微孔性フィルムを得ることができる。なお、前途の如
く2本発明においては、延伸方法、即ち一軸、二軸又は
多段の延伸等いずれの方法によっても好結果を得ること
ができるものであるが、所望の空孔率を容易かつ効果的
に得るためには二軸延伸が好ましい。
〜80%の範囲で形成されることができ、また、ポリオ
レフィンに無機物と非相溶性物質を含有したフィルム(
特開昭50=1165611号公報)よりも孔径の均一
な微孔性フィルムを得ることができる。なお、前途の如
く2本発明においては、延伸方法、即ち一軸、二軸又は
多段の延伸等いずれの方法によっても好結果を得ること
ができるものであるが、所望の空孔率を容易かつ効果的
に得るためには二軸延伸が好ましい。
[発明の効果]
本発明の効果を以下に列挙する。
(1)原料に非相溶性ポリマーを添加していないので、
従来のポリオレフィンに無機物と非相溶性ポリマー(フ
ェノキシ、ポリスチレン)添加の原料より、未延伸フィ
ルムの破断伸度が800%と高く、延伸時のフィルム破
れが大巾に減少する。
従来のポリオレフィンに無機物と非相溶性ポリマー(フ
ェノキシ、ポリスチレン)添加の原料より、未延伸フィ
ルムの破断伸度が800%と高く、延伸時のフィルム破
れが大巾に減少する。
(2)従来の非相溶性ポリマーを添加していないので、
空孔率が30〜80%と高いものを容易に得ることがで
きる。
空孔率が30〜80%と高いものを容易に得ることがで
きる。
(3)複雑な工程を必要とせず従来の逐次二軸製膜方法
で連続化できるので、コスト的に右利である。
で連続化できるので、コスト的に右利である。
[物性の測定法・評価法]
(1)透湿度は、J l5Z−0208に従い、40℃
、90%RHの条件で測定した値でg/ m’・日10
.1ywn単位で表わす。
、90%RHの条件で測定した値でg/ m’・日10
.1ywn単位で表わす。
(2)漏水性は、ブンデスマンテスト方式で、降雨量6
00履/hrで2時間実施した。
00履/hrで2時間実施した。
(3)平均孔径については、S、EMによる表面及び断
面観察結果からイメージアナライザーにより面積を求め
て、平均孔径を計算した。
面観察結果からイメージアナライザーにより面積を求め
て、平均孔径を計算した。
(4)空孔率については、微孔性フィルムの単位体積に
流動パラフィンを含浸させて下記の計算で求めた。
流動パラフィンを含浸させて下記の計算で求めた。
α−(v/V)xloo
α:空孔率(%)
■:含浸した流動パラフィン体積
V:フィルムの見掛は体積
(5)β晶比率については、走査型熱量計DSC−■型
にセットし、窒素気流下で昇温速度20’C/分の速度
で室温から昇温させ、ベースラインから吸熱側に立ち上
がる時点と終了点を結びその面積比から計算した。
にセットし、窒素気流下で昇温速度20’C/分の速度
で室温から昇温させ、ベースラインから吸熱側に立ち上
がる時点と終了点を結びその面積比から計算した。
A−(B/ (B十〇)) xl、o。
A:8品比率(%)
−B:β晶面積(Tmピーク146°C)C:α品面積
(Tmピーク162°C)(6)耐水度は、JISt−
”1092に従い、実施した。
(Tmピーク162°C)(6)耐水度は、JISt−
”1092に従い、実施した。
(7)溶融温度(丁m)は、走査型熱量計DS’C−■
型にセットし、窒素気流下で昇温速度20’C/分の速
度で室温から昇温させ、ベースラインから吸熱側に立ち
上がる時点と終了点の中で一番吸熱した位置とする。
型にセットし、窒素気流下で昇温速度20’C/分の速
度で室温から昇温させ、ベースラインから吸熱側に立ち
上がる時点と終了点の中で一番吸熱した位置とする。
<e>溶融結晶化一温度(Tmc〉、走査型熱量計DS
C−■型にセットし、窒素気流下で昇温速度2゜’C/
分の速度で室温から280’Cまで昇温させ、その後、
20°C/分の速度で急冷したときに発熱側に立ち上が
る時点と終了点の中で一番発熱した位置とする。 ・ (9))窒素ガス透過率は、12’、56cmのフィル
ム面積をそなえた密閉系セルの入側より窒素カスをゲー
ジ圧力1 、0 K9/ crAの条件で送りこみ、フ
ィルムの出側に流量計を設置して窒素ガス量を測定した
。
C−■型にセットし、窒素気流下で昇温速度2゜’C/
分の速度で室温から280’Cまで昇温させ、その後、
20°C/分の速度で急冷したときに発熱側に立ち上が
る時点と終了点の中で一番発熱した位置とする。 ・ (9))窒素ガス透過率は、12’、56cmのフィル
ム面積をそなえた密閉系セルの入側より窒素カスをゲー
ジ圧力1 、0 K9/ crAの条件で送りこみ、フ
ィルムの出側に流量計を設置して窒素ガス量を測定した
。
(10)極限粘度[η]はASTM D 1601
に従ってテトラリン中で測定したもので、dll /g
千単位表わす。
に従ってテトラリン中で測定したもので、dll /g
千単位表わす。
(11)アイソタクヂツクインデックス(I I)は、
720cm の吸光度を73”Icm−’の吸光度で
割つ−ま た値である。
720cm の吸光度を73”Icm−’の吸光度で
割つ−ま た値である。
[実施例]
次に実施例に基づいて本発明の実施態様を説明する。
実施例1、比較例1〜2
[η]=1.85、I I=98、Tm=165℃Tm
c=’+20’Cのポリプロピレン(三井東圧化学(株
)の“′三井ノーブレン”FO−850>100重量部
に対して、無機物としては、粒径1゜7μm1比重2.
7の重質炭酸カルシウム(余事鉱業(株)“’KS−1
300>を100重量部とβ晶核剤(東洋費達(株)”
Rub i cron″400RG)を0.1重量部を
ヘンシェルミキサ一で混合し、240’Cでペレット化
する。その後40mφの押出機に原料を供給し、240
’Cの押出温度で口金から押出し、110’Cに保持さ
れたキャスティングドラム上でβ晶型結晶を成長させる
。
c=’+20’Cのポリプロピレン(三井東圧化学(株
)の“′三井ノーブレン”FO−850>100重量部
に対して、無機物としては、粒径1゜7μm1比重2.
7の重質炭酸カルシウム(余事鉱業(株)“’KS−1
300>を100重量部とβ晶核剤(東洋費達(株)”
Rub i cron″400RG)を0.1重量部を
ヘンシェルミキサ一で混合し、240’Cでペレット化
する。その後40mφの押出機に原料を供給し、240
’Cの押出温度で口金から押出し、110’Cに保持さ
れたキャスティングドラム上でβ晶型結晶を成長させる
。
この密着キャスト方法としては、ニップロールで押えつ
ける。
ける。
つづいてロール表面温度140’Cに加熱された縦延伸
で3倍縦延伸し、続いて155°Cに加熱されているス
テンターに導入し、巾方向に3倍延伸し、さらに巾方向
に5%のリラックスをしなから160’Cで熱固定する
。かくして得られた微孔性フィルム(実施例1〉の品質
は第1表の通りであった。
で3倍縦延伸し、続いて155°Cに加熱されているス
テンターに導入し、巾方向に3倍延伸し、さらに巾方向
に5%のリラックスをしなから160’Cで熱固定する
。かくして得られた微孔性フィルム(実施例1〉の品質
は第1表の通りであった。
比較例1としては、実施例1で用いた原料を混合・ペレ
ット化した。その後実施例1で用いた押出様に原11を
供給し、50’Cに保持されたキャスティングドラム上
でフィルムを成形した。
ット化した。その後実施例1で用いた押出様に原11を
供給し、50’Cに保持されたキャスティングドラム上
でフィルムを成形した。
つづいて、実施例1の条件で延伸した。しかし、延伸フ
ィルムを評価した結果、透湿度は47/尻・日10.1
mであった。
ィルムを評価した結果、透湿度は47/尻・日10.1
mであった。
比較例2としては、実施例1で用いた原料を混合・ペレ
ット化した。その後40mφの押出機に原料を供給し、
300’Cの押出温度で口金から押出し、110℃に保
持されたキャスティングドラム上でフィルムを評価した
結果、透湿度は2g/尻・日10.1mであった。
ット化した。その後40mφの押出機に原料を供給し、
300’Cの押出温度で口金から押出し、110℃に保
持されたキャスティングドラム上でフィルムを評価した
結果、透湿度は2g/尻・日10.1mであった。
実施例2、比較例3〜4
[ηコニ2.0..I 1−97、Tm=165°C1
Tmc=120℃のポリプロピレン(三井東圧化学(株
)のパ三井ノーブレン” FO−100>100重量部
に対して、無機物としては、粒径2.0μm、比重2.
0のS i 02 (日本タルク(株)P−2〉を10
0重量部とβ晶核剤(東洋曹達(株)”Rub i c
ron” 400RG>を1.0重量部をヘンシェルミ
キサーで混合し、240℃でペレット化する。 その後
40#φの押出機に原料を供給し、240’Cの押出温
度で口金から押出し110’Cに保持されたキャスティ
ングドラム上で8品結晶を成長させる。
Tmc=120℃のポリプロピレン(三井東圧化学(株
)のパ三井ノーブレン” FO−100>100重量部
に対して、無機物としては、粒径2.0μm、比重2.
0のS i 02 (日本タルク(株)P−2〉を10
0重量部とβ晶核剤(東洋曹達(株)”Rub i c
ron” 400RG>を1.0重量部をヘンシェルミ
キサーで混合し、240℃でペレット化する。 その後
40#φの押出機に原料を供給し、240’Cの押出温
度で口金から押出し110’Cに保持されたキャスティ
ングドラム上で8品結晶を成長させる。
13 一
つづいて、ロール表面温度140’Cに加熱された縦延
伸機で5倍延伸し、続いて155°Cに加熱されている
ステンターに導入し、巾方向に6倍延伸し、さらに巾方
向に5%のリラックスをしなから160’Cで熱固定す
る。かくして得られたフィルム品質は第1表の通りであ
った。
伸機で5倍延伸し、続いて155°Cに加熱されている
ステンターに導入し、巾方向に6倍延伸し、さらに巾方
向に5%のリラックスをしなから160’Cで熱固定す
る。かくして得られたフィルム品質は第1表の通りであ
った。
比較例3としては、実施例2で用いた原料を混合・ペレ
ット化した。その後実施例2で用いた押出機に原料を供
給し’110’Cに保持されたキヤステングドラム上で
フィルムを成形した。
ット化した。その後実施例2で用いた押出機に原料を供
給し’110’Cに保持されたキヤステングドラム上で
フィルムを成形した。
つづいてロール表面温度140’Cに加熱された縦延伸
機で1.3倍縦延伸し、続いて155℃に加熱されてい
るステンターに導入し、巾方向に1゜5倍延伸し、さら
に巾方向に5%のリラックスをしながら’160’cで
熱固定する。かくして得られた微孔性フィルム(比較例
3)の品質は第1表の通りであった。
機で1.3倍縦延伸し、続いて155℃に加熱されてい
るステンターに導入し、巾方向に1゜5倍延伸し、さら
に巾方向に5%のリラックスをしながら’160’cで
熱固定する。かくして得られた微孔性フィルム(比較例
3)の品質は第1表の通りであった。
比較例4としては、実施例2で用いた原料を混合・ペレ
ット化した。その後実施例2で用いた押出機に原料を供
給し、110℃に保持されたキヤスティングドラム上で
フィルムを成形した。
ット化した。その後実施例2で用いた押出機に原料を供
給し、110℃に保持されたキヤスティングドラム上で
フィルムを成形した。
つづいてロール表面温度140’Cに加熱された縦延伸
機で6.0倍縦延伸し、続いて155°Cに加熱された
いるステンターに導入し、巾方向に9゜0倍延伸したと
ころ、ステンター内でフィルム破れが多発して製膜でき
ない。
機で6.0倍縦延伸し、続いて155°Cに加熱された
いるステンターに導入し、巾方向に9゜0倍延伸したと
ころ、ステンター内でフィルム破れが多発して製膜でき
ない。
実施例3
実施例1と同様のポリプロピレン(三井東圧化学(株〉
の″三井ノーブレン” FO−850>100重量部に
対して、無機物としては、粒径1゜7μm、比重2.7
の重質炭酸カルシウム(余事鉱業(株)”KS−130
0)を50重量部とβ晶核剤(東洋菩達(株)”Rub
i cron” 400RG)を0.1重惜部をヘン
シェルミキサーで混合し、240’Cでペレット化する
。その後240’Cの押出し温度で口金から押出し、9
0’Cに保持されたキャスティングドラム上で8品結晶
を成長させる。
の″三井ノーブレン” FO−850>100重量部に
対して、無機物としては、粒径1゜7μm、比重2.7
の重質炭酸カルシウム(余事鉱業(株)”KS−130
0)を50重量部とβ晶核剤(東洋菩達(株)”Rub
i cron” 400RG)を0.1重惜部をヘン
シェルミキサーで混合し、240’Cでペレット化する
。その後240’Cの押出し温度で口金から押出し、9
0’Cに保持されたキャスティングドラム上で8品結晶
を成長させる。
つづいて、ロール表面温度135°Cに加熱された縦延
伸機で4倍延伸し、続いて155°Cに加熱されている
ステンターに導入し、巾方向に4倍延伸し、ざらに巾方
向に5%のリラックスをしなから160’Cで熱固定す
る。かくして得られたフィルム品質は第1表の通りであ
った。
伸機で4倍延伸し、続いて155°Cに加熱されている
ステンターに導入し、巾方向に4倍延伸し、ざらに巾方
向に5%のリラックスをしなから160’Cで熱固定す
る。かくして得られたフィルム品質は第1表の通りであ
った。
実施例4
実施例1と同様のポリプロピレン(三井東圧化学(株)
の″三井ノーブレン“’FC)−850>100重量部
に対して、無機物としては、粒径1゜7μm、比重2.
7の重質炭酸カルシウム(余事鉱業(株)”KS−13
00>を200重量部とβ晶核剤(東洋曽達(株))”
Rub i Cr0n”400RG)を1.0重量部を
ヘンシェルミキサーで混合し、200’Cでペレット化
する。その後200’Cの押出温度で口金から押出し、
’120’Cに保持されたキャスティングドラム上で8
品結晶を成長させる。
の″三井ノーブレン“’FC)−850>100重量部
に対して、無機物としては、粒径1゜7μm、比重2.
7の重質炭酸カルシウム(余事鉱業(株)”KS−13
00>を200重量部とβ晶核剤(東洋曽達(株))”
Rub i Cr0n”400RG)を1.0重量部を
ヘンシェルミキサーで混合し、200’Cでペレット化
する。その後200’Cの押出温度で口金から押出し、
’120’Cに保持されたキャスティングドラム上で8
品結晶を成長させる。
つづいて、ロール表面温度150’Cに加熱された縦延
伸機で2.5倍延伸し、続いて155°Cに加熱されて
いるステンターに導入し、巾方向に3゜5倍延伸し、さ
らに巾方向に3%のリラックスをしながら160’Cで
熱固定する。かくして得られたフィルム品質は第1表の
通りであった。
伸機で2.5倍延伸し、続いて155°Cに加熱されて
いるステンターに導入し、巾方向に3゜5倍延伸し、さ
らに巾方向に3%のリラックスをしながら160’Cで
熱固定する。かくして得られたフィルム品質は第1表の
通りであった。
Claims (1)
- (1)ポリオレフィン100重量部に対して、無機物を
10〜400重量部とβ晶核剤を0.001〜10重量
部添加し、ポリオレフィンの溶融温度(Tm)+20℃
以上、[Tm+100℃]以下の温度で溶融押出し、そ
の後、溶融結晶化温度(Tmc)未満、[Tmc−50
℃]以上の温度で保持した後、延伸することにより空孔
率を30〜80%とすることを特徴とする微孔性フィル
ムの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3532486A JPH0684450B2 (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | 微孔性フイルムの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3532486A JPH0684450B2 (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | 微孔性フイルムの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62195030A true JPS62195030A (ja) | 1987-08-27 |
JPH0684450B2 JPH0684450B2 (ja) | 1994-10-26 |
Family
ID=12438634
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3532486A Expired - Lifetime JPH0684450B2 (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | 微孔性フイルムの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0684450B2 (ja) |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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US5176953A (en) * | 1990-12-21 | 1993-01-05 | Amoco Corporation | Oriented polymeric microporous films |
JPH0664038A (ja) * | 1992-06-19 | 1994-03-08 | New Japan Chem Co Ltd | β晶系ポリプロピレン延伸フィルム及びその製造方法 |
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KR20010039142A (ko) * | 1999-10-29 | 2001-05-15 | 김명철 | 투습도 및 필름 물성이 우수하여 신선도를 유지할 수 있는 포장용 플라스틱 필름 및 그 조성물 |
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WO2005103127A1 (ja) | 2004-04-22 | 2005-11-03 | Toray Industries, Inc. | 微孔性ポリプロピレンフィルムおよびその製造方法 |
WO2006040057A1 (de) * | 2004-10-07 | 2006-04-20 | Treofan Germany Gmbh & Co. Kg | Etikettenfolie für tiefziehverfahren |
WO2010026954A1 (ja) | 2008-09-03 | 2010-03-11 | 三菱樹脂株式会社 | セパレータ用積層多孔性フィルム |
WO2013187326A1 (ja) * | 2012-06-13 | 2013-12-19 | 東レ株式会社 | 多孔性ポリプロピレンフィルム、蓄電デバイス用セパレータおよび蓄電デバイス |
CN112063092A (zh) * | 2020-09-18 | 2020-12-11 | 湖南大学 | 高韧性长玻纤增强无规共聚聚丙烯复合材料及其制备方法 |
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---|---|---|---|---|
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JP5671508B2 (ja) * | 2012-10-09 | 2015-02-18 | 三菱樹脂株式会社 | 積層多孔性フィルムの製造方法 |
-
1986
- 1986-02-21 JP JP3532486A patent/JPH0684450B2/ja not_active Expired - Lifetime
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WO2002066233A1 (en) * | 2001-02-21 | 2002-08-29 | New Japan Chemical Co., Ltd. | Successively biaxial-oriented porous polypropylene film and process for production thereof |
JPWO2002066233A1 (ja) * | 2001-02-21 | 2004-06-17 | 新日本理化株式会社 | 多孔性ポリプロピレン逐次二軸延伸フィルム及びその製造方法 |
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CN1296195C (zh) * | 2001-02-21 | 2007-01-24 | 新日本理化株式会社 | 连续双轴拉伸聚丙烯多孔膜及其制备方法 |
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---|---|
JPH0684450B2 (ja) | 1994-10-26 |
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