JPS62177274A - 加工用中間体不織シートとその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はそれ自体では最終用途に供し得ないが熱処理や
プレス処理やニーＰル／４’ンチなどの加工１Ｆｒ：１
ｉｌｌｌＩすことによシ種々の有用な特性を発揮する加
工用中間体不織シートに関する。

〔従来の技術〕

スＡ？ンゲンド法等により作られる長繊維不織シートは
、不織シー）ｆ構成する繊維の性質を変えることによシ
種々の性能含有する不織シートにすることができる。

例えば高配向、すなわち複屈折率（Δｎ）＞０．０７の
繊維から成るウェブの単一層から成るスノＪ？ンざノド
法による不織シートは物性面（強度、耐熱性。

耐候性１寸法安定性等）では優れているが、用いられる
繊維が高い軟化温度、低い収縮率および低伸度を有する
ため、各種の熱加工例えば熱成型加工ｔ−ｍす場合に充
分の効果全付与することができない。

又、低配向、すなわちΔｎが０．０２から０．０７の範
囲にある繊維から成るウェアの単−膚から成るスパンゲ
ンド法による不織シートは物性と成型性のバランスを取
りにくい。すなわち前記Δｎの範囲内で比較的低い領域
のΔｎｆ有する繊維から成るウェブを用いた場合、その
繊維が低い軟化温度、高い熱収縮性、高伸度等の性質金
有する友め熱成型加工性に優れた物性を有するが、得ら
れた不織シートが強度、タフネス性等において劣ること
になる。一方前記Δｎの範囲内で高い領域のΔｎを有す
る繊維から成るウェブを用い九場合、強度等の物性にお
いて優れているが熱加工性が劣ることになる。

一方、繊維内あるいは繊維間で比重の異なるフィラメン
トｔ−混合したウェブから作られた不織シートが特公昭
５５−３２８２０号公報および特公昭５７−１３６６２
号公報に開示されている。このような不織シートでは比
重の小さい繊維から成るウェブが接着成分として作用す
る。しかしこれら不織シート中には、比重の小さい接着
成分繊維の周囲に高い比重の接着性及び熱変形性に劣る
繊維が存在するために、プレス加工による表面平滑化と
か微細な模禄のエンゲス加工等を施すには適さない。

したがって上述したように、従来公知の不織シートでは
、優れた熱加工性を具備しながら且つ加工後の物性が優
れている加工用中間体としての不織シート’を提供でき
ないのが実状である。

〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明は従来公知の不織シートの有する前述の問題を解
消して、それ自体では最終用途に供し得ないが熱プレス
処理やニードルパンチと熱収縮処理等の加工を施すこと
によシ平滑な表面構造を有し、かつ強じん性に優れた不
織シートあるいは保型性に優れかつソフトな感触を有す
る不織シートを得るための加工用中間体不織シートをｉ
供することにある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明の目的は、ポリエチレンテレフタレート長繊維よ
るなる少くとも２層のウェブを部分熱圧着することによ
り形成された不織シートであって、該不織シートを構成
する繊維として複屈折率（Δｎ）が０．０２〜０．０７
の範囲にある繊維が用いられ、且つ各層の繊維の複屈折
率の差が０．０２以上であることを特徴とする加工用中
間体不織シートによりて達成される。

本発明に用いられるΔＵが０．０２〜０．０７’ｔ−有
するポリエステルテレフタレート長繊維とは公知の重合
方法で；得られた原料を特定の紡糸速度で紡糸すること
によって得ることが出来るが、原料ポリマーの重合度や
紡糸時の糸の冷却の仕方や糸のデニールなどによって、
紡糸速度を調整しなければならない。

このように紡糸速度を選択して得られた４口が０．０２
〜０．０７ｔ−示す繊維から、積層構造の不織シートを
形成するのであるが、最も簡単な方法はスパンボンド法
でウェブ化することである。

この方法は、紡口直下に置かれたエアーサッカーにより
、押出されたフィラメントを吸引し、所定の紡糸速度に
なるようにエアー流速全調整し第１図に記載し友ような
金網よシなる複数のドラム上でウェブを形成し、引続い
て積層することにより、Δｎの異なる９ニブが任意の比
率で層状に積層されたウェブを得ることが、出来る。

このウェブは、非水中の熱収縮率が３０〜６０％を示し
、例えば１８０℃の金属フラットロールとイーパーロー
ル間でΔｎの小さいウェブ層に金属ロールが接触するよ
うにしてブレスすると、表面がフィルム化、下層に繊維
構造をもった、平滑で適度の通気性を有し、引裂強度な
どに優れた、強靭なフィルム調のシートが得られる。

先に我々は、低配向の繊維から成る不織シート全同様な
方法で加工した、フィルム調の不織シートについて提案
（特願昭５９−４９２２９公私）したが、熱圧縮成型畿
件によシフイルム化の程度をコントロールするため、フ
ィルム化層の厚み、通気性などの調整の巾が狭く、この
点で変化音もたせることが畑しかりた。

本発明の積層不織シート全使用すると、積層ワエプの繊
維のΔｎの組合せ、目付比率の選択などによシ、物性、
フィルム化の程度全広範囲に調整することが可能である
。

又、この積層クエグをニードルパンチ加工、熱収縮、熱
固定処理を施すことによυ、緻蟹な、積層交絡体シート
となる。この場合も、４ｊｔＪ・−ウェブの繊維のΔｎ
の組合せ、目付比率の選択によりシート組織の緻密さの
程度、剛性、表面感触を広範囲に変化させることが出来
る。例えば、Δｎ　Ｏ，０２５のポリエチレンテレフタ
レート繊維のウェブ（５０７７７ｍ”　）とΔｎＯ，０
６５のポリエチレンテレフタレート繊維のウェブ（５０
、ｌｉ’／ｍ”　）　を積Ｎしてニードルパンチ加工し
、加熱収縮、熱固定処理をした積層交絡体シートはΔｎ
の低いシート面に緻密で平滑な構造をもった反発弾性に
富んだシートであジウレタンなどの樹脂塗工性に優れ合
皮基材として、非常に価値の高い素材となる。又このシ
ートは同時に引張、引裂特性等についても優れている。

この様に本発明の積層ウェブは、ウェブのΔｎ、目付比
の選択で巾広い製品を加工にょシ製造することが出来る
、加工用中間体不織シートである。

但、積層しただけのウェブ状態では、綿状であり、＃！
維同志の絡みが、殆んどないので、不織シートとして強
力が殆んどなくそのままでは後加工工程に供し得ないこ
とになる。そこで何等かの交絡処理を要し、このために
積層ウェブをネットコンベアに乗せたまま移動し、次い
で１２０℃や１４０℃に加熱されたロール間に送シ込ん
で連続的に熱プレス全行うことが考えられる。しかしこ
のような方法で処理するとシートの目付斑が拡大し、製
品として部分的にしか使えないものしか得られない。

本発明者らは、このような熱処理によって目付斑が拡大
するのは、繊維が多く存在するところでは収縮により繊
維が移動しずらい為にその部分に集まシ易くなシ、逆に
繊維の存在が少ない部分の繊維は移動し易く、目付も薄
くなることに原因があることをつきとめた。そこで繊維
の移動が、目付の厚い・薄いに関係なく、同じように挙
動する方法はないかを検討した結果その不織シートラ構
成する繊維同志を予め部分的に固めておけば熱処理によ
っても、その部分の繊維が移動しにくくなる為に目付の
厚い・薄いに関係なく均一に収縮することを見出し、本
発明に到達したものである。

被屈折率が０．０２〜０．０７のポリエステル系繊維か
らなる不織シートは、先述の如く、沸水中の収縮率が３
０〜６０チと高収縮の為、繊維同志金子め部分的に固め
るには出来る丈熱がかからない方法が好ましいと考えら
れたのであるが、圧力だけで固めるには非常な高圧が必
要であり、実際には繊維の損傷が大きくなるので、熱と
併用する方が好ましい。例えば、二次転移点を３０℃越
えない程度のロール表面温度を有する片方にエンゴス模
様を有するロール間に線圧ｉ２０に９７−とした条件で
不織シー）１−熱圧着することによりそのような部分的
に熱圧着された不織シートが得られる。

この場合、ロール表面の温度が二次転移点全３０℃越え
ないことが必要であるが、この温度を越えるとウェブ形
成段階で生じた目付斑が拡大するほか熱圧着部の結合が
強すぎ、後加工に不都合が生じるからである。ロールの
線圧は任意に選ぶことができるが、その際部分熱圧着中
の繊維の結合の強さが構成する繊維の強度全鍵えない程
度になるようにする必要がある。

熱圧着部の強さにこのような制限が必要なのは、余りに
強く結合される七、最終製品時にそのエンゲス模様が残
り、外観を損うことがあるからであシ、水や水蒸気など
によりてそのエンボス跡を消そうとしても消すことがで
きなくなるからである。

又、ニードル・臂ンチなどにおいても、結合部に穴が明
く状態が生じることになシ、その点でも好ましくない。

逆に、結合部が余りに弱いと、不織シートに毛羽が出た
り、本願の目的である熱処理による目付変動の防止がで
きなくなるので、少なくともエンボス跡が残る程度には
、熱圧着されている必要がある。

又、このエンゲス模様は部分熱圧着された任意の結合部
の周縁から隣接する結合部の周縁との最短距離が１０ｍ
以下であることが好ましい。もし、この距離が１０ＩＩ
Ｉｌヲ越えると後加工での熱処理時に目付斑の拡大が生
じるからである。

ここで、本発明者らは、このような部分熱圧着する効果
全追求していて驚くべきことにエンゲス模様す時のロー
ル温度が二次転移点ｔ−３０ｔｌ、ｔ−越えないことに
もう１つの重大な意味があることが判った。これは、３
０〜６０俤にも及ぶ沸水収縮率を有する不織シートは一
度に１００′ｃ’ｉ越える温度で加熱すると、収縮挙動
が不織シートの任意の個所で異なっておシ、これが後加
工で目付斑を拡大する要因になっているが、一度このシ
ー）？二次転移点を３０℃越えない温度、で熱処理する
と、その後１００’ｃｔ’越える熱処理をしても収縮挙
動が是正され、よシ均一な熱収縮挙動になることを見出
したのである。

即ち、部分熱圧着部を設け、繊維の移動に制限を設けた
ことと、二次転移点を３０℃越えない熱処理を同時に加
味したことによシ、本願の目的とする加工用中間体不織
シートが得られるようになり九のである。

本発明の不織シートに於ては、本発明の目的を損わない
′ｇ＆囲で他の繊維を含むことも可能であるし、ポリエ
ステル系繊維として、共重合ポリエステル繊維であって
もよい。

〔実施例〕

本発明による加工用中間体不織シートの各種実施例を以
下に説明し、併せて実施例の中間体不織シートとそれか
ら作られた加工シートの物性を比較例の物性と共に示す
。

なお実施例の説明に先立ち、物性評価に用いられた測定
値の定義および評価方法を一括して下記に示す。

評価方法 ◎表面平滑度 ■東京精密のサーフコム表面粗さ・輪郭測定機２００　
Ｂ　（ＪＩＳ　ＢＯ６５１−７６による測定器）を用い
て試料の表面の粗度ｆ：測測定その最大ピーク値、最小
ピーク値全チャートから求めその平均値の差を求めこれ
を平均粗度としこの値の小さいものほど表面平滑度の優
れたものと判定する。なお測定は加工シートの金属ロー
ルとの接触面側について行ない比較したものである。

◎引裂強力 試料６．５ｃｍＸ　１０ｃｍｆタテ、ヨコ各々３点以上
とシエレメンドルフ型引裂試験機を用いて測シその各々
の平均値で表わす。（ＪＩＳ　Ｌ−１０９６による） ◎毛羽　（ＪＩＳ　Ｌ−０８２３に準する）試験片２０
ａ＋ｓＸ３αを取シ学振型摩擦試験機を用いて荷重５ｏ
ｏＩｉで１００回往復摩擦させた後、試験片の外観変化
を下記の判定基準に照らして判定し、も羽止め判定の目
安とした。

○：毛羽立ちがみられない。

Δ：毛羽立ちが少しはあるが目立九ない。

Ｘ：毛羽立ちが目立つ。

◎複屈折率 白色光下で偏光顕微鏡とベレック式コンペンセーターを
用いて複屈折率（Δｎ）ｔ−測定する。

０通気性 ＪＩＳ　Ｌ　−１０７９のフラジール型試験機にょシ行
なう。

◎剛　性 ４５°カンチレバー法により測定する。

（ＪＩＳ　Ｌ−１０７９Ａ法） ◎保型性 第２図に示した器具を用いて試料を成型し、これから成
型品の保型性を評価する。

すなわち先端が半球状のグラブ１１とこれに対応する半
球状（直径３００　ｍ　、深さ１００＋ｗ）の凹部を有
する金型１２を用意し、試料１４全枠１３によシ金型１
２上に固定する。グラブ１１および金型１２は予め１５
０℃に加熱してあシ、その状態でグラブ１１を金型１２
の凹部に加圧して押込み半球状の成型を行なう。その後
金型１２よ多試料１４金外して放置することによ多試料
上に半球状の賦形が与えられる１、第３図に示す賦形さ
れた試料の半球部分の高さくｈ）を測定し、その値と金
型の凹部の深さ１００ＩＩＩＩＩとの比を成型セット率
として保型性を評価する目安とした。

成型セット率＝　ｈ／１００　Ｘ　１００（注）成型圧
カニ　５０ｋｇ／ａｎ”　　成型時間：３０秒なお成型
セット率と保型性の関係はおおむね下表の通シである。

保型性　　成型セット率 ○　　　　〉８５チ Δ　　　６０〜８５係 ×　　　　〈６０チ 実施例１〜３ 第１図に示すように、孔Ｍ　Ｏ，２５ｔｍ　、孔数１，
０００個のＡセクシ冒ンの矩型紡糸口金１ａを用いて吐
出［８５０，９／分で固有粘度０．７５のポリエチレン
テレフタレートを溶融温度２９０℃で紡出し紡糸口金か
ら８００ｍ下方にあるエアーサッカー２０によりフィラ
メントを牽引し１００ｇ／ｍ”の目付のウェブを得た。

この際エアーサッカーの圧気流量を適宜調整し単糸のΔ
ａが０．０２５及び０．０４０の２種類のウェアを得た
。一方同じ孔径と孔数を有するＢセクシｌンの矩型紡糸
口金１ｂ’ｌ用いて同じ吐出量と固有粘度のポリエチレ
ンテレフタレー）Ｔｈ２９　ｏ℃で紡出し、同じく紡糸
口金から８００１下方にあるエアーサッカー２ｂにょシ
フィラメントを牽引し同じ＜　１００１７ｍ”の目付の
りニゲを得た。この際同様にエアーサッカーの圧気流量
を適宜調整し単糸のΔｎが０．０５０及び０．０６５の
２種類の９ニブ全得た。

次いでこれらＡセクタ、ン、Ｂセクシ、ンそれぞれで得
たウェブ４ａ又はウェア４ｂｉドラムコンベア３ａ又は
ドラムコンベア３ｂを経てフラットコンベア９上で積層
して積層ウェブ５を作シ。

この積層９ニブ５をサクシ嘗ンドラム６を経て上部が凸
部を有するエンゲスロール７と下部が表面平滑なロール
８を用いて部分熱圧着を行ない目付２００＃／ｍ”の加
工用中間体不織シートを得た。

なおこの上部ロール７は長辺３■、短辺１　ｖａｎ　、
　深さ０．６ｓｍ＋で面積率１５憾の矩屋状エンがス模
様を有する。上下ロールとも温度８０℃、線圧３０ゆ、
イ扁の下に部分熱圧着を行なった。

次いでこの中間体不織シー）１−上部が金属、下部がぺ
−・母−から成る一対の平滑なロール（図示せず）によ
シ第１層を上部の金属ロールに接触させるようにして熱
圧着を行なった。なおこの際の熱圧着の条件は上部ロー
ル温度１７０℃、下部ロール温度６０℃、線圧７０１ｑ
ｔ／３．加工速度７ｍ、イ外でめった。

実施例４ 第１図において、孔径０，２５ｍ、孔数２５０個のＡセ
クタ、ンの矩型紡糸口金１１から吐出量２１５Ｆ／分で
実施例１と同一のポリエチレンテレフタレー）’ｅ２９
０℃で紡糸し、同一のエアーサッカーによシΔｎＯ，０
２５で目付４０＃／ｍ”のウェアをドラムコンベア３１
上に形成させた。〒方間じ孔径であ、９１，０００個の
孔数のＢセクタ、ンの矩型紡糸口金１ｂ’ｊｚ用いて同
一ポリマーと同一温度の下に吐出ｆｆ１８５０＃／分に
て紡糸し同様にΔｎが０．０６５で目付１６０．Ｐ／ｍ
”のウェブをドラムコンベア３ｂ上に形成させた。次い
でこれらのウェブｒフラットコンベア９上で積層した後
、実施例１と同一のエンゴス条件にて目付２００ｂ餉２
の加工用中間体シート１−得た。さらにこの中間体シー
トを用いて同じ〈実施例１と同一の一対の平滑なロール
を用いて同一条件にて４口が０．０２５のウェアから形
成されたシート面を上にして熱圧着を行なった。

実施例５ 実施例２と同一の紡糸装置を用いてＡセクタ。

ンのドラムコンベア３ａ上にΔｔ＋０．０６５で目付４
０９７ｍ”のウェブとＢセクタ、ンのドラムコンベア３
ｂ上にΔｎ０．０２５で目付１６０ｇ／ｍ”のウェブを
形成させた後、同様に積層させて部分熱圧着を施し、目
付２００ＪＦ／ｍ”の加工用中間体シートを得た。次い
で同じ平滑ロールを用いて同一条件にてΔｎが０．０２
５のウェブから形成されたシート面を上にして熱圧着を
行なった。

実施例６ 第１図に示したＡセクタ、ン及びＢセクタ、ンの紡糸機
と同様の紡糸機を有するＣセクタ、ンをＢセクタ、ンと
エンゲスロールのｆｌＪＩＩＫ設ｆｆり。これらＡ、Ｂ
、Ｃの各セクションの紡糸機を用いて以下のウェブを形
成させた。すなわち孔数５００個のＡセクタ、ンの紡糸
口金１ｍよ、り４２５ＪＦ／分で紡糸したΔｎが０．０
３１の同一ポリマーよシなる５０１／／ｍ”のウェブと
孔数１，０００個のＢセクシ箇ンの紡糸口金１ｂより８
５０Ｆ／分で紡糸しｔΔｎが０．０５５の目付１００＃
／ｍ”のウェブと孔数５００個のＣセクタ、ンの紡糸口
金（図示せず）より４２５ＪＦ／分で紡糸したΔｎが０
．０３１の目付５０９７ｍ”のつニブを形成させた後、
これらｔ−積層させて部分熱圧着を施し、目付２００　
ｊ’　／ｍ”の加工用中間シートを得た。次いで実施例
１〜３と同一の平滑ロール全周いて同一条件にて熱圧着
を行なった。

比較例７〜８ 第１図においてＡセクタ、ンの紡糸Ｓｔ−用いて孔数１
，０００個の紡糸口金から吐出量８５１／分で紡糸し九
Δｎが０．０５５及び０．０３３からなる目付２００ｊ
’／ｍ”のウェブを形成させ同様に加工用中間体シート
を得た後、同じく平滑ロールを用いて熱圧着を行なった
。

実施例１〜３と同一の紡糸装置及びポリマーを用いて同
様にエアーサッカーの圧気流ｉｔ適宜調整しＡセクタ、
ン側のドラムコンベア３ａ上に目付１００ｊｌ／ｍ”で
単糸のΔｎがそれぞれ０．０２５及びｏ、ｏｓｏの２種
類のウェブを形成させた。

一方間様にＢセクタ、ン側のドラムコンベア上に同じく
目付１００＃／ｍ”で単糸のΔｎがそれぞれ０．０４０
及び０．０６５の２種類のつニゲ全形成させた後、これ
らをフラットコンベア９上で積層させ、次いで実施例１
〜３と同一のロール及び条件の下に部分熱圧着ヲ施し、
加工用中間体不織シート全書た。さらにこの中間体不織
シートを用いて実施例１〜３と同一の一対の平滑ロール
によシ同−条件の下に第１層側を金属ロールに接融する
よう上側にして熱圧着を行なった。

実施例１〜６、および比較例７〜ｌＯの物性を第１表に
示す。

第１表から判るように実施例１〜６の不織シートは金属
ロール側（第１層側）の表面平滑度と毛羽の点で優れて
おシ、高引裂強力を有すとともに適度の通気度を有する
ものである。

一方比較例７と１０は表面平滑度と毛羽の点でやや劣る
ものであシ、比較例８と９は引裂強力の点でやや劣る〇 比較例１１ 実施例１で形成したΔｎ０．０２５で目付１００シーの
ウェブとΔｔ＋０．０６５で目付１００Ｉ！／ｍ”のウ
ェブをフラットコンベア上で積層した目付２００シー２
のウェブを同じ〈実施例１で用いた上下フラットの一対
のロールにて同じく、上部ロール温１１１７０℃、下部
ロール温度６０℃、線圧７０１１／ｍの条件下で直接表
面平滑化加工を行なつ友ところ部分的に目付斑の著しく
拡大した不織シートとなった。

抹下余白 実施例２１〜２４ 第１図に示した装置及び実施例６で用い友Ｃセクシ、ン
の紡糸機との組み合わせにより、実施例１〜４と同様に
Δｎと目付を適宜調整して形成させた積層ウェブを同一
の上部にエンゴス模様金有するロールとフラットな下部
ロールとにて上下ロール温度８０℃、線圧３０ｋｇ／ｍ
の下に部分熱圧着を施し、４種類の加工用中間体シート
を得た。

このとき形成された実施例２１〜２４の中間体シートラ
構成する各層のΔｈと目付を第２表に示す。

次いでこの４種類の中間体シートに針４０番、突き深さ
１５１１１１％／４ンチ回数１５０回／ａ７１”　　の
条件下で二−ドルノ９ンチ加工を行なった後、タテ方向
、ヨコ方向それぞれ３０係熱収縮させるよう幅。

長さ全規制してピンテンターの温度１００℃で３０秒間
熱処理ｔ−施すことによシフエルト状で緻密な構造と風
合を有する不織シートを得た。得られたシートの剛性、
感触、引裂強力を第２表に示す。

次ぎに得られた不織シートを第２図に示す金型にてオス
、メス金型をそれぞれ１２０℃に加熱して５秒間加圧成
型して第３図の如き凹部１５を有する成型品１６を得た
。得られた成型品の保型性を同じく第２表に示す。

比較例７〜８と同一の加工用中間体シートを得てそれぞ
れ比較例２５〜２６の加工用中間体ジートドＬ７ｔ、一
方第１図のＡセクタ１ン、Ｂセクタ、ンの紡糸機を用い
て、フィラメント牽引程度を適宜調整して比較例２５〜
２６と同一のエンメス条件によシ比較例２７の加工用中
間体シートを得た。これら３種類の中間体シートを用い
て実施例２１〜２４と同一条件でのニードルパンチ加工
〜熱収縮〜熱処理を行ない同様にフェルト状の加工不織
シートを得た。得られたシートの剛性、感触。

引裂強力を同じく第２表に示す。

次に比較例２５〜２７の加工シートラ同じく第２図に示
す金型にてオス、メス金ｅｔ−それぞれ１２０℃に加熱
して５秒間加圧成型して同様に第３図の如き成型品１６
を得た。得られた成型品の保型性全回じく８８２表に示
す。

第２表から判るように実施例２１〜２４の加工シートは
適度の剛性と良好な感触並びに高い引裂強力を有すると
ともに成型加工後の保型性にも優れている。一方比較例
２５〜２７はこれら特性のいずれかが劣っている。

１】」、下余白 〔発明の効果〕 本発明による加工用中間体不織シートは前述のように構
成されているので、優れた熱加工性金有すると共に、加
工後の不織シートに優れた物性を与えることができる。

又、２層以上の各層の複屈折率等の構成を適切に選定す
ることにより得られた加工シートの物性および表面状態
を広範に変えることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による加工用中間体不織シートを得るた
めの製造製置の一例を示す略示正面図であり、第２図は
熱成型の保型性試験用のオス型。 メス型の断面図であり、第３図は熱成型後のシートの形
状を示す正面図である。 １ａ、ｌｂ・・・紡糸口金、２ｍ、２ｂ・・・エアーサ
ッカ、３ｍ、３ｂ・・・ドラムコンベア、４ｍ、４ｂ・
・・ウェブ、５・・・積層ウェブ、７・・・エンゲスロ
ール、８・・・平滑なロール、１１・・・オス型、１２
・・・メス型。 ００ｍｍ 栴２国

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、ポリエチレンテレフタレート長繊維よりなる少くと
   も２層のウェブを部分熱圧着することにより形成された
   不織シートであって、該不織シートを構成する繊維とし
   て複屈折率（Δｎ）が０．０２〜０．０７の範囲にある
   繊維が用いられ、且つ各層の繊維の複屈折率の差が０．
   ０２以上であることを特徴とする加工用中間体不織シー
   ト。