JP2023144934A - 長繊維不織布、及び、長繊維不織布の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】優れた伸縮性を有する長繊維不織布を提供することである。【解決手段】本発明の長繊維不織布は、ポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを含む２成分複合紡糸の長繊維を含んで構成されており、１０％の伸長回復率が８０％以上である。【選択図】なし

Description

本発明は、長繊維不織布、及び、長繊維不織布の製造方法に関する。

従来合皮レザーは合成樹脂単独では良好な伸び縮み性の発現が困難であり、基材（裏張り）としてニットや不織布を用いることで、回復特性を有する合成レザーが製造されているのが一般的である。例えば、基材に用いられるニットとして、ポリエステルやレーヨン、ポリアミドなど混紡糸やフィラメント糸を用いたニットが提案されている（特許文献１）。また、基材に用いられる不織布として、潜在捲縮繊維の短繊維とゴム状樹脂ニードルパンチによる複合した不織布をオーバーフィード率で熱処理しつつ捲縮を発現させた不織布が提案されている（特許文献２）。

特開平１１－３３５９７８号公報 特開平９－１５８０２３号公報

合皮レザーにニット基材が用いられる場合、製糸工程から編立工程と極めて工程が長くコスト高になりやすい。回復特性を高くするほど編み構造が複雑化し製品性能としては良好であるが、工業製品としての生産コストがより高くなりやすい。

また、不織布基材が用いられる場合、短繊維を不織布に製造する場合も、製糸工程からカード工程、機械的交絡処理が必要であり、ニット同様にコスト高になりやすく、短繊維を使用することから、伸ばした時に繊維構造が脱落しやすく、回復特性が損なわれやすい問題がある。

このように、合成レザーの基材として、ニットや短繊維の不織布では問題が生じる場合がある。また、合皮レザー基布に適した長繊維不織布は、従来、知られていない。

そこで、本発明は、上述した課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、ポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを含む長繊維不織布であり、優れた伸縮性を有する長繊維不織布を提供することにある。また、当該長繊維不織布の製造方法を提供することにある。

本発明者らは、これら課題を解決するために工程が簡略化できるスパンボンドによる製造工程を用い、ポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルを含む長繊維不織布について、鋭意研究を行った。その結果、新規な製造方法を採用することにより、低応力で変形が可能であり且つ、優れた伸縮性を有する長繊維不織布が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は以下を提供する。
（１）ポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを含む２成分複合紡糸の長繊維を含んで構成されており、１０％の伸長回復率が８０％以上であることを特徴とする長繊維不織布。

上述したように、低コストで高い回復特性を持つ合皮レザー基布を製造する事は出来なかった。例えば、特許文献１では回復特性が良好であるが、極めてコストが高いが、本発明では、後に詳述するように、共重合ポリエステルが含まれる長繊維ウェブを仮圧着した後、仮圧着された前記長繊維ウェブに捲縮加工を施すことにより、製造コストが低く回復特性が良好な長繊維不織布を得る事が可能となった。
このように、本発明によれば、ポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを含み、１０％伸長時の伸長回復率が８０％以上である長繊維不織布を提供することができる。圧縮しても復元するため合皮レザー基布として好適に使用できる。

（２）前記（１）の構成においては、不織布単体の１０％伸長荷重が１．０Ｎ／２５ｍｍ以下であることが好ましい。

１０％伸長荷重が１．０Ｎ／２５ｍｍ以下であると、合皮レザー基布として使用した際に手で触れた感触がソフトであり高級感を感じやすい。

（３）前記（１）又は（２）の構成において、見掛密度が０．１ｇ／ｃｃ以上であることが好ましい。

見掛密度が０．１ｇ／ｃｃ以上であるため、摩擦を受けにくく、基材として使用する場合、使用中にメクレが生じたりすることを防止することができる。

（４）前記（１）～（３）の構成において、前記長繊維は捲縮糸であることが好ましい。

前記長繊維は、捲縮糸であると、より優れた伸縮性が得られる。

（５）前記（１）～（４）の構成において、前記長繊維は芯鞘構造であることが好ましい。

前記長繊維が芯鞘構造であると、製造時に好適に捲縮加工を施すことが可能となる。

（６）前記（５）の構成において、前記芯鞘構造は芯成分の中央が２％以上偏心されていることが好ましい。

前記芯鞘構造において、芯成分の中央が２％以上偏心されていると、製造時により好適に捲縮加工を施すことが可能となる。

（７）前記（１）～（４）の構成において、前記長繊維はサイドバイサイド構造であることが好ましい。

前記長繊維がサイドバイサイド構造であると、製造時に好適に捲縮加工を施すことが可能となる。

（８）前記（１）～（７）の構成においては、機械的交絡処理が施されていないことが好ましい。

本発明に係る長繊維不織布は、後に詳述するように、共重合ポリエステルが含まれる長繊維ウェブを仮圧着した後、仮圧着された前記長繊維ウェブに捲縮加工を施すことにより得られる。非晶性ポリエステルは、１３０℃付近まで接着されにくい特性があり、接着点による拘束が起こりにくいため、捲縮加工の工程では、まず、伸縮が発現する。そして、伸縮が発現した状態で密着させることができる。そのため、機械的交絡処理を必要としない。機械的交絡処理を施さない構成の場合、安価に製造することができる。また、機械的交絡処理としてニードルパンチを採用する場合と比較して、ニードル針の混入といったリスクを回避することができる。

（９）前記（１）～（８）の構成において、前記共重合ポリエステルは、ジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分がエチレングリコール５０～８５モル％及びネオペンチルグリコール１５～５０モル％であることが好ましい。

前記共重合ポリエステルのジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分がエチレングリコール５０～８５モル％及びネオペンチルグリコール１５～５０モル％であると、結晶性が適度に低下し、長繊維不織布に好適な捲縮を発現させることができる。

（１０）前記（１）～（９）のいずれか１に記載の長繊維不織布を用いた合皮レザー用基布も本願発明に含まれる。前記長繊維不織布は、優れた伸縮性を有するであるため、合皮レザー基布として好適に用いることができる。
（１１）前記（１０）の合皮レザー用基布が用いられている合皮レザーも本願発明に含まれる。本願発明の合皮レザーは、良好な伸び縮み性の発現を容易にすることが可能となる。

また、本発明は以下を提供する。
（１２）前記（１）～（９）に記載の長繊維不織布の製造方法であって、
溶融させたポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを紡糸口金から吐出して、冷却固化させたのち、エジェクターにて牽引、延伸して２成分複合紡糸の長繊維を形成する工程Ａと、
前記工程Ａで得られた前記長繊維を捕集して長繊維ウェブを形成する工程Ｂと、
前記長繊維ウェブを仮圧着する工程Ｃと、
仮圧着された前記長繊維ウェブに捲縮加工を施す工程Ｄと
を備えることを特徴とする長繊維不織布の製造方法。

共重合ポリエステルが含まれる長繊維ウェブは、熱による捲縮収縮が起こりやすいため、従来の長繊維不織布の製造方法では、見掛密度（嵩密度）が高く、且つ、優れた伸縮性を有する長繊維不織布を得ることはできなかった。一方、本発明では、共重合ポリエステルが含まれる長繊維ウェブを仮圧着した後、仮圧着された前記長繊維ウェブに捲縮加工を施すことにより、見掛密度が高く、且つ、優れた伸縮性を有する長繊維不織布を得ることが可能となった。

（１３）前記（１２）の構成においては、前記工程Ｄが、前記長繊維ウェブを８０℃以上の沸水に浸漬する工程であることが好ましい。

前記長繊維ウェブを８０℃以上の沸水に浸漬すると、長繊維に好適に捲縮加工を施すことができる。

（１４）前記（１３）の構成においては、前記工程Ｄの後、前記長繊維ウェブを横方向に延伸する工程Ｅを備えることが好ましい。

前記工程Ｄの後、前記長繊維ウェブを横方向に延伸すると、延伸倍率に応じた厚さの長繊維不織布が得られる。すなわち、横方向の延伸倍率により、得られる長繊維不織布の厚さを調節することができる。

（１５）前記（１４）の構成においては、前記工程Ｅの後、前記長繊維ウェブにカレンダー加工を施す工程Ｆを備えることが好ましい。

前記工程Ｅの後、前記長繊維ウェブにカレンダー加工を施すと、カレンダー加工のロール間距離により、得られる長繊維不織布の厚さをより好適に調節することができる。また、厚みの均一化が図れる。

（１６）前記（１５）の構成においては、前記工程Ｆにおけるカレンダー加工のロール間距離が０．１ｍｍ以上であることが好ましい。

前記工程Ｆにおけるカレンダー加工のロール間距離が０．１ｍｍ以上であると、繊維の過剰圧着に伴う伸縮機能低下や初期引張応力向上を抑えられる。

（１７）前記（１２）の構成においては、前記工程Ｄが、温度変調および速度比率の変更可能な２本以上の加熱ローラーを用いて、前記長繊維ウェブに、速度比率を徐々に落としながら捲縮加工を施す工程であることが好ましい。

温度変調および速度比率の変更可能な２本以上の加熱ローラーを用いて、前記長繊維ウェブに、速度比率を徐々に落としながら捲縮加工を施すと、長繊維に好適に捲縮加工を施すことができる。

（１８）前記（１２）～（１７）の構成において、前記工程Ａは、前記紡糸口金として偏心芯鞘ノズルを使用し、芯成分としての前記ポリエチレンテレフタレートと、鞘成分としての前記共重合ポリエステルを、前記偏心芯鞘ノズルから吐出する工程Ａ－１を含むことが好ましい。

前記紡糸口金として偏心芯鞘ノズルを使用し、芯成分としての前記ポリエチレンテレフタレートと、鞘成分としての前記共重合ポリエステルを、前記偏心芯鞘ノズルから吐出すると、後の捲縮加工工程（工程Ｄ）において、好適に捲縮加工を施すことが可能となる。

（１９）前記（１２）～（１７）の構成において、前記工程Ａは、前記紡糸口金としてサイドバイサイドノズルを使用し、前記ポリエチレンテレフタレートと前記共重合ポリエステルとを繊維長さ方向にサイドバイサイド型に貼り合わせるように前記サイドバイサイドノズルから吐出する工程Ａ－２を含むことが好ましい。

前記紡糸口金としてサイドバイサイドノズルを使用し、前記ポリエチレンテレフタレートと前記共重合ポリエステルとを繊維長さ方向にサイドバイサイド型に貼り合わせるように前記サイドバイサイドノズルから吐出すると、後の捲縮加工工程（工程Ｄ）好適に捲縮加工を施すことが可能となる。

（２０）前記（１２）～（１９）の構成において、前記共重合ポリエステルは、ジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分がエチレングリコール５０～８５モル％及びネオペンチルグリコール１５～５０モル％であることが好ましい。

前記共重合ポリエステルのジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分がエチレングリコール５０～８５モル％及びネオペンチルグリコール１５～５０モル％であると、結晶性が適度に低下し、長繊維不織布に好適な捲縮を発現させることができる。

本発明によれば、ポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを含む長繊維不織布であり、低応力でありながら優れた伸縮性を有する長繊維不織布を提供することができる。また、当該長繊維不織布の製造方法を提供することができる。本発明は、捲縮繊維の伸縮性を有効に利用した長繊維不織布であり、伸縮性が要求される合皮レザーの基材として好適に用いることが可能である。

以下、本発明の実施形態について説明する。

［長繊維不織布］
本実施形態に係る長繊維不織布は、ポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを含む２成分複合紡糸の長繊維を含んで構成されており、１０％伸長時の伸長回復率が８０％以上である。

前記長繊維不織布を構成する前記長繊維は、ポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを含む２成分複合紡糸で構成される。

本明細書において、長繊維とは、紡糸時の繊維の長さがエンドレスであるもの（無端連続繊維）をいう。ただし、最終的に得られた長繊維不織布が所定長さに切断されたものである場合、長繊維の長さは、前記長繊維不織布の長さと同一となる。一方、短繊維とは、不織布中に含まれる繊維の長さが不織布の長さ未満のものをいう。つまり、長繊維不織布とは、不織布の長さと同一の長さの繊維（長繊維）で構成された不織布であり、短繊維不織布とは、前記短繊維不織布の長さ未満の繊維（短繊維）で構成された不織布をいう。

前記長繊維がポリエチレンテレフタレートを含むため、ポリエチレンやポリプロピレン等の樹脂を用いる場合と比較して機械的強度、耐熱性、保型性等に優れる。前記長繊維における前記ポリエチレンテレフタレートの含有割合は、好ましくは２０質量％以上８０質量％以下、より好ましくは３０質量％以上７０質量％以下、さらに好ましくは４０質量％以上６０質量％以下である。前記ポリエチレンテレフタレートの含有割合が前記数値範囲内であると、機械的強度、耐熱性、保型性等により優れる。なお、ポリエチレンテレフタレートは、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）による測定において、結晶化に由来する発熱ピーク、及び／又は、結晶融解に由来する吸熱ピークを示すポリエステルである。

前記非晶性ポリエステルは、示差走査熱量計（ＤＳＣ）による測定において、明確な結晶化発熱ピーク及び結晶融解ピークを持たない樹脂である。また、前記非晶性ポリエステルは、ガラス転移温度（Ｔｇ）が５０℃以上である。前記ガラス転移温度（Ｔｇ）は、ＤＳＣにより昇温速度２０℃／ｍｉｎで昇温時の潜熱の転移点から求めた値である。前記非晶性ポリエステルとして、ガラス転移温度（Ｔｇ）５０℃以上のものを採用することにより、耐熱性が良好となる。すなわち、前記長繊維不織布においては、耐熱性と耐衝撃性とを向上させるために、非晶性でありながらＴｇの高い前記共重合ポリエステルを採用している。
また、前記共重合ポリエステルは、ポリエチレンテレフタレート（ホモポリマー）と比較して結晶性が低下している。前記長繊維不織布（前記長繊維）は、ポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを含む２成分複合紡糸であるため、熱処理された際に、結晶性の差に起因して収縮量に差が生じ、捲縮が発現する。

前記共重合ポリエステルの共重合成分としては、ジカルボン酸成分として、テレフタル酸、２，６ナフタリンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸;シュウ酸、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、ウンデカジカルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸;ヘキサヒドロテレフタル酸等の脂環族ジカルボン酸が挙げられ、グリコール成分として、エチレングリコール、プロピレングリコール、１，４－ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、ヘキサメチレングリコール等の脂肪族グリコール；ビスフェノール、１，３－ビス（２－ヒドロキシエトキシ）ベンゼン、１，４－（ヒドロキシエトキシ）ベンゼン等の芳香族グリコールが挙げられる。これらは、１種又は２種以上を用いることができる。前記共重合成分は、前記共重合ポリエステルのＴｇが５０℃以上を保持できる範囲で選択されることが好ましい。

前記共重合ポリエステルは、なかでも、以下の（ａ）～（ｄ）が好ましく、（ａ）がより好ましい。
（ａ）ジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分がエチレングリコール５０～８５モル％及びネオペンチルグリコール１５～５０モル％である共重合ポリエステル。
（ｂ）ジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分がエチレングリコール５０～８５モル％及び１，４－シクロヘキサンジメタノール１５～５０モルｄである共重合ポリエステル。
（ｃ）ジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分が１，４ブタンジオール５０～８５モル％及びネオペンチルグリコール１５～５０モル％である共重合ポリエステル。
（ｄ）ジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分が１，４ブタンジオール５０～８５モル％及び１，４－シクロヘキサンジメタノール１５～５０モル％である共重合ポリエステル。
前記（ａ）、前記（ｂ）の場合、エチレングリコールの含有量は、５０～８５モル％がより好ましく、６５～７５モル％がさらに好ましい。
前記（ｃ）、前記（ｄ）の場合、１，４ブタンジオールの含有量は、５０～８５モル％がより好ましく、６５～７５モル％がさらに好ましい。
前記（ａ）、前記（ｃ）の場合、ネオペンチルグリコールの含有量は、１５～５０モル％がより好ましく、２５～３５モル％がさらに好ましい。
前記（ｂ）、前記（ｄ）の場合、１，４－シクロヘキサンジメタノールの含有量は、１５～５０モル％がより好ましく、２５～３５モル％がさらに好ましい。
前記（ａ）～前記（ｄ）の共重合ポリエステルは、結晶性が適度に低下し、長繊維不織布に好適な捲縮を発現させることができる。また、熱安定性等の特性が好適である。

前記長繊維における前記共重合ポリエステルの含有割合は、好ましくは２０質量％以上８０質量％以下、より好ましくは３０質量％以上７０質量％以下、さらに好ましくは４０質量％以上６０質量％以下である。前記共重合ポリエステルの含有割合が前記数値範囲内であると、好適に捲縮を発現させることができる。

前記共重合ポリエステルを製造するための共重合方法としては、特に限定されず、従来公知の方法を採用することができる。

前記長繊維は、芯鞘構造であることが好ましい。前記長繊維が芯鞘構造であると、製造時に、好適に捲縮加工を施すことが可能となる。

前記芯鞘構造は、繊維断面が偏心されていることが好ましい。具体的には、芯成分の中央が２％以上偏心されていることが好ましく、３％以上偏心されていることがより好ましい。すなわち、実施例に記載の方法にて測定される偏心率が２％以上であることが好ましく、３％以上であることがより好ましい。前記芯成分の中央の偏心は、大きいほど好ましいが、例えば、８０％以下、６０％以下等とすることができる。

前記芯鞘構造は、好適な捲縮が得られる観点から、鞘側が共重合ポリエステルであり、芯側がポリエチレンテレフタレートであることが好ましい。

前記長繊維は、共重合ポリエステルとポリエチレンテレフタレートとが貼り合わせられたサイドバイサイド構造であることも好ましい。前記長繊維がサイドバイサイド構造であると、製造時に、好適に捲縮加工を施すことが可能となる。

前記長繊維の繊維径は、好ましくは５～６０μｍ、より好ましくは１０μｍ～５０μｍ、さらに好ましくは１２μｍ～４０μｍである。前記繊維径が５μｍ以上であると、スパンボンド法での可紡性がより良好となり、安定した製造が可能となる。また、前記繊維径が６０μｍ以下であると、不織布の斑が悪くなりにくく、合皮レザー基布として使用する際に、合皮材の表皮への繊維の転写を抑制することができる。

前記長繊維不織布は、機械的交絡処理が施されていないことが好ましい。機械的交絡処理としては、例えば、ニードルパンチ法やウォーターパンチ法による交絡処理等が挙げられる。前記機械的交絡処理が施されていない場合、安価に製造できる点で好ましい。また、ニードルパンチ法を採用した場合に生じ得るニードル針の混入といったリスクを回避することができる点で好ましい。また、ウォーターパンチ法は、大量の水を使用し、且つ、莫大なエネルギーを必要とする。そのため、環境保存の観点、及び、省エネルギーの観点から、前記機械的交絡処理が施されていないことが好ましい。

前記長繊維不織布は、１０％伸長時の伸長回復率が８０％以上であり、好ましくは８５％以上、より好ましくは９０％以上である。また、前記１０％伸長時の伸長回復率は、大きいほど好ましいが、例えば、９８％以下、９５％以下等とすることができる。前記１０％伸長時の伸長回復率が８０％以上であるため、伸縮性に優れ、合皮レザーとして使用した際に使用感が良好である。例えば、合皮材に腕などが触れ圧縮した場合に、型が付きにくい。
なお、本明細書において、「１０％伸長時の伸長回復率が８０％以上」とは、ＭＤ（ｍａｃｈｉｎｅ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）方向における１０％伸長時の伸長回復率が８０％以上であり、且つ、ＣＤ（ｃｒｏｓｓ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）方向における１０％伸長時の伸長回復率が８０％以上であることをいう。

前記長繊維不織布は、見掛密度が０．１ｇ／ｃｃ以上であることが好ましく、より好ましくは０．１１ｇ／ｃｃ以上、さらに好ましくは０．１３ｇ／ｃｃ以上である。また、前記見掛密度は、０．２５ｇ／ｃｃ以下である。前記見掛密度は、大きいほど好ましいが、例えば、０．２３ｇ／ｃｃ以下、０．２０ｇ／ｃｃ以下等とすることができる。前記見掛密度が０．１ｇ／ｃｃ以上であるため、擦れが生じたとしても、摩擦を受けにくく、基材として使用する場合、使用中にメクレが生じたりすることを防止することができる。

前記長繊維不織布は、１０％伸長荷重が１．０Ｎ／２５ｍｍ以下であることが好ましく、より好ましくは０．８Ｎ／２５ｍｍ以下、さらに好ましくは０．６Ｎ／２５ｍｍ以下である。前記５％伸長荷重は、小さいほど好ましいが、例えば、０．０１Ｎ／２５ｍｍ以上、０．０５Ｎ／２５ｍｍ以上等とすることができる。前記５％伸長荷重が１．０Ｎ／２５ｍｍ以下であると、合皮レザー基材として使用した際に、圧縮による屈曲折れが生じ難い。
なお、本明細書において、「１０％伸長荷重が１．０Ｎ／２５ｍｍ以下」とは、ＭＤ（ｍａｃｈｉｎｅ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）方向における１０％伸長荷重が１．０Ｎ／２５ｍｍ以下であり、且つ、ＣＤ（ｃｒｏｓｓ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）方向における１０％伸長荷重が１．０Ｎ／２５ｍｍ以下であることをいう。

従来、ポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを含む長繊維不織布であるにも関わらず、１０％伸長時の伸長回復率が８０％以上である長繊維不織布を得ることはできなかった。一方、本実施形態では、新規な製造方法、すなわち、共重合ポリエステルが含まれる長繊維ウェブを仮圧着した後、仮圧着された前記長繊維ウェブに前記長繊維ウェブを８０℃以上の沸水に浸漬する捲縮加工を施すことにより、１０％伸長時の伸長回復率が８０％以上を達成することが可能となった。

前記長繊維不織布は、合皮レザー基布として用いられることが好ましい。つまり、前記長繊維不織布は、合皮レザー基布として好適に用いることができる。前記長繊維不織布は、１０％伸長時の伸長回復率が８０％以上であるため、伸縮性に優れ、合皮レザーとして使用した際に使用感が良好であるからである。

以上、本実施形態に係る長繊維不織布について説明した。

次に、本実施形態に係る長繊維不織布の製造方法について説明する。

［長繊維不織布の製造方法］
本実施形態に係る長繊維不織布の製造方法は、
溶融させたポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを紡糸口金から吐出して、冷却固化させたのち、エジェクターにて牽引、延伸して２成分複合紡糸の長繊維を形成する工程Ａと、
前記工程Ａで得られた前記長繊維を捕集して長繊維ウェブを形成する工程Ｂと、
前記長繊維ウェブを仮圧着する工程Ｃと、
仮圧着された前記長繊維ウェブに捲縮加工を施す工程Ｄとを備える。

＜工程Ａ＞
本実施形態に係る長繊維不織布の製造方法においては、まず、溶融させたポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを紡糸口金から吐出して、冷却固化させたのち、エジェクターにて牽引、延伸して２成分複合紡糸の長繊維を形成する。

この工程Ａは、従来公知の２成分スパンボンド紡糸機を用いて実施することができる。つまり、前記長繊維は、繊維を作る工程（（紡糸工程）からそのまま不織布を製造する紡糸直結タイプの製造方法であるスパンボンド法にて製造することができる。

前記ポリエチレンテレフタレート、前記共重合ポリエステルとしては、上記の長繊維不織布の項で説明したもの採用することができる。

前記工程Ａでは、紡糸速度を３５００ｍ／分以上で紡糸することが好ましい。つまり、溶融させたポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを紡糸口金から吐出して、冷却固化させたのち、エジェクターにて紡糸速度３５００ｍ／分以上で牽引、延伸して２成分複合紡糸の長繊維を形成することが好ましい。前記紡糸速度を３５００ｍ／分以上とすることにより、ポリエステルテレフタレートの配向結晶化度が高くなる。前記紡糸速度を３５００ｍ／分以上にすると、共重合ポリエステルも配向は進む。しかしながら、共重合ポリエステルは、結晶性が低いことから、その後に実施する捲縮加工工程（工程Ｄにおける加熱工程）において、共重合ポリエステル側の成分の収縮が起こることになり、捲縮が好適に発現する。前記紡糸速度は、より好ましくは３８００ｍ／分以上、さらに好ましくは４２００ｍ／分以上である。また、前記紡糸速度は、可紡性の観点から、好ましくは５５００ｍ／分以下、より好ましくは５０００ｍ／分以下である。

本明細書において、前記紡糸速度は、下記式（１）で得られる値をいう。
Ｖ＝（１００００×Ｑ）／Ｔ （１）
ここで、Ｖは紡糸速度（ｍ／分）、Ｔは単繊維の繊度（ｄｔｅｘ）、Ｑは単孔吐出量（ｇ／分）である。

単孔吐出量Ｑは、２成分の合計で、好ましくは０．２～５ｇ／分である。前記単孔吐出量Ｑを０．２～５ｇ／分に制御することにより、紡糸速度Ｖを所望の範囲に制御し易くなる。より好ましくは０．３～４ｇ／分より好ましくは０．５～３ｇ／分である。なお、単繊維の繊度Ｔ（ｄｔｅｘ）は、１００００メートルの単繊維の質量をグラム単位で表した値である。

前記工程Ａにおいては、前記紡糸口金として偏心芯鞘ノズルを使用し、芯成分としての前記ポリエチレンテレフタレートと、鞘成分としての前記共重合ポリエステルを、前記偏心芯鞘ノズルから吐出する工程Ａ－１を含むことが好ましい。前記偏心芯鞘ノズルとしては、従来公知のものを採用することができる。前記紡糸口金として偏心芯鞘ノズルを使用し、芯成分としての前記ポリエチレンテレフタレートと、鞘成分としての前記共重合ポリエステルを、前記偏心芯鞘ノズルから吐出すると、後の捲縮加工工程（工程Ｄ）において、好適に捲縮加工を施すことが可能となる。

前記工程Ａにおいては、前記紡糸口金としてサイドバイサイドノズルを使用し、前記ポリエチレンテレフタレートと前記共重合ポリエステルとを繊維長さ方向にサイドバイサイド型に貼り合わせるように前記サイドバイサイドノズルから吐出する工程Ａ－２を含むことも好ましい。前記サイドバイサイドノズルとしては、従来公知のものを採用することができる。前記紡糸口金としてサイドバイサイドノズルを使用し、前記ポリエチレンテレフタレートと前記共重合ポリエステルとを繊維長さ方向にサイドバイサイド型に貼り合わせるように前記サイドバイサイドノズルから吐出すると、後の捲縮加工工程（工程Ｄ）好適に捲縮加工を施すことが可能となる。

前記工程Ａにおいては、前記工程Ａ－１、又は、前記工程Ａ－２のいずれかを採用することが好ましい。

前記工程Ａ－１、前記工程Ａ－２のいずれを採用する場合であっても、オリフィス径０．１～０．５ｍｍの紡糸口金より紡出し、エジェクターに１．５～４．０ｋｇ／ｃｍ２の圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給し、延伸することが好ましい。前記紡糸口金のオリフィス径は、０．１５～ｍｍであることがより好ましく、０．１８～０．４５ｍｍであることがさらに好ましい。前記ジェット圧は、２．０～４．０ｋｇ／ｃｍ２がより好ましく、２．５～３．８ｋｇ／ｃｍ２がさらに好ましい。オリフィス径を上記範囲内に制御することにより、所望の繊維径が得られ易くなる。また、乾燥エアの供給圧力（ジェット圧）を上記範囲内に制御することにより、紡糸速度を所望の範囲に制御し易くなるとともに、適度に乾燥させることができる。

＜工程Ｂ＞
次に、前記工程Ａで得られた前記長繊維を捕集して長繊維ウェブを形成する（工程Ｂ）。例えば、下方のコンベア上へ前記長繊維を開繊させつつ捕集して、長繊維ウェブを形成すればよい。

＜工程Ｃ＞
次に、前記工程Ｂにより得られた前記長繊維ウェブを仮圧着する（工程Ｃ）。前記仮圧着は、前記長繊維ウェブが収縮しない温度範囲内において行う。これにより、好適に搬送することが可能となる。前記仮圧着時の温度としては、５０℃～８０℃が好ましく、より好ましくは、５５℃～７５℃、さらに好ましくは、６０℃～７０℃である。前記仮圧着は、フラットロールを用いることができる。仮圧着時の線圧としては、好ましくは１～１０ｋｇ／ｃｍ、より好ましくは３～７ｋｇ／ｃｍである。前記線圧を前記数値範囲内にすると、搬送による破断が生じず工程通過できる。

＜工程Ｄ＞
次に、仮圧着された前記長繊維ウェブに捲縮加工を施す（工程Ｄ）。捲縮加工を施された長繊維は、捲縮糸となる。

前記工程Ｄは、前記長繊維ウェブを８０℃以上の沸水に浸漬する工程であることが好ましい。また、前記工程Ｄは、温度変調および速度比率の変更可能な２本以上の加熱ローラーを用いて、前記長繊維ウェブに、速度比率を徐々に落としながら捲縮加工を施す工程であることも好ましい。

以下では、まず、前記工程Ｄが、前記長繊維ウェブを８０℃以上の沸水に浸漬する工程である場合について説明する。

前記捲縮加工を施す工程（前記工程Ｄ）が、前記長繊維ウェブを８０℃以上の沸水に浸漬する工程である場合、前記沸水の温度は、８０℃以上であれば特に限定されないが、８５℃以上が好ましく、９０℃以上がより好ましい。前記沸水の温度は、急激な収縮に起因した皺の発生を抑制する観点から、９９℃以下が好ましく、９７℃以下がより好ましい。前記沸水の温度が８０℃以上であるため、長繊維に好適に捲縮加工を施すことができる。
前記沸水への浸漬時間としては、特に制限されないが、好ましくは２秒以上、より好ましくは３秒以上である。前記沸水への浸漬時間が５秒以上であれば、充分に捲縮加工を施すことができる。前記沸水への浸漬時間としては、生産性の観点から、例えば、２０秒以下、１０秒以下等とすることができる。
沸水に使用する水分は特に限定しないが、含浸速度を向上させるために親水性を付与する液体を混ぜてもよく、環境面を考慮し中性洗剤などを適量加えることができる。
前記工程Ｄにおいて、前記長繊維ウェブを前記沸水に浸漬している間は、横方向に張力を加えないことが好ましい。横方向に張力を加えないことにより、見掛密度をより高めることができる。

本実施形態に係る長繊維不織布の製造方法は、前記工程Ｄの後、前記長繊維ウェブを横方向に延伸する工程Ｅを備えることが好ましい。前記工程Ｄの後、前記長繊維ウェブを横方向に延伸すると、延伸倍率に応じた厚さの長繊維不織布が得られる。すなわち、横方向の延伸倍率により、得られる長繊維不織布の厚さを調節することができる。
前記工程Ｅにおける延伸方法としては、従来公知のテンターを用いた延伸が好ましい。
前記工程Ｅにおける横方向の延伸倍率としては、２％以上が好ましく、５％以上がより好ましい。また、前記延伸倍率としては、２０％以下が好ましく、１５％以下がより好ましい。
なお、本明細書において、横方向の延伸倍率とは、延伸前の横幅に対する延伸倍率をいう。すなわち、延伸後の横幅は、延伸前の横幅１００％に対して延伸倍率を加えた幅となる。例えば、延伸倍率が１０％である場合、延伸後の横幅は、延伸前の横幅に対して１１０％となる。

本実施形態に係る長繊維不織布の製造方法は、前記工程Ｅの後、前記長繊維ウェブにカレンダー加工を施す工程Ｆを備えることが好ましい。前記工程Ｅの後、前記長繊維ウェブにカレンダー加工を施すと、カレンダー加工のロール間距離により、得られる長繊維不織布の厚さをより好適に調節することができる。また、厚みの均一化が図れる。
前記工程Ｆにおけるカレンダー加工のロール間距離は、０．１ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは０．２ｍｍ以上である。前記工程Ｆにおけるカレンダー加工のロール間距離が０．１ｍｍ以上であると、繊維の過剰圧着に伴う伸縮機能低下や初期引張応力向上を抑えられる。前記ロール間距離は、得られる長繊維不織布の厚さを好適に調節する観点から、０．７ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは０．５ｍｍ以下である。
前記工程Ｆにおけるカレンダー温度（ロールの温度）は、４０℃以上であることが好ましく、より好ましくは５０℃以上である。前記カレンダー温度を４０℃以上とすることにより、繊維不織布の厚さをさらに好適に調節することができる。また、厚みの均一化がより図れる。

本実施形態に係る長繊維不織布の製造方法は、前記工程Ｆの後、前記長繊維ウェブを乾燥させる工程Ｇを備えることが好ましい。
前記工程Ｇにおける乾燥温度は、水分除去の観点から、８０℃以上が好ましく、より好ましくは９０℃以上である。また、前記乾燥温度は、繊維同士の融着抑制の観点から、１５０℃以下が好ましく、より好ましくは１３０℃以下である。
前記工程Ｇにおける乾燥時間としては、水分除去の観点から、１０秒以上が好ましく、より好ましくは２０秒以上である。また、前記乾燥温度は、繊維同士の融着抑制の観点から、１００秒以下が好ましく、より好ましくは６０秒以下である。

以上、前記工程Ｄが、前記長繊維ウェブを８０℃以上の沸水に浸漬する工程である場合について説明した。

次に、前記工程Ｄが、温度変調および速度比率の変更可能な２本以上の加熱ローラーを用いて、前記長繊維ウェブに、速度比率を徐々に落としながら捲縮加工を施す工程である場合について説明する。

前記工程Ｄが、温度変調および速度比率の変更可能な２本以上の加熱ローラーを用いて、前記長繊維ウェブに、速度比率を徐々に落としながら捲縮加工を施す工程である場合、前記加熱ローラーは、捲縮が発現する温度又はそれ以上に設定することになり、収縮も発生することになるが、本実施形態では、速度比率を徐々に落としながら捲縮加工を施すため、捲縮に伴って収縮させた分、搬送の速度比率を下げるため、急激な収縮に起因した皺の発生等を抑制することができる。
前記加熱ローラーの本数は、２本以上が好ましく、４本以上がこのましい。複数の加熱ローラーを用い、徐々に速度比率を落としていくことにより、収縮量に応じて前記長繊維ウェブの面積を小さくすることができ、皺の発生等を抑制することができる。前記加熱ローラーの本数の上限は特に制限されないが、設備コストの観点から、例えば、１２本以下、
１０本以下等とすればよい。
捲縮加工の際の加熱温度（前記加熱ローラーの温度）としては、６０～１５０℃が好ましく、７０～１４０℃がより好ましく、８０～１３０℃がさらに好ましい。前記加熱温度が前記数値範囲内であると、好適に捲縮を発現させることができる。前記搬送速度は、捲縮加工時の前記長繊維ウェブの収縮量に応じて遅くすればよい。
捲縮加工の際、必要に応じてニップを行ってもよい。ニップは、一番温度の高い加熱ローラーでの捲縮加工時に行うことが好ましい。一番温度の高い加熱ローラーでの捲縮加工時にニップを行うと、密着を向上させることができる。

上記の工程Ｄでは、捲縮を加熱ローラーに接触させた状態で施している。その結果、平滑で見掛密度が高く、且つ、薄く仕上げることができる。

以上、前記工程Ｄが、温度変調および速度比率の変更可能な２本以上の加熱ローラーを用いて、前記長繊維ウェブに、速度比率を徐々に落としながら捲縮加工を施す工程である場合について説明した。

以上、本実施形態に係る長繊維不織布の製造方法について説明した。

以下、本発明に関し実施例を用いて詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。

（固有粘度）
樹脂（ポリエチレンテレフタレート、又は、共重合ポリエステル）０．１ｇを秤量し、２５ｍｌのフェノール／テトラクロルエタン（６０／４０（重量比））の混合溶媒に溶解し、オストワルド粘度計を用いて３０℃で３回測定し、その平均値を求めた。

（ガラス転移温度）
ＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７）に従って、２０℃／分の昇温速度で、共重合ポリエステルのガラス転移温度を求めた。

（比重）
密度勾配管にて硝酸カルシウム四水和物から作成した密度勾配液を作製し１．２９～１．５ｇ／ｃｍ３の範囲の比重フロート範囲を用い、ジェット延伸後の繊維を密度勾配管に投入し４時間以上安定させて浮遊している位置のメモリを読み取り、フロートの検量線から比重を求めた。

（目付）
ＪＩＳ Ｌ１９１３（２０００）５．２に従って、単位面積当たりの質量を測定した。

（見掛密度（嵩密度））
ＪＩＳ－Ｌ１９１３（２０１０）５．２に準拠して求められた上記目付及び厚みから１ｃｍ３当りの重量に換算し、嵩密度とした。具体的には、厚さ測定器により０．５ｇ／ｃｍ^２の端子を用いて厚さを計測し、目付を厚さで除することにより嵩密度を求めた。

（繊維径）
試料（仮圧着前の長繊維ウェブ）の任意の場所５点を選び、光学顕微鏡を用いて単繊維の径をｎ＝２０で測定し、平均値を求めた。

（繊度（ｄｔｅｘ））
試料（仮圧着前の長繊維フリース）の任意の場所５点を選び、光学顕微鏡を用いて単繊維径をｎ＝２０で測定して、平均単繊維径を求めた。同じ場所５点の繊維を取り出し、密度勾配管を用いて繊維の比重をｎ＝５で測定し、平均比重を求めた。ついで、平均単繊維径より求めた単繊維断面積と平均比重から１００００ｍあたりの繊維重量である繊度［ｄｔｅｘ］を求めた。

（偏心率）
０．５～２ｍｍの孔の開いた金属板を準備した。また、不織布からなる繊維を切り出し、黒色の繊維で包埋した。前記金属板の前記孔に、黒色の繊維で包埋した不織布からなる繊維を詰め込み、両端を剃刀でカットした。距離が計測できるソフトが導入されているコンピューターに接続された光学顕微鏡で、鞘側の外円の半径（Ｒ）を計測した。芯側の中心部と鞘側中心部の距離を計測し、これを偏芯距離（Ｌ）とした。次に、偏心率（％）を、下記式にて求めた。
（偏心率）＝（Ｌ／Ｒ）×１００

（紡糸速度（ｍ／分））
紡糸速度Ｖ（ｍ／分）は、上記繊度Ｔ（ｄｔｅｘ）と設定の単孔吐出量Ｑ（ｇ／分）から下記式に基づいて求めた。
Ｖ＝（１００００×Ｑ）／Ｔ

（１０％伸長時の伸長回復率）
２５×１５０ｍｍの試料を準備した。自記記録装置付定速伸長形引張試験機を用い、手でゆるまない程度に引っ張った状態で５０ｍｍのつかみ間隔に取り付け、初荷重を０．０２Ｎ／２５ｍｍとした。この際の「（つかみ間隔）＋（初荷重をかけた際に伸びた長さ）」を、Ｌ０とした。その後、引張速度２５ｍｍ／分で、つかみ間隔の１０％（５ｍｍ伸長）まで引き伸ばした。この際の長さをＬ１とした。その後、直ちに、同じ速度で初荷重まで除重した試料長をＬ２とした。１０％伸長時の伸長回復率は、下式で求めた。縦方向、横方向それぞれｎ＝５で測定し、平均値の小数点第一を四捨五入した。
１０％伸長時の伸長回復率（％）＝［（Ｌ１－Ｌ２）／（Ｌ１－Ｌ０）］×１００

（１０％伸長荷重）
２５×１５０ｍｍの試料を準備した。自記記録装置付定速伸長形引張試験機を用い、手でゆるまない程度に引っ張った状態で５０ｍｍのつかみ間隔に取り付け、引張速度２５ｍｍ／分で、つかみ間隔の１０％まで引き伸ばした。初荷重を０．０２Ｎ／２５ｍｍとし、この際の「（初期つかみ間隔５０ｍｍ）＋（初荷重をかけた際に伸びた長さ）」を補正した値をつかみ間隔とした。１０％まで引き伸ばした際の荷重を５％伸長荷重とした。

（レザー複合時の触りなめらかさ）
湿式法により当該不織布を複合したものを縦横５０ｃｍ厚さ２０ｃｍの軟質ウレタンフォーム全体を包み縫製したものを非縫製面から手のひらで１０ｃｍ押し込んだ時に折れ曲がりがないものを５と判定、折れ曲がりが酷いものを１と判定した。折れ曲がり度合いにより２～４の範囲で判定した。

（レザー複合時の後戻り）
湿式法により当該不織布を複合したものを縦横５０ｃｍ厚さ２０ｃｍの軟質ウレタンフォーム全体を包み縫製したものを非縫製面から手のひらで１０ｃｍ押込み、解除後５秒以内で元に戻るものを５と判定、１０秒で戻らないものを４と判定、２０秒で戻らないものを３と判定、３０秒で戻らないものを２と判定、４０秒で戻らないものを１と判定した。

（実施例１）
２成分スパンボンド紡糸設備でサイドバイサイドノズルを用い、ポリエチレンテレフタレート（固有粘度（ｉｖ値）：０．６３）と共重合ポリエステル（ジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分がエチレングリコール７０モル％及びネオペンチルグリコール３０モル％である共重合体、固有粘度（ｉｖ値）：０．７５、Ｔｇ：７５℃）を質量比５．５（ポリエチレンテレフタレート）：４．５（共重合ポリエステル）の割合で紡出した。紡出は、オリフィス径０．３６ｍｍの紡糸口金より単孔吐出量１．０ｇ／分にて行った。その後、さらに、エジェクターに３．５ｋｇ／ｃｍ^２の圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給し、１段階で延伸して、下方のコンベア上へ繊維を開繊させつつ捕集し、長繊維ウェブを得た。次に、得られた前記長繊維ウェブを仮圧着した。仮圧着の条件は、仮圧着ロール温度６０℃、線圧５ｋｇ／ｃｍとした。
以上により得られた長繊維ウェブの繊維径は１４．５μｍ、紡糸速度は４５００ｍ／分、目付量２５ｇ／ｍ^２であった。

次に、得られた長繊維ウェブを沸水に浸漬した。沸水の温度、沸水への浸漬時間は、表１に記載の通りとした。なお、沸水への浸漬時は、横方向に張力を加えていない。

前記長繊維ウェブを沸水に浸漬した後、前記長繊維ウェブを横方向に延伸した。延伸倍率は、表１に記載の通りとした。

前記長繊維ウェブを横方向に延伸した後、前記長繊維ウェブにカレンダー加工を施した。
カレンダー温度（ロールの温度）、及び、カレンダー加工のロール間距離（カレンダークリアランス）は、表１に記載の通りとした。

前記長繊維ウェブにカレンダー加工を施した後、前記長繊維ウェブを乾燥させた。乾燥温度は、表１に記載の通りとした。以上により、実施例１に係る不織布を得た。

（実施例２）
偏心度が０．１ｍｍの芯鞘ノズルを使用し、鞘側に共重合ポリエステル（ジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分がエチレングリコール７０モル％及びネオペンチルグリコール３０モル％である共重合体、固有粘度（ｉｖ値）：０．７５、Ｔｇ：７５℃）を配置させたこと、及び、横延伸倍率を８％に変更したこと以外は実施例１と同じ条件で不織布を得た。

（実施例３）
ポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステル（ジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分がエチレングリコール７０モル％及びネオペンチルグリコール３０モル％である共重合体、固有粘度（ｉｖ値）：０．７５、Ｔｇ：７５℃）を６．５：３．５の割合にしたこと、及び、横延伸倍率を５％に変更したこと以外は実施例２と同じ条件で不織布を得た。

（実施例４）
鞘側の共重合ポリエステルとして、ジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分がエチレングリコール８５モル％及びネオペンチルグリコール１５モル％である共重合体（固有粘度（ｉｖ値）：０．７５、Ｔｇ：７５℃）を用いたこと、及び、横延伸倍率を３％に変更したこと以外は実施例２と同じ条件で不織布を得た。

（比較例１）
沸水の温度を表１の通りに変更したこと、及び、横延伸を行わなかったこと以外は、実施例３と同じ条件で不織布を得た。なお、横延伸を行わなかった理由は、比較例１では、横延伸する前の目付量が少なかったためである。すなわち、各実施例、比較例では、得られる不織布の目付量を同程度（１００ｇ／ｍ^２程度）とするために横延伸しているが、比較例１では、横延伸する前の目付量が少なく、横延伸をすると目付量がさらに少なくなるため、行わなかった。

（比較例２）
１４．５μｍの繊維径、５１ｍｍの繊維長を有する捲縮繊維からなるポリエステル短繊維不織布１００ｇ／ｍ^２を用いた。

（比較例３）
５０ｄｔｅｘのポリエステルマルチフィラメントからなるスムース編み構造のニット１００ｇ／ｍ^２を用いた。

得られた不織布の目付量、厚さ、見掛密度、ＭＤ方向の１０％伸長荷重、ＣＤ方向の１０％伸長荷重、ＭＤ方向の１０％伸長時の伸長回復率、ＣＤ方向の１０％伸長時の伸長回復率、及び、レザー複合後の触り柔らかさ、押しあと残り等級は、表１に示す通りであった。

表１より、実施例は比較例に対して、１０％の伸長回復率が高く、レザー複合後において、なめらかで、後戻りがよいことがわかる。

本発明は、長繊維不織布であり生産性に優れ、伸長回復率が高く優れた伸縮性を有するため、例えば、レザー合皮用の基材として好適に活用することができる。よって、産業に大きく貢献できる。

Claims (20)

1. ポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを含む２成分複合紡糸の長繊維とを含んで構成されており、
   １０％の伸長回復率が８０％以上であることを特徴とする長繊維不織布。
2. 不織布単体の１０％伸長荷重が１．０Ｎ／２５ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の長繊維不織布。
3. 見掛密度が０．１ｇ／ｃｃ以上であることを特徴とする請求項１に記載の長繊維不織布。
4. 前記長繊維は、捲縮糸であることを特徴とする請求項１～３のいずれか１に記載の長繊維不織布。
5. 前記長繊維は、芯鞘構造であることを特徴とする請求項１～４のいずれか１に記載の長繊維不織布。
6. 前記芯鞘構造は、芯成分の中央が２％以上偏心されていることを特徴とする請求項５に記載の長繊維不織布。
7. 前記長繊維は、サイドバイサイド構造であることを特徴とする請求項１～４のいずれか１に記載の長繊維不織布。
8. 機械的交絡処理が施されていないことを特徴とする請求項１～７のいずれか１に記載の長繊維不織布。
9. 前記共重合ポリエステルは、ジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分がエチレングリコール５０～８５モル％及びネオペンチルグリコール１５～５０モル％であることを特徴とする請求項１～８のいずれか１に記載の長繊維不織布。
10. 請求項１～９のいずれか１に記載の長繊維不織布を用いたことを特徴とする合皮レザー用基布。
11. 請求項１０の合皮レザー用基布が用いられていることを特徴とする合皮レザー。
12. 請求項１～９のいずれか１に記載の長繊維不織布の製造方法であって、
    溶融させたポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを紡糸口金から吐出して、冷却固化させたのち、エジェクターにて牽引、延伸して２成分複合紡糸の長繊維を形成する工程Ａと、
    前記工程Ａで得られた前記長繊維を捕集して長繊維ウェブを形成する工程Ｂと、
    前記長繊維ウェブを仮圧着する工程Ｃと、
    仮圧着された前記長繊維ウェブに捲縮加工を施す工程Ｄと
    を備える長繊維不織布の製造方法。
13. 前記工程Ｄが、前記長繊維ウェブを８０℃以上の沸水に浸漬する工程であることを特徴とする請求項１２に記載の長繊維不織布の製造方法。
14. 前記工程Ｄの後、前記長繊維ウェブを横方向に延伸する工程Ｅを備えることを特徴とする請求項１３に記載の長繊維不織布の製造方法。
15. 前記工程Ｅの後、前記長繊維ウェブにカレンダー加工を施す工程Ｆを備えることを特徴とする請求項１４に記載の長繊維不織布の製造方法。
16. 前記工程Ｆにおけるカレンダー加工のロール間距離が０．１ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１５に記載の長繊維不織布の製造方法。
17. 前記工程Ｄが、温度変調および速度比率の変更可能な２本以上の加熱ローラーを用いて、前記長繊維ウェブに、速度比率を徐々に落としながら捲縮加工を施す工程であることを特徴とする請求項１２に記載の長繊維不織布の製造方法。
18. 前記工程Ａは、前記紡糸口金として偏心芯鞘ノズルを使用し、芯成分としての前記ポリエチレンテレフタレートと鞘成分としての前記共重合ポリエステルを、前記偏心芯鞘ノズルから吐出する工程Ａ－１を含むことを特徴とする請求項１２～１７のいずれか１に記載の長繊維不織布の製造方法。
19. 前記工程Ａは、前記紡糸口金としてサイドバイサイドノズルを使用し、前記ポリエチレンテレフタレートと前記共重合ポリエステルとを繊維長さ方向にサイドバイサイド型に貼り合わせるように前記サイドバイサイドノズルから吐出する工程Ａ－２を含むことを特徴とする請求項１２～１７のいずれか１に記載の長繊維不織布の製造方法。
20. 前記共重合ポリエステルは、ジカルボン酸成分がテレフタル酸であり、グリコール成分がエチレングリコール５０～８５モル％及びネオペンチルグリコール１５～５０モル％であることを特徴とする請求項１２～１９のいずれか１に記載の長繊維不織布の製造方法。