JPS6217114B2 - - Google Patents
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- JPS6217114B2 JPS6217114B2 JP55122947A JP12294780A JPS6217114B2 JP S6217114 B2 JPS6217114 B2 JP S6217114B2 JP 55122947 A JP55122947 A JP 55122947A JP 12294780 A JP12294780 A JP 12294780A JP S6217114 B2 JPS6217114 B2 JP S6217114B2
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- triangular wave
- wave voltage
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- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 4
- 230000000979 retarding effect Effects 0.000 description 3
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 2
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 2
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/145—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means
- F02P5/155—Analogue data processing
- F02P5/1553—Analogue data processing by determination of elapsed angle with reference to a particular point on the motor axle, dependent on specific conditions
- F02P5/1556—Analogue data processing by determination of elapsed angle with reference to a particular point on the motor axle, dependent on specific conditions using a stepped control, dependent on speed
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はエンジン用無接点点火装置に係り、特
にエンジン回転速度の高い領域で点火位置を遅ら
せる特性を有するものに関する。
にエンジン回転速度の高い領域で点火位置を遅ら
せる特性を有するものに関する。
エンジン用無接点点火装置として、第１図イに
示すように、最大進角位置Ｂから進角設定用偏倚
電圧V1分だけ垂直に立ち上がり、そこから最小
進角位置Ａまで所定の傾斜角をもつて立ち上がる
進角設定用の第１の三角波電圧Ｘと、最小進角位
置Ａから最大進角位置Ｂまで所定の傾斜角をもつ
て立ち上がり、それ以後最小進角位置Ａまでは平
担となる回転速度に応じた第２の三角波電圧Ｙを
作り、これら第１、第２の三角波電圧Ｘ，Ｙを組
合わせて、第１図ロに示すような波形を作り、そ
の立ち上がり点Ｃつまり第１、第２の三角波電圧
Ｘ，Ｙの交点を点火位置とするものが、例えば特
開昭55−10056号公報に見られるように提案され
ている。
示すように、最大進角位置Ｂから進角設定用偏倚
電圧V1分だけ垂直に立ち上がり、そこから最小
進角位置Ａまで所定の傾斜角をもつて立ち上がる
進角設定用の第１の三角波電圧Ｘと、最小進角位
置Ａから最大進角位置Ｂまで所定の傾斜角をもつ
て立ち上がり、それ以後最小進角位置Ａまでは平
担となる回転速度に応じた第２の三角波電圧Ｙを
作り、これら第１、第２の三角波電圧Ｘ，Ｙを組
合わせて、第１図ロに示すような波形を作り、そ
の立ち上がり点Ｃつまり第１、第２の三角波電圧
Ｘ，Ｙの交点を点火位置とするものが、例えば特
開昭55−10056号公報に見られるように提案され
ている。
この装置では、最小進角位置Ａから次の最小進
角位置Ａまでが１サイクルであり、エンジン回転
速度が高くなる程、１サイクルの時間が短かくな
るため、第２の三角波電圧Ｙの平担部の電圧V2
は低くなる。その結果、第２図のような点火位置
の進角特性が得られる。
角位置Ａまでが１サイクルであり、エンジン回転
速度が高くなる程、１サイクルの時間が短かくな
るため、第２の三角波電圧Ｙの平担部の電圧V2
は低くなる。その結果、第２図のような点火位置
の進角特性が得られる。
即ち、エンジン回転速度が低く、第２の三角波
電圧Ｙの平担部の電圧V2が第１の三角波電圧Ｘ
の最大値より大きい領域では、第１図ロのよう
な波形が得られないため、点火位置は始動時点火
位置つまり最小進角位置Ａに固定され、一定であ
る。これより回転速度が上昇し、第２の三角波電
圧Ｙの平担部の電圧V2が小さくなつて第１の三
角波電圧Ｘの傾斜部と交差する領域では、第１
図ロのような波形が得られ、回転速度の上昇に応
じて点火位置Ｃは進角する。さらに回転速度が上
昇し、上記平担部の電圧V2が第１の三角波電圧
Ｘの進角設定用偏倚電圧V1より小さくなる領域
では、点火位置は最大進角位置に達し、回転速
度に関係なく一定となる。
電圧Ｙの平担部の電圧V2が第１の三角波電圧Ｘ
の最大値より大きい領域では、第１図ロのよう
な波形が得られないため、点火位置は始動時点火
位置つまり最小進角位置Ａに固定され、一定であ
る。これより回転速度が上昇し、第２の三角波電
圧Ｙの平担部の電圧V2が小さくなつて第１の三
角波電圧Ｘの傾斜部と交差する領域では、第１
図ロのような波形が得られ、回転速度の上昇に応
じて点火位置Ｃは進角する。さらに回転速度が上
昇し、上記平担部の電圧V2が第１の三角波電圧
Ｘの進角設定用偏倚電圧V1より小さくなる領域
では、点火位置は最大進角位置に達し、回転速
度に関係なく一定となる。
ところで、２サイクルエンジンは、点火位置を
最大進角位置に保つたまま高速域で運転すると出
力が低下する傾向があるため、高速域では逆に点
火位置を遅角させる必要がある。しかし、上述の
装置では高速域において点火位置を遅角させるこ
とはできない。
最大進角位置に保つたまま高速域で運転すると出
力が低下する傾向があるため、高速域では逆に点
火位置を遅角させる必要がある。しかし、上述の
装置では高速域において点火位置を遅角させるこ
とはできない。
従来、高速域で点火位置を遅角させるものとし
ては、点火信号発電機の出力波形を変化させる方
法が知られている。この方法は、低中速域では点
火信号発電機の出力波形とそのまま点火信号とし
て使用し、高速域では点火信号発電機の負荷イン
ピーダンスをトランジスタを用いて大きくし、出
力波形を小さくすることにより点火位置を遅角さ
せるというものである。
ては、点火信号発電機の出力波形を変化させる方
法が知られている。この方法は、低中速域では点
火信号発電機の出力波形とそのまま点火信号とし
て使用し、高速域では点火信号発電機の負荷イン
ピーダンスをトランジスタを用いて大きくし、出
力波形を小さくすることにより点火位置を遅角さ
せるというものである。
しかし、この方法は、点火信号発電機の負荷イ
ンピーダンスを変化させることによつてコイルに
鎖交する磁束を変化させ、もつて出力波形を変化
させるという磁気的な手段を利用しているため、
例えば温度変化による磁石の透磁率の変化あるい
は磁石の着磁量の変化等によつて出力波形が変化
する傾向があり、さらにトランジスタの能動領域
を使用している関係からも、精度、温度特性が悪
いという欠点がある。
ンピーダンスを変化させることによつてコイルに
鎖交する磁束を変化させ、もつて出力波形を変化
させるという磁気的な手段を利用しているため、
例えば温度変化による磁石の透磁率の変化あるい
は磁石の着磁量の変化等によつて出力波形が変化
する傾向があり、さらにトランジスタの能動領域
を使用している関係からも、精度、温度特性が悪
いという欠点がある。
また、４サイクルエンジンは、高速域では点火
位置を遅角させない方がエンジン出力を大きくで
きるが、最近ではエンジン性能が向上し、エンジ
ン出力が出過ぎて過回転となり、クランクシヤフ
トを破損する等のおそれがあるため、ある回転速
度以上になつたら回転速度が上がらないように点
火位置を遅角させることが必要となつてきてい
る。
位置を遅角させない方がエンジン出力を大きくで
きるが、最近ではエンジン性能が向上し、エンジ
ン出力が出過ぎて過回転となり、クランクシヤフ
トを破損する等のおそれがあるため、ある回転速
度以上になつたら回転速度が上がらないように点
火位置を遅角させることが必要となつてきてい
る。
本発明の目的は、上記のような従来技術の欠点
をなくし、電子回路を用いた制御により、高速域
で精度よく点火位置を遅角させることのできるエ
ンジン用無接点点火装置を提供するにある。
をなくし、電子回路を用いた制御により、高速域
で精度よく点火位置を遅角させることのできるエ
ンジン用無接点点火装置を提供するにある。
この目的を達成するため、本発明は、進角設定
用の第１の三角波電圧と回転速度に応じた第２の
三角波電圧の交点を求め、この交点を点火位置と
するエンジン用無接点点火装置において、エンジ
ン回転速度が高い領域で回転速度に応じた遅角設
定用電圧を発生する手段を設け、この遅角設定用
電圧を前記第２の三角波電圧の平担部に加えるよ
うにしたことを特徴とする。
用の第１の三角波電圧と回転速度に応じた第２の
三角波電圧の交点を求め、この交点を点火位置と
するエンジン用無接点点火装置において、エンジ
ン回転速度が高い領域で回転速度に応じた遅角設
定用電圧を発生する手段を設け、この遅角設定用
電圧を前記第２の三角波電圧の平担部に加えるよ
うにしたことを特徴とする。
以下、本発明の実施例を図面を参照して詳細に
説明する。
説明する。
第３図は本発明の一実施例に係る電子制御コン
デンサ充放電式点火装置のブロツク図である。こ
の図において、１は点火プラグ、２はイグニツシ
ヨンコイル、３はコンデンサ、４はサイリスタ、
５は抵抗器、６はチヤージコイル、７，８，９は
ダイオードである。コンデンサ３はチヤージコイ
ル６の出力で充電される。充電後、サイリスタ４
のゲートに正電圧が印加されると、サイリスタ４
が導通状態となり、コンデンサ３に充電された電
荷が放電されるので、この時イグニツシヨンコイ
ル２に電流が流れ、高電圧が発生して点火プラグ
１に火花が飛ぶ。即ち、点火プラグ１の点火位置
（エンジンの、ある基準位置からの回転角で表わ
す）はサイリスタ４のゲート信号によつて制御さ
れる。このサイリスタ４のゲート信号を作成する
のが第３図の下半分の回路である。
デンサ充放電式点火装置のブロツク図である。こ
の図において、１は点火プラグ、２はイグニツシ
ヨンコイル、３はコンデンサ、４はサイリスタ、
５は抵抗器、６はチヤージコイル、７，８，９は
ダイオードである。コンデンサ３はチヤージコイ
ル６の出力で充電される。充電後、サイリスタ４
のゲートに正電圧が印加されると、サイリスタ４
が導通状態となり、コンデンサ３に充電された電
荷が放電されるので、この時イグニツシヨンコイ
ル２に電流が流れ、高電圧が発生して点火プラグ
１に火花が飛ぶ。即ち、点火プラグ１の点火位置
（エンジンの、ある基準位置からの回転角で表わ
す）はサイリスタ４のゲート信号によつて制御さ
れる。このサイリスタ４のゲート信号を作成する
のが第３図の下半分の回路である。
この回路において、１０はエンジンのクランク
シヤフトに直結されたロータで、外周に進角幅Ａ
―Ｂの角度をもつ突起１１が設けられている。１
２はロータ１０の突起１１により最小進角位置Ａ
でプラス信号、最大進角位置Ｂでマイナス信号を
発生するパルサである。１３はパルサ１２の信号
により動作するフリツプフロツプで、最大進角位
置Ｂで立ち上がり最小進角位置Ａで立ち下がる矩
形波信号を出力する。１４は第１の三角波電圧発
生回路で、フリツプフロツプ１３の出力の立ち上
がり時点Ｂから立ち下がり時点Ａまで所定の傾斜
角をもつて立ち上がる三角波電圧を発生する。１
５，１６，１７，１８は分圧抵抗器で、上記三角
波電圧に一定の進角設定用偏倚電圧V1を加え、
第１の三角波電圧Ｘ（第１図参照）を作成する。
１９は第２の三角波電圧発生回路で、フリツプフ
ロツプ１３の出力の立ち下がり時点Ａから立ち上
がり時点Ｂまで所定の傾斜角をもつて立ち上が
り、それ以後フリツプフロツプ１３の出力の立ち
下がり時点Ａまでは平担となる第２の三角波電圧
Ｙ（第１図参照）を発生する。第１、第２の三角
波電圧発生回路１４，１９としては、定電流によ
りコンデンサを充電する積分回路が用いられる。
シヤフトに直結されたロータで、外周に進角幅Ａ
―Ｂの角度をもつ突起１１が設けられている。１
２はロータ１０の突起１１により最小進角位置Ａ
でプラス信号、最大進角位置Ｂでマイナス信号を
発生するパルサである。１３はパルサ１２の信号
により動作するフリツプフロツプで、最大進角位
置Ｂで立ち上がり最小進角位置Ａで立ち下がる矩
形波信号を出力する。１４は第１の三角波電圧発
生回路で、フリツプフロツプ１３の出力の立ち上
がり時点Ｂから立ち下がり時点Ａまで所定の傾斜
角をもつて立ち上がる三角波電圧を発生する。１
５，１６，１７，１８は分圧抵抗器で、上記三角
波電圧に一定の進角設定用偏倚電圧V1を加え、
第１の三角波電圧Ｘ（第１図参照）を作成する。
１９は第２の三角波電圧発生回路で、フリツプフ
ロツプ１３の出力の立ち下がり時点Ａから立ち上
がり時点Ｂまで所定の傾斜角をもつて立ち上が
り、それ以後フリツプフロツプ１３の出力の立ち
下がり時点Ａまでは平担となる第２の三角波電圧
Ｙ（第１図参照）を発生する。第１、第２の三角
波電圧発生回路１４，１９としては、定電流によ
りコンデンサを充電する積分回路が用いられる。
２０は高速域において遅角設定用電圧を発生す
る手段を構成する反転増幅器、２１，２２は反転
増幅器２０に基準電圧V3を与える分圧抵抗器で
ある。反転増幅器２０はエンジンの回転速度が高
くなつて第２の三角波電圧Ｙの平担部の電圧V2
が上記基準電圧V3より小さくなつたときに、そ
の差に応じた出力を発生するもので、その増幅度
をａとすると、その出力V4は次のようになり、
これが V4＝−ａ（V2−V3） 遅角設定用電圧となる。２３，２４は抵抗器であ
る。
る手段を構成する反転増幅器、２１，２２は反転
増幅器２０に基準電圧V3を与える分圧抵抗器で
ある。反転増幅器２０はエンジンの回転速度が高
くなつて第２の三角波電圧Ｙの平担部の電圧V2
が上記基準電圧V3より小さくなつたときに、そ
の差に応じた出力を発生するもので、その増幅度
をａとすると、その出力V4は次のようになり、
これが V4＝−ａ（V2−V3） 遅角設定用電圧となる。２３，２４は抵抗器であ
る。
２５は比較回路で、第１の三角波電圧Ｘと第２
の三角波電圧Ｙとを比較し、その交点を求めて点
火位置を決定する。２６は抵抗器、２７はツエナ
ダイオード、２８は始動時点火位置（最小進角位
置Ａ）の信号を供給するバイアス回路である。
の三角波電圧Ｙとを比較し、その交点を求めて点
火位置を決定する。２６は抵抗器、２７はツエナ
ダイオード、２８は始動時点火位置（最小進角位
置Ａ）の信号を供給するバイアス回路である。
次にこの回路の動作を説明する。
ロータ１０の突起１１の回転により、パルサ１
２に、第４図イに示すように、最大進角位置Ｂお
よび最小進角位置Ａで基準信号となるパルスが発
生し、これらのパルスによりフリツプフロツプ１
３が動作して、最大進角位置Ｂで立ち上がり最小
進角位置Ａで立ち下がる矩形波信号（図示せず）
が発生する。
２に、第４図イに示すように、最大進角位置Ｂお
よび最小進角位置Ａで基準信号となるパルスが発
生し、これらのパルスによりフリツプフロツプ１
３が動作して、最大進角位置Ｂで立ち上がり最小
進角位置Ａで立ち下がる矩形波信号（図示せず）
が発生する。
第１の三角波電圧発生回路１４では、フリツプ
フロツプ１３の信号の立ち上がり時点Ｂで積分を
開始して所定の傾斜角で電圧を立ち上げ、同信号
の立ち下がり時点Ａまで積分を継続して三角波電
圧を発生する。この三角波電圧に分圧抵抗器１５
〜１８により一定の進角設定用偏倚電圧V1を加
算したものが第１の三角波電圧Ｘ（第１図イ、第
４図ニ参照）で、これが比較回路２５の一方の入
力端子に入力される。
フロツプ１３の信号の立ち上がり時点Ｂで積分を
開始して所定の傾斜角で電圧を立ち上げ、同信号
の立ち下がり時点Ａまで積分を継続して三角波電
圧を発生する。この三角波電圧に分圧抵抗器１５
〜１８により一定の進角設定用偏倚電圧V1を加
算したものが第１の三角波電圧Ｘ（第１図イ、第
４図ニ参照）で、これが比較回路２５の一方の入
力端子に入力される。
一方、第２の三角波電圧発生回路１９では、フ
リツプフロツプ１３の信号の立ち下がり時点Ａか
ら積分を開始し、次の信号の立ち上がり時点Ｂま
で所定の傾斜角で電圧を立ち上げ、以後この値を
同信号の立ち下がり時点Ａまで保持して、第１図
イ、第４図ロに示すような第２の三角波電圧Ｙを
発生する。
リツプフロツプ１３の信号の立ち下がり時点Ａか
ら積分を開始し、次の信号の立ち上がり時点Ｂま
で所定の傾斜角で電圧を立ち上げ、以後この値を
同信号の立ち下がり時点Ａまで保持して、第１図
イ、第４図ロに示すような第２の三角波電圧Ｙを
発生する。
ところで、反転増幅器２０に与えられる基準電
圧V3は、低中速領域における第２の三角波電圧
Ｙの平担部の電圧V2より小さく設定されている
ので、低中速領域では反転増幅器２０の出力は零
レベルにある。したがつて、低中速領域では第２
の三角波電圧Ｙがそのまま比較回路２５の他方の
入力端子に入力されるので、この領域での進角特
性は先に説明したものと同じである。即ち、第５
図はこの実施例の回路の進角、遅角特性を示すも
のであるが、そのうち，，の低中速域にお
ける進角特性は、第２図の，，の低中速域
における進角特性と同じである。
圧V3は、低中速領域における第２の三角波電圧
Ｙの平担部の電圧V2より小さく設定されている
ので、低中速領域では反転増幅器２０の出力は零
レベルにある。したがつて、低中速領域では第２
の三角波電圧Ｙがそのまま比較回路２５の他方の
入力端子に入力されるので、この領域での進角特
性は先に説明したものと同じである。即ち、第５
図はこの実施例の回路の進角、遅角特性を示すも
のであるが、そのうち，，の低中速域にお
ける進角特性は、第２図の，，の低中速域
における進角特性と同じである。
さて、高速域に入り、第４図ロに示すように、
第２の三角波電圧Ｙの平担部の電圧V2が反転増
幅器２０の基準電圧V3より小さくなると、反転
増幅器２０はその差（V2−V3）を反転増幅し、第
４図ハのような遅角設定用電圧V4を発生する。
この電圧V4は、第４図ニに示すように、第２の
三角波電圧Ｙの平担部に加算される。その結果、
比較回路２５の出力は第４図ホのようになり、こ
れがサイリスタ４のゲートに加えられるから、点
火位置Ｃは最大進角位置Ｂより遅角されたものと
なる。反転増幅器２０の出力である遅角設定用電
圧V4は、エンジン回転速度が高くなればなるほ
ど大きくなるから、回転速度の上昇にともない、
点火位置Ｃは次第に遅角され、第５図の領域の
ような遅角特性が得られる。
第２の三角波電圧Ｙの平担部の電圧V2が反転増
幅器２０の基準電圧V3より小さくなると、反転
増幅器２０はその差（V2−V3）を反転増幅し、第
４図ハのような遅角設定用電圧V4を発生する。
この電圧V4は、第４図ニに示すように、第２の
三角波電圧Ｙの平担部に加算される。その結果、
比較回路２５の出力は第４図ホのようになり、こ
れがサイリスタ４のゲートに加えられるから、点
火位置Ｃは最大進角位置Ｂより遅角されたものと
なる。反転増幅器２０の出力である遅角設定用電
圧V4は、エンジン回転速度が高くなればなるほ
ど大きくなるから、回転速度の上昇にともない、
点火位置Ｃは次第に遅角され、第５図の領域の
ような遅角特性が得られる。
さらに回転速度が高くなり、第２の三角波電圧
Ｙの平担部の電圧V2に反転増幅器２０の出力V4
を加えたものが、第１の三角波電圧Ｘの最大値よ
り大きくなる領域では比較回路２５の出力は常に
零レベルとなる。したがつて、この領域では、サ
イリスタ４はパルサ１２の出力で動作するように
なり、点火位置は最小進角位置Ａに固定され、一
定である（第５図のＶ領域参照）。
Ｙの平担部の電圧V2に反転増幅器２０の出力V4
を加えたものが、第１の三角波電圧Ｘの最大値よ
り大きくなる領域では比較回路２５の出力は常に
零レベルとなる。したがつて、この領域では、サ
イリスタ４はパルサ１２の出力で動作するように
なり、点火位置は最小進角位置Ａに固定され、一
定である（第５図のＶ領域参照）。
このように、この実施例によれば、電子回路に
より高速域において精度の高い遅角制御を行なう
ことができる。また、高速域における遅角特性の
勾配は反転増幅器２０の増幅度ａを調節すること
によつて自由に設定することができ、しかも、遅
角を開始すべき回転速度も反転増幅器２０の基準
電圧V3を調節することによつて自由に設定する
ことができるから、任意の遅角特性を得ることが
でき、各種のエンジンに適用可能である。
より高速域において精度の高い遅角制御を行なう
ことができる。また、高速域における遅角特性の
勾配は反転増幅器２０の増幅度ａを調節すること
によつて自由に設定することができ、しかも、遅
角を開始すべき回転速度も反転増幅器２０の基準
電圧V3を調節することによつて自由に設定する
ことができるから、任意の遅角特性を得ることが
でき、各種のエンジンに適用可能である。
上記実施例では、遅角設定用電圧を反転増幅器
によつて得るようにしたが、この遅角設定用電圧
は高速域において回転速度に応じて大きくなる電
圧であればよいので、他の手段によつても得るこ
とができる。また、本発明は電流遮断式点火装置
にも適用可能である。
によつて得るようにしたが、この遅角設定用電圧
は高速域において回転速度に応じて大きくなる電
圧であればよいので、他の手段によつても得るこ
とができる。また、本発明は電流遮断式点火装置
にも適用可能である。
以上説明したように本発明によれば、電子回路
を用いて、進角制御と共に高速域における高精度
の遅角制御を行なうことができる。
を用いて、進角制御と共に高速域における高精度
の遅角制御を行なうことができる。
第１図イ，ロは２つの三角波電圧の組合せから
エンジン点火位置の進角制御を行なう方法を示す
波形図、第２図は第１図の方法によつて得られる
進角特性を示すグラフ、第３図は本発明の一実施
例に係るエンジン用無接点点火装置の回路図、第
４図イ〜ホは第３図の回路により高速域でエンジ
ン点火位置の遅角制御を行なう方法を示す波形
図、第５図は第３図の回路によつて得られる進
角、遅角特性を示すグラフである。 １０…ロータ、１２…パルサ、１３…フリツプ
フロツプ、１４…第１の三角波電圧発生回路、１
９…第２の三角波電圧発生回路、２０…反転増幅
器（遅角設定用電圧発生手段）、２５…比較回
路、Ｘ…第１の三角波電圧、Ｙ…第２の三角波電
圧、V1…進角設定用偏倚電圧、V2…第２の三角
波電圧Ｙの平担部の電圧、V3…基準電圧、V4…
遅角設定用電圧。
エンジン点火位置の進角制御を行なう方法を示す
波形図、第２図は第１図の方法によつて得られる
進角特性を示すグラフ、第３図は本発明の一実施
例に係るエンジン用無接点点火装置の回路図、第
４図イ〜ホは第３図の回路により高速域でエンジ
ン点火位置の遅角制御を行なう方法を示す波形
図、第５図は第３図の回路によつて得られる進
角、遅角特性を示すグラフである。 １０…ロータ、１２…パルサ、１３…フリツプ
フロツプ、１４…第１の三角波電圧発生回路、１
９…第２の三角波電圧発生回路、２０…反転増幅
器（遅角設定用電圧発生手段）、２５…比較回
路、Ｘ…第１の三角波電圧、Ｙ…第２の三角波電
圧、V1…進角設定用偏倚電圧、V2…第２の三角
波電圧Ｙの平担部の電圧、V3…基準電圧、V4…
遅角設定用電圧。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 最大進角位置から進角設定用偏倚電圧分だけ
垂直に立ち上がり、そこから最小進角位置まで所
定の傾斜角をもつて立ち上がる進角設定用の第１
の三角波電圧を発生する手段と、最小進角位置か
ら最大進角位置まで所定の傾斜角をもつて立ち上
がり、最大進角位置以後は平担となる回転速度に
応じた第２の三角波電圧を発生する手段と、前記
第１の三角波電圧と第２の三角波電圧の交点を求
める手段とを備え、この交点を点火位置とするエ
ンジン用無接点点火装置において、エンジン回転
速度が高い領域で回転速度に応じた遅角設定用電
圧を発生する手段をさらに備え、この遅角設定用
電圧を前記第２の三角波電圧の平担部に加えるよ
うにしたことを特徴とするエンジン用無接点点火
装置。 ２ 特許請求の範囲第１項において、前記遅角設
定用電圧発生手段は、ある基準電圧より前記第２
の三角波電圧の平担部の電圧が小さいときに、そ
の差に応じた電圧を発生する回路からなることを
特徴とするエンジン用無接点点火装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55122947A JPS5749070A (en) | 1980-09-06 | 1980-09-06 | Contactless ignition system for engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55122947A JPS5749070A (en) | 1980-09-06 | 1980-09-06 | Contactless ignition system for engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5749070A JPS5749070A (en) | 1982-03-20 |
| JPS6217114B2 true JPS6217114B2 (ja) | 1987-04-16 |
Family
ID=14848550
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55122947A Granted JPS5749070A (en) | 1980-09-06 | 1980-09-06 | Contactless ignition system for engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5749070A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03124742U (ja) * | 1990-03-29 | 1991-12-17 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58170855A (ja) * | 1982-03-31 | 1983-10-07 | Honda Motor Co Ltd | エンジンの点火時期制御装置 |
| JPS59571A (ja) * | 1982-06-25 | 1984-01-05 | Nippon Denso Co Ltd | 内燃機関用無接点点火装置のための点火角度制御装置 |
| JPH0689284B2 (ja) * | 1985-06-29 | 1994-11-09 | 株式会社アサヒ化学研究所 | ソルダ−レジストインキ用硬化性樹脂組成物 |
| JPS63238174A (ja) * | 1987-03-25 | 1988-10-04 | Shikoku Chem Corp | レジストインク組成物及び印刷配線板における硬化塗膜の形成方法 |
-
1980
- 1980-09-06 JP JP55122947A patent/JPS5749070A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03124742U (ja) * | 1990-03-29 | 1991-12-17 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5749070A (en) | 1982-03-20 |
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