JPS62162611A - 炭素多孔体の製造方法 - Google Patents
炭素多孔体の製造方法Info
- Publication number
- JPS62162611A JPS62162611A JP61004261A JP426186A JPS62162611A JP S62162611 A JPS62162611 A JP S62162611A JP 61004261 A JP61004261 A JP 61004261A JP 426186 A JP426186 A JP 426186A JP S62162611 A JPS62162611 A JP S62162611A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- manufacturing
- force
- plate
- thermosetting resin
- resin foam
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は炭素多孔体（Ｃａｒｂ６ｎ Ｆｎａｍ ）の製
造方法に関し、詳しくは熱硬化性樹脂を原料に定められ
た曲率や直線性を有した炭素多孔体を製造する方法に関
する。
造方法に関し、詳しくは熱硬化性樹脂を原料に定められ
た曲率や直線性を有した炭素多孔体を製造する方法に関
する。
非酸化性雰囲気の条件下において熱硬化性樹脂発泡体を
焼成することにより炭素多孔体を製造する技術はすでに
知られている。たとえば、ＵＳＰ３１１２１０５０号に
は、フェノール耐脂発泡体を焼成して炭素多孔体を製造
する方法が示されている。また、ＵＳＰ３３８７９４０
号や雑誌「Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｅ１ｌｕｌａｒＰ
ｌａａｔ、１ｃｓＪ １９７１年２９４〜３０１頁には
、ポリウレタン発泡体を焼成して炭素多孔体を製造する
方法が示されている。同様に、特開昭５０−５１４９０
号にはポリイソシアヌレート発泡体を。
焼成することにより炭素多孔体を製造する技術はすでに
知られている。たとえば、ＵＳＰ３１１２１０５０号に
は、フェノール耐脂発泡体を焼成して炭素多孔体を製造
する方法が示されている。また、ＵＳＰ３３８７９４０
号や雑誌「Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｅ１ｌｕｌａｒＰ
ｌａａｔ、１ｃｓＪ １９７１年２９４〜３０１頁には
、ポリウレタン発泡体を焼成して炭素多孔体を製造する
方法が示されている。同様に、特開昭５０−５１４９０
号にはポリイソシアヌレート発泡体を。
特開昭５３−１２４１８９号にはフェノール樹脂発泡体
を、特開昭５９−９７５１１号にはフェノール樹脂を含
有するポリウレタン発泡体をそれぞれ出発物質に使用し
て焼成し炭素多孔体を製造する方法が示されている。
を、特開昭５９−９７５１１号にはフェノール樹脂を含
有するポリウレタン発泡体をそれぞれ出発物質に使用し
て焼成し炭素多孔体を製造する方法が示されている。
ところで、これらの公知文献で熱硬化性樹脂発泡体を焼
成する具体的な手段として開示されている方法は、該発
泡体を直接電気炉内で焼成する（特開昭５９−９７５１
１号）、マツフル炉内で焼成する（ 、７ｏｕｒｎａｌ
ｏｆ Ｃｅ１ｌｕｌａｒ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ）、あ
るいは黒鉛製の箱内（ａ ｃｌｏｓｅｄ ＠ｒａｐｈｉ
ｔｅｂｏｘ ）に入れて箱ごと電気炉内で加熱する方法
（υｓｐ ５１２１０５０号］、ざや（匣鉢： ｓａ
＜ｔａｒ ）内に入れて焼成する方法（ＵＳＰ３３８７
９４０号）しか示されていない。
成する具体的な手段として開示されている方法は、該発
泡体を直接電気炉内で焼成する（特開昭５９−９７５１
１号）、マツフル炉内で焼成する（ 、７ｏｕｒｎａｌ
ｏｆ Ｃｅ１ｌｕｌａｒ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ）、あ
るいは黒鉛製の箱内（ａ ｃｌｏｓｅｄ ＠ｒａｐｈｉ
ｔｅｂｏｘ ）に入れて箱ごと電気炉内で加熱する方法
（υｓｐ ５１２１０５０号］、ざや（匣鉢： ｓａ
＜ｔａｒ ）内に入れて焼成する方法（ＵＳＰ３３８７
９４０号）しか示されていない。
本願発明者らは、これらの公知文献に示された技術につ
き追試検討を行ったところ、小サンプルや立方体の焼成
に関しては間Ｍないものの、平板のように縦横の長さと
厚さが著しく異なる形状の発泡体を焼成すると、得られ
る炭素多孔体の板状物が反るという重大な欠点のあるこ
とが判った。
き追試検討を行ったところ、小サンプルや立方体の焼成
に関しては間Ｍないものの、平板のように縦横の長さと
厚さが著しく異なる形状の発泡体を焼成すると、得られ
る炭素多孔体の板状物が反るという重大な欠点のあるこ
とが判った。
このような事実はこれらの公知文献には全く示されてお
らず、実際これらの公知文献における実施例を検討する
と、いずれも小型で縦横の長さが等しいサンプルしか用
いておらず、上記現象の発現可能性すら先駆者たちは気
付いていなかったようである。
らず、実際これらの公知文献における実施例を検討する
と、いずれも小型で縦横の長さが等しいサンプルしか用
いておらず、上記現象の発現可能性すら先駆者たちは気
付いていなかったようである。
本発明者らは、前記の現象についてさらに検討を重ね、
その結果１反りは焼成により熱硬化性樹脂発泡体から炭
素多孔体に変る際の５０〜５０％という大幅な寸法収縮
という一種の変形に伴って生じており、原料である熱硬
化性樹脂発泡体の発泡方向や内部歪、端部と中央部の温
度むら、炉布との接触部とそうでない部分との熱伝達む
ら、不活性ガス雰囲気下で焼成する場合には不活性ガス
の流れむらなどの複合要因により発生することが判った
っしたがって、前記の各公知文献の方法では。
その結果１反りは焼成により熱硬化性樹脂発泡体から炭
素多孔体に変る際の５０〜５０％という大幅な寸法収縮
という一種の変形に伴って生じており、原料である熱硬
化性樹脂発泡体の発泡方向や内部歪、端部と中央部の温
度むら、炉布との接触部とそうでない部分との熱伝達む
ら、不活性ガス雰囲気下で焼成する場合には不活性ガス
の流れむらなどの複合要因により発生することが判った
っしたがって、前記の各公知文献の方法では。
大型の原料発泡体とくに板状物を使用する限り反り等の
変形は避けられないことが判った。
変形は避けられないことが判った。
本発明の目的は１以上述べてきた従来技術の問題を解決
した製造方法を提供することにあり、具体的には反り等
の変形がなく、かつ、目的とした曲率や直線性を示す炭
素多孔体を熱硬化性樹脂発泡体から得ることのできる製
造方法を提供するものであるヶ 〔問題点を解決するための手段〕 すなわち本発明は、非酸化性雰囲気中において熱硬化性
樹脂発泡体を拘束力下で焼成して炭素多孔体を得ること
を特徴とする炭素多孔体の製造方法である。
した製造方法を提供することにあり、具体的には反り等
の変形がなく、かつ、目的とした曲率や直線性を示す炭
素多孔体を熱硬化性樹脂発泡体から得ることのできる製
造方法を提供するものであるヶ 〔問題点を解決するための手段〕 すなわち本発明は、非酸化性雰囲気中において熱硬化性
樹脂発泡体を拘束力下で焼成して炭素多孔体を得ること
を特徴とする炭素多孔体の製造方法である。
本発明の製造方法における最大の特徴は、熱硬化性樹脂
発瀘体を拘束力下で焼成するところにある。
発瀘体を拘束力下で焼成するところにある。
本発明の製造方法において使用する熱硬化性樹脂発泡体
は、とくに制限がなく如何なるものでも使用でき、たと
えばポリウレタン発泡体、フェノール樹脂発泡体、フル
フラール樹脂発泡体、ユリア樹脂発泡体、エポキシ樹脂
発泡体、アクリル樹脂発泡体、ピラニル樹脂発泡体、７
ラン樹脂発泡体、ポリイソシアヌレート発泡体、ポリイ
ミド発泡体あるいはこれらの各種変性物すなわちエポキ
シ変性フェノール樹脂発泡体、メラミン変性ユリア樹脂
発泡体、エポキシ変性ピラニル樹脂発泡体。
は、とくに制限がなく如何なるものでも使用でき、たと
えばポリウレタン発泡体、フェノール樹脂発泡体、フル
フラール樹脂発泡体、ユリア樹脂発泡体、エポキシ樹脂
発泡体、アクリル樹脂発泡体、ピラニル樹脂発泡体、７
ラン樹脂発泡体、ポリイソシアヌレート発泡体、ポリイ
ミド発泡体あるいはこれらの各種変性物すなわちエポキ
シ変性フェノール樹脂発泡体、メラミン変性ユリア樹脂
発泡体、エポキシ変性ピラニル樹脂発泡体。
ウレタン変性ピラニル樹脂発泡体などを使用することが
できる。
できる。
これら熱硬化性樹脂発泡体の中でも、とくに好適に用い
られるのはフェノール樹脂発泡体、しかもプレポリマー
としてレゾール型フェノール樹脂を原料とするフェノー
ル樹脂発泡体である。すなわちレゾール型フェノール樹
脂１発泡剤、ＪＭ泡剤および酸硬化剤とを混合して発泡
硬化せしめて得られるフェノール樹脂発泡体がとくに好
ましい。
られるのはフェノール樹脂発泡体、しかもプレポリマー
としてレゾール型フェノール樹脂を原料とするフェノー
ル樹脂発泡体である。すなわちレゾール型フェノール樹
脂１発泡剤、ＪＭ泡剤および酸硬化剤とを混合して発泡
硬化せしめて得られるフェノール樹脂発泡体がとくに好
ましい。
しかも、フェノール類とアルデヒド類をアンモニアまた
はアミン系化合物よりなる触媒の存在下縮合して得られ
るレゾール型フェノール樹脂をプレポリマーとし１発泡
剤として蒸発型発泡剤とくにハロゲン化炭化水素を用い
、ざらに整泡剤としてアニオン系界面活性剤やＨＬＢ１
４Ｊ〕１上のノニオン系界面活性剤、酸硬化剤として有
機酵を用いて製造されたフェノール樹脂発泡体は、炭化
収出が高く、かつ炭化焼成時に軟化変形せず、原料発泡
体と相似した形状を有し、しかも均一で徽細なセル構造
で断熱性にとくに優れる炭素多孔体を提供できるのでと
くに好ましい。しかし、ノボラック型フェノール樹脂発
泡体を用いてよいことは勿論。
はアミン系化合物よりなる触媒の存在下縮合して得られ
るレゾール型フェノール樹脂をプレポリマーとし１発泡
剤として蒸発型発泡剤とくにハロゲン化炭化水素を用い
、ざらに整泡剤としてアニオン系界面活性剤やＨＬＢ１
４Ｊ〕１上のノニオン系界面活性剤、酸硬化剤として有
機酵を用いて製造されたフェノール樹脂発泡体は、炭化
収出が高く、かつ炭化焼成時に軟化変形せず、原料発泡
体と相似した形状を有し、しかも均一で徽細なセル構造
で断熱性にとくに優れる炭素多孔体を提供できるのでと
くに好ましい。しかし、ノボラック型フェノール樹脂発
泡体を用いてよいことは勿論。
他の熱硬化性樹脂発泡体を用いてもかまわないことは言
うまでもない。
うまでもない。
本発明の製造方法では、熱硬化性樹脂発泡体を非酸化性
雰囲気で焼成、炭素化する。すなわち。
雰囲気で焼成、炭素化する。すなわち。
減圧下またはＡｒガス、Ｈｅガス−Ｎ２ガス、ハロゲン
ガス等の中で、好ましくは６００℃以上とくに８００℃
以上の温度で焼成する。このようにして発泡体は炭素化
（本発明において黒鉛化も包含する）され、目的とする
炭素多孔体が得られる。
ガス等の中で、好ましくは６００℃以上とくに８００℃
以上の温度で焼成する。このようにして発泡体は炭素化
（本発明において黒鉛化も包含する）され、目的とする
炭素多孔体が得られる。
焼成時の昇温速度はとくに制限はないもめの。
一般に樹脂の分解が開始される３００〜６００℃付近に
かけては徐々に行うほうが好ましい。この間に。
かけては徐々に行うほうが好ましい。この間に。
たとえばフェノール樹脂発泡体であれば５０幅程度の重
量減少、３０％程度の寸法減少が生ずる。したがって、
この間に急激に昇温すると１分解ガスが急激に発生、炭
化収縮するので、得られる炭素多孔体はクラックの入っ
たものが多くなる。また。
量減少、３０％程度の寸法減少が生ずる。したがって、
この間に急激に昇温すると１分解ガスが急激に発生、炭
化収縮するので、得られる炭素多孔体はクラックの入っ
たものが多くなる。また。
焼成温度が６００℃未満であると、十分に炭素化されず
に着化濡度が低く、かつ、実用時に再度寸法変化を生じ
るような炭素多孔体が得られることが多い。本発明の方
法における炭素化において、意図的に黒鉛化まで進める
には、焼成温度を１８００℃以上にすることで可能であ
る。黒鉛化した炭素多孔体は耐酸化性１機械的強度、導
電性のいずれの点においてもとくに優れたものとなる。
に着化濡度が低く、かつ、実用時に再度寸法変化を生じ
るような炭素多孔体が得られることが多い。本発明の方
法における炭素化において、意図的に黒鉛化まで進める
には、焼成温度を１８００℃以上にすることで可能であ
る。黒鉛化した炭素多孔体は耐酸化性１機械的強度、導
電性のいずれの点においてもとくに優れたものとなる。
本発明の製造方法では、この焼成処理を行うに際し、原
料である熱硬化性樹脂発泡体を拘束力下に置くのである
が、この拘束力とは熱硬化性樹脂発泡体が炭素化する時
の寸法収縮は妨げないが。
料である熱硬化性樹脂発泡体を拘束力下に置くのである
が、この拘束力とは熱硬化性樹脂発泡体が炭素化する時
の寸法収縮は妨げないが。
寸法収縮時の自由変性は妨げる程度の力をいう。
すなわち、拘束力の大きさは熱硬化性樹脂発泡体に破壊
を生ずるような力であってはならないことは勿論のこと
、焼成時の収縮力と拘束力との合成力が破壊をもたらす
程大きくないこと、および収縮の際の自由変形力よりは
大きいことが必要である。
を生ずるような力であってはならないことは勿論のこと
、焼成時の収縮力と拘束力との合成力が破壊をもたらす
程大きくないこと、および収縮の際の自由変形力よりは
大きいことが必要である。
このような拘束力としては、圧縮力、引張り力。
曲げ力あるいは摩擦力等があるが、原料である熱硬化性
樹脂発泡体の全面にわたり均等な力を加えることのでき
る観点からは圧縮力が最も好ましく。
樹脂発泡体の全面にわたり均等な力を加えることのでき
る観点からは圧縮力が最も好ましく。
かつ、最も実用性がある。
拘束力の好ましい大きさの具体的目安としては。
たとえば拘束力が圧縮力である場合は熱硬化性樹脂発泡
体の圧縮挫屈荷重の１／１０００００〜１／２の大きざ
、とくに１．／１００００〜１／１００の大きさである
。拘束力が大きすぎると１発泡体が焼成前に圧潰されて
しまったり、あるいは圧潰されないまでもクラックが生
じたり、さらに焼成前にクラックが生じなくても焼成時
に生じる収縮率との合力によってクラックを発生して良
品が得られない。
体の圧縮挫屈荷重の１／１０００００〜１／２の大きざ
、とくに１．／１００００〜１／１００の大きさである
。拘束力が大きすぎると１発泡体が焼成前に圧潰されて
しまったり、あるいは圧潰されないまでもクラックが生
じたり、さらに焼成前にクラックが生じなくても焼成時
に生じる収縮率との合力によってクラックを発生して良
品が得られない。
他方、拘束力が小さすぎると、戻りを妨げる力が不十分
となり、焼成後の製品に反りを生じてしまう。
となり、焼成後の製品に反りを生じてしまう。
熱硬化性樹脂発泡体に圧縮力を与える具体的な手段とし
ては、たとえば該発泡体が板状物の場合。
ては、たとえば該発泡体が板状物の場合。
該板状発泡体を上下２枚の矯正板で挾み上下より圧縮力
を付加し続けるか、もしくは上板の自重によりあるいは
上板の上に重りを賦課して重りと上板との合成重量によ
り上板側からのみ圧縮力を付加する方法を挙げることが
できる。この方法により、矯正板が平板状であわば直線
性を有する炭素多孔体を、矯正板が緩やかな曲面状であ
れば一定の曲粗を有する炭素多孔体を得ることができる
。
を付加し続けるか、もしくは上板の自重によりあるいは
上板の上に重りを賦課して重りと上板との合成重量によ
り上板側からのみ圧縮力を付加する方法を挙げることが
できる。この方法により、矯正板が平板状であわば直線
性を有する炭素多孔体を、矯正板が緩やかな曲面状であ
れば一定の曲粗を有する炭素多孔体を得ることができる
。
矯正板の材質は、焼成温度において軟化、溶融。
変形、収縮等を生じないものたとえばＳ ｉ Ｏ２−３
ｉ０２−ＡＧＯ３−ＡＧｏ３− ＺｒＯ２等の耐熱性
セラミックや炭素材を使用するのが好ましい。
ｉ０２−ＡＧＯ３−ＡＧｏ３− ＺｒＯ２等の耐熱性
セラミックや炭素材を使用するのが好ましい。
また、これらの材質からなる密なる板そのものを用いて
もよいが、これらの材質からなる多孔質板を用いること
が一層好ましい。すなわち、多孔質板を使用することに
より被加熱物の熱容量を小さくできるし、焼成時におけ
る被加熱物から発生するガスが抜は易くて焼成が容易で
あるという好適な作用効果を示すっ 圧縮力を付加する他の手段として、雄型および雌型の１
対の型で熱硬化性樹脂発泡体を挾む方法がある。雄型お
よび雌型で形成される型内空間は平板状１曲叛状または
波板状等腫々の空間形状にすることができ、得られる炭
素多孔体はこれらの空間形状を反映した形となる。型の
材質は前記矯正板と同様のことがいえ、多孔質材からな
ることが最も好ましい。
もよいが、これらの材質からなる多孔質板を用いること
が一層好ましい。すなわち、多孔質板を使用することに
より被加熱物の熱容量を小さくできるし、焼成時におけ
る被加熱物から発生するガスが抜は易くて焼成が容易で
あるという好適な作用効果を示すっ 圧縮力を付加する他の手段として、雄型および雌型の１
対の型で熱硬化性樹脂発泡体を挾む方法がある。雄型お
よび雌型で形成される型内空間は平板状１曲叛状または
波板状等腫々の空間形状にすることができ、得られる炭
素多孔体はこれらの空間形状を反映した形となる。型の
材質は前記矯正板と同様のことがいえ、多孔質材からな
ることが最も好ましい。
本発明の製造方法によれば、これまで熱硬化性樹脂発泡
体から炭素多孔体とくに板状の樹脂発泡体から板状の炭
素多孔体を製造する際に発生していた反り等の変形を解
消できる。ざらに特記すべきことは１本発明の製造方法
により始めて反り？歪みのない薄板状の炭素多孔体を得
ることができたものであり、したがって種々の用途に応
じた大きさと形の炭素多孔体を提供できるという工業上
非常に利用価値の高い発明である。
体から炭素多孔体とくに板状の樹脂発泡体から板状の炭
素多孔体を製造する際に発生していた反り等の変形を解
消できる。ざらに特記すべきことは１本発明の製造方法
により始めて反り？歪みのない薄板状の炭素多孔体を得
ることができたものであり、したがって種々の用途に応
じた大きさと形の炭素多孔体を提供できるという工業上
非常に利用価値の高い発明である。
また本発明の製造方法によって得られた炭素多孔体は、
焼結炉、熱処理炉、蒸着装置等の断熱材。
焼結炉、熱処理炉、蒸着装置等の断熱材。
飛行機、宇宙船、ミサイル等の断熱材、液体または気体
のフィルター、触媒担体１面状発熱体、燃料電池や蓄電
池の電極、活性炭など幅広い分骨で使用可能である、 〔実施例〕 以下に本発明の内容を好適な例でもって説明するが、本
発明はこれらの例に制限されるものではない。
のフィルター、触媒担体１面状発熱体、燃料電池や蓄電
池の電極、活性炭など幅広い分骨で使用可能である、 〔実施例〕 以下に本発明の内容を好適な例でもって説明するが、本
発明はこれらの例に制限されるものではない。
実施例１
厚ざ１ＣＩｎｘ縦３０ｔ、ｔｒ、 Ｘ横３０ｚのフェノ
ール樹脂発泡体（密度０．１２ｇ／（７）、引張強度６
．５ｋＱ／ｍ、圧縮強度１０．４ｋＱ１０ｎ、圧縮挫屈
荷重９．５ｋｑ／ＣＭ）の平板４枚を積み重ねたものを
、厚さｌ１ｍＸ縦５５ｔフ−ｘａ；３５ｍの炭素多孔平
板（密度０．２ ｇ／α）で上下を挾み、開口の高さ４
０ＧｔＸ横４０ｃＴ・ｌ×奥行５０αのマツフル炉内に
水平に置き、更に炭素多孔平板の上に５ｋｑの荷重を均
等に付与した。次にマツフル炉内の雰囲気をＮ２で置換
した彼、 Ｎ２を２１／分の速度で流しながら常圧下で
１．５℃／分の昇温速度で１０００℃まで昇温焼成し、
その湿度に３０分保持した後自然放冷し、５０℃で取り
出した。こうして、縦２３い×横２３ｆｆＸ厚さ７．５
ｍｍの炭素多孔板４枚が得られた。得られた炭素多孔
板には、何ら反りが認められなかった。結果を表１に示
す。
ール樹脂発泡体（密度０．１２ｇ／（７）、引張強度６
．５ｋＱ／ｍ、圧縮強度１０．４ｋＱ１０ｎ、圧縮挫屈
荷重９．５ｋｑ／ＣＭ）の平板４枚を積み重ねたものを
、厚さｌ１ｍＸ縦５５ｔフ−ｘａ；３５ｍの炭素多孔平
板（密度０．２ ｇ／α）で上下を挾み、開口の高さ４
０ＧｔＸ横４０ｃＴ・ｌ×奥行５０αのマツフル炉内に
水平に置き、更に炭素多孔平板の上に５ｋｑの荷重を均
等に付与した。次にマツフル炉内の雰囲気をＮ２で置換
した彼、 Ｎ２を２１／分の速度で流しながら常圧下で
１．５℃／分の昇温速度で１０００℃まで昇温焼成し、
その湿度に３０分保持した後自然放冷し、５０℃で取り
出した。こうして、縦２３い×横２３ｆｆＸ厚さ７．５
ｍｍの炭素多孔板４枚が得られた。得られた炭素多孔
板には、何ら反りが認められなかった。結果を表１に示
す。
尚、以下の実施例において反りの評価は１次の方法で行
った。
った。
平面の上に測定すべき板を中央部が接するように置き１
手で測定すべき板の一隅を抑えた時。
手で測定すべき板の一隅を抑えた時。
他の６隅の板の平面からの浮き上がり高さを測定する。
これを４隅について繰返した後、その平均値を求め、こ
の値をそり度とする。
の値をそり度とする。
実施例２
フェノール樹脂発泡体として、厚さ６ｎｌＸ縦３０Ｃ１
ｎＸ Ｎｌｊ ３０ｃＷ１の平板を用いる以外は実施例
１と同様に行い、縦２３備×横２３１×厚さ４．５備の
炭素多孔板が得られた。板には反りが認められなかった
。結果を表１に示す。
ｎＸ Ｎｌｊ ３０ｃＷ１の平板を用いる以外は実施例
１と同様に行い、縦２３備×横２３１×厚さ４．５備の
炭素多孔板が得られた。板には反りが認められなかった
。結果を表１に示す。
実 施 例 ３および４
実施例１において、荷重をそれぞれ１０ｋＱ、２ｋＱと
する以外は同様に行ったが、実施例１と同様の結果が得
られた。結果を表１に示す。
する以外は同様に行ったが、実施例１と同様の結果が得
られた。結果を表１に示す。
実施例５
実施例１において、矯正部材として用いた炭素多孔板の
代りに同じ寸法のセラミック多孔板（密度１．５ｇ／ｎ
）を用い、５ｋｙの荷重をかけない以外は、実施例１
と同様に行った。実施例１と同様に得られた炭素多孔板
に反りは認められなかった。結果を表１に示すっ 実施例６ 密度０．２ｇ／αの炭素多孔体から切削加工により、長
さ５５Ｃｒｐ、曲率半径１ｍ、孤の長さ６５ｍの曲面を
有する雄、＠型を作った。実施例１において炭素多孔平
板で挾む代りに上記ｍ−１１’ｉｌ型で挾む以外は実ｍ
例１と同様に行った。こうして、前面の長さ２３鍔１曲
率半径１ｍ、孤の長さ２５鍔の炭素多孔体を曲面板が得
られた。結果を表１に示すう比較例１ 実施例１で用いたフェノール樹脂発泡体の平板４枚を炭
素多孔体板で挾むことなくそのままマツフル炉内に水平
に置く以外は実施例１と同様に行った。得られた炭素多
孔板のそり度を表１に示す。
代りに同じ寸法のセラミック多孔板（密度１．５ｇ／ｎ
）を用い、５ｋｙの荷重をかけない以外は、実施例１
と同様に行った。実施例１と同様に得られた炭素多孔板
に反りは認められなかった。結果を表１に示すっ 実施例６ 密度０．２ｇ／αの炭素多孔体から切削加工により、長
さ５５Ｃｒｐ、曲率半径１ｍ、孤の長さ６５ｍの曲面を
有する雄、＠型を作った。実施例１において炭素多孔平
板で挾む代りに上記ｍ−１１’ｉｌ型で挾む以外は実ｍ
例１と同様に行った。こうして、前面の長さ２３鍔１曲
率半径１ｍ、孤の長さ２５鍔の炭素多孔体を曲面板が得
られた。結果を表１に示すう比較例１ 実施例１で用いたフェノール樹脂発泡体の平板４枚を炭
素多孔体板で挾むことなくそのままマツフル炉内に水平
に置く以外は実施例１と同様に行った。得られた炭素多
孔板のそり度を表１に示す。
比較例２
実施例１において上部炭素多孔板および荷重を除く以外
は実施例１と同様にして焼成した。得られた炭素多孔体
のそり度を表１に示す。
は実施例１と同様にして焼成した。得られた炭素多孔体
のそり度を表１に示す。
比較例３
実施例２において用いたフェノール樹脂発泡体の平板を
炉内に立てて焼成する。従って炭素多孔板では挾まない
で焼成する以外は実施例２と同様に行った、得られた炭
素多孔体のそり度を表１に示す。
炉内に立てて焼成する。従って炭素多孔板では挾まない
で焼成する以外は実施例２と同様に行った、得られた炭
素多孔体のそり度を表１に示す。
比較例４
抑え板として厚ざ２ｔＭｘ縦２０ｔＭｘ横２０備の炭素
多孔平板（密度０．２ｇ／ｃｍ ）を用いるｐｌ外は
。
多孔平板（密度０．２ｇ／ｃｍ ）を用いるｐｌ外は
。
実施例１と同様に行った。得られた炭素多孔板のそり度
を表１に示す。抑え板は被焼成体よりも広くないと抑え
板で挾持されていない品分に反りを生ずることがわかる
。
を表１に示す。抑え板は被焼成体よりも広くないと抑え
板で挾持されていない品分に反りを生ずることがわかる
。
参考例１
実施例１で抑え板として用いた炭素多孔板の代りに厚さ
２ｍｍｘ縦５５ｃ１り×横３５ｃ１ｎの炭素多孔平板（
密度０．＋ １ ｇ／１Ｍ）で上下を挾みかつ荷重をか
けない以外は実施例１と同様に行った。得られた炭素多
孔板のそり度を表１に示す。抑え板が軽過ぎると拘束力
としての役割を果ざないことがわかる。
２ｍｍｘ縦５５ｃ１り×横３５ｃ１ｎの炭素多孔平板（
密度０．＋ １ ｇ／１Ｍ）で上下を挾みかつ荷重をか
けない以外は実施例１と同様に行った。得られた炭素多
孔板のそり度を表１に示す。抑え板が軽過ぎると拘束力
としての役割を果ざないことがわかる。
表 １
Claims (13)
- （１）非酸化性雰囲気中において熱硬化性樹脂発泡体を
拘束力下で焼成して炭素多孔体を得ることを特徴とする
炭素多孔体の製造方法。 - （２）焼成温度が６００℃以上である特許請求の範囲第
１項記載の製造方法。 - （３）熱硬化性樹脂発泡体が板状物である特許請求の範
囲第１項または第２項に記載の製造方法。 - （４）拘束力が熱硬化性樹脂発泡体の収縮力よりは小さ
く、かつ、自由変形力よりは大きい特許請求の範囲第１
項ないし第３項のいずれかに記載の製造方法。 - （５）拘束力が圧縮力である特許請求の範囲第１項ない
し第４項のいずれかに記載の製造方法。 - （６）圧縮力が熱硬化性樹脂発泡体の圧縮挫屈荷重の１
／１０００００〜１／２である特許請求の範囲第５項記
載の製造方法。 - （７）圧縮力を上下の板で挾むことにより与える特許請
求の範囲第５項または第６項に記載の製造方法。 - （８）圧縮力を上板の重量もしくは重りを載せた上板の
重量により与える特許請求の範囲第７項記載の製造方法
。 - （９）圧縮力を雄型および雌型で挾むことにより与える
特許請求の範囲第５項または第６項に記載の製造方法。 - （１０）雄型および雌型で形成される型内空間が平板状
をなす特許請求の範囲第９項記載の製造方法。 - （１１）板または雄型および雌型の材質が焼成温度上限
までで著しい変形を生じないものである特許請求の範囲
第７項ないし第１０項のいずれかに記載の製造方法。 - （１２）板または雄型および雌型の材質が多孔質板であ
る特許請求の範囲第１１項記載の製造方法。 - （１３）多孔質板が炭素またはセラミックの多孔質板で
ある特許請求の範囲第１２項記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61004261A JPS62162611A (ja) | 1986-01-14 | 1986-01-14 | 炭素多孔体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61004261A JPS62162611A (ja) | 1986-01-14 | 1986-01-14 | 炭素多孔体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62162611A true JPS62162611A (ja) | 1987-07-18 |
Family
ID=11579597
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61004261A Pending JPS62162611A (ja) | 1986-01-14 | 1986-01-14 | 炭素多孔体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62162611A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007269505A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 電極用材料及びその製造方法 |
| JP2009274939A (ja) * | 2008-05-16 | 2009-11-26 | Ube Ind Ltd | 炭素質体の製造方法及び炭素質体、粒子状炭素質体 |
| JP2010006628A (ja) * | 2008-06-25 | 2010-01-14 | Ube Ind Ltd | 炭素多孔体及びその製造方法 |
| WO2019069570A1 (ja) * | 2017-10-05 | 2019-04-11 | 旭化成株式会社 | 炭素フォーム、積層炭素フォーム、及び積層炭素フォームの製造方法 |
| CN112585104A (zh) * | 2018-08-31 | 2021-03-30 | 旭化成株式会社 | 碳泡沫、复合体和制造方法 |
| WO2023189050A1 (ja) * | 2022-03-28 | 2023-10-05 | リンテック株式会社 | 平板状多孔質炭素材料、平板状多孔質炭素材料の製造方法、及び前駆体 |
-
1986
- 1986-01-14 JP JP61004261A patent/JPS62162611A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007269505A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 電極用材料及びその製造方法 |
| JP2009274939A (ja) * | 2008-05-16 | 2009-11-26 | Ube Ind Ltd | 炭素質体の製造方法及び炭素質体、粒子状炭素質体 |
| JP2010006628A (ja) * | 2008-06-25 | 2010-01-14 | Ube Ind Ltd | 炭素多孔体及びその製造方法 |
| WO2019069570A1 (ja) * | 2017-10-05 | 2019-04-11 | 旭化成株式会社 | 炭素フォーム、積層炭素フォーム、及び積層炭素フォームの製造方法 |
| JPWO2019069570A1 (ja) * | 2017-10-05 | 2020-04-02 | 旭化成株式会社 | 炭素フォーム、積層炭素フォーム、及び積層炭素フォームの製造方法 |
| CN111051266A (zh) * | 2017-10-05 | 2020-04-21 | 旭化成株式会社 | 碳泡沫、层积碳泡沫以及层积碳泡沫的制造方法 |
| TWI694051B (zh) * | 2017-10-05 | 2020-05-21 | 日商旭化成股份有限公司 | 碳泡沫、積層碳泡沫、及積層碳泡沫之製造方法 |
| US11450856B2 (en) | 2017-10-05 | 2022-09-20 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Carbon foam, stack carbon foam, and method of manufacturing stack carbon foam |
| CN112585104A (zh) * | 2018-08-31 | 2021-03-30 | 旭化成株式会社 | 碳泡沫、复合体和制造方法 |
| US11820714B2 (en) | 2018-08-31 | 2023-11-21 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Carbon foam, assembly and manufacturing method |
| WO2023189050A1 (ja) * | 2022-03-28 | 2023-10-05 | リンテック株式会社 | 平板状多孔質炭素材料、平板状多孔質炭素材料の製造方法、及び前駆体 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1017649B1 (en) | Pitch-based carbon foam and composites | |
| US6776936B2 (en) | Process for making porous graphite and articles produced therefrom | |
| US5091025A (en) | Process for making a graphite film | |
| US5882570A (en) | Injection molding graphite material and thermoplastic material | |
| US5618615A (en) | Graphite layer material | |
| EP1218313B1 (en) | A method of casting pitch based foam | |
| US4080413A (en) | Porous carbon fuel cell substrates and method of manufacture | |
| JPS62162611A (ja) | 炭素多孔体の製造方法 | |
| JPH082979A (ja) | 多孔質炭素材およびその製造方法 | |
| US8105512B1 (en) | Infiltrated carbon foam composites | |
| US4643956A (en) | Coke filled separator plate for electrochemical cells | |
| JPH0435434B2 (ja) | ||
| JPH0543213A (ja) | 薄膜状炭素材の製造方法 | |
| JP5245570B2 (ja) | 炭素多孔体及びその製造方法 | |
| KR102346997B1 (ko) | 인조 그라파이트 분말 및 이를 적용한 복합 분말 | |
| JPS5926907A (ja) | 黒鉛製薄板及びその製造法 | |
| US7306635B2 (en) | Designed cellular coal | |
| KR20220016582A (ko) | 후막 그라파이트 포일 및 그 제조방법 | |
| JPS6291412A (ja) | 等方性カ−ボン成形体の焼成炉詰方法 | |
| JP2000319068A (ja) | 炭素・黒鉛複合成形体 | |
| JPS62171908A (ja) | 炭素板の製造方法 | |
| JPH0748182A (ja) | 多孔質炭素板の製造方法 | |
| GB2073491A (en) | Electrolytic condenser | |
| JPH08217556A (ja) | 軽量炭素材及びその製造方法 | |
| JPH09157065A (ja) | 炭素質多孔体及び多孔質複合シートの製造方法 |