JPS62148596A - トラクションドライブ用流体 - Google Patents
トラクションドライブ用流体Info
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- JPS62148596A JPS62148596A JP60287882A JP28788285A JPS62148596A JP S62148596 A JPS62148596 A JP S62148596A JP 60287882 A JP60287882 A JP 60287882A JP 28788285 A JP28788285 A JP 28788285A JP S62148596 A JPS62148596 A JP S62148596A
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- formula
- fluid
- rings
- traction drive
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はトラクションドライブ用流体に関し、詳しくは
特定の二種類の化合物を主成分として配合してなるトラ
クション性能のすぐれたトラクションドライブ用流体に
関する。
特定の二種類の化合物を主成分として配合してなるトラ
クション性能のすぐれたトラクションドライブ用流体に
関する。
[従来の技術及び発明が解決しようとする問題点]
一般に、トラクションドライブ用の流体はトラクション
ドライブ装置(ころがり接触による摩擦駆動装置)、例
えば自動車無段変速機、産業用無段変速機、水圧機器な
どに用いられる流体であり、高いトラクション係数や熱
および酸化に対する安定性、経済性等が要求されている
。
ドライブ装置(ころがり接触による摩擦駆動装置)、例
えば自動車無段変速機、産業用無段変速機、水圧機器な
どに用いられる流体であり、高いトラクション係数や熱
および酸化に対する安定性、経済性等が要求されている
。
近年、トラクションドライブ装置の小型軽量化が、自動
車用途を中心に研究されてきており、それに伴なってこ
のトラクションドライブ装置に用いるトラクションドラ
イブ用流体にも、様々な苛酷な条件下で使用に耐え得る
性能、#に低温から高温(−30〜120’C程度)ま
での広い温度範囲にわたって安定的に高性能(トラクシ
ョン係数が高いこと、粘度が低いこと、酸化安定性にす
ぐれることなど)を発揮しうることが要求されている。
車用途を中心に研究されてきており、それに伴なってこ
のトラクションドライブ装置に用いるトラクションドラ
イブ用流体にも、様々な苛酷な条件下で使用に耐え得る
性能、#に低温から高温(−30〜120’C程度)ま
での広い温度範囲にわたって安定的に高性能(トラクシ
ョン係数が高いこと、粘度が低いこと、酸化安定性にす
ぐれることなど)を発揮しうることが要求されている。
しかしながら、今までに開発されたトラクションドライ
ブ用流体では上述の要求特性を満足しうるちのはなく、
様々な問題があった。例えば、高温で高いトラクション
係数を示す化合物は、粘度が高いため攪拌ロスが大きい
ので伝達効率が低く、また低温始動性にも問題がある。
ブ用流体では上述の要求特性を満足しうるちのはなく、
様々な問題があった。例えば、高温で高いトラクション
係数を示す化合物は、粘度が高いため攪拌ロスが大きい
ので伝達効率が低く、また低温始動性にも問題がある。
一方、低粘度で伝達効率のすぐれた化合物は、高温下で
のトラクション係数が低、く、また高温にな乞と粘度が
低下しすぎて、トラクション伝達装置の潤滑上のトラブ
ルの原因となる。
のトラクション係数が低、く、また高温にな乞と粘度が
低下しすぎて、トラクション伝達装置の潤滑上のトラブ
ルの原因となる。
[問題点を解決するための手段]
そこで本発明者らは上記従来技術の問題点を解消し、広
い温度範囲にわたって優れた性能を有するトラクション
ドライブ用流体を開発すべく鋭意研究を重ねた。その結
果、高温でトラクション係数の高い特定の化合物群と低
粘度な特定の化合物群とを混合したものが、トラクショ
ンドライブ用流体として総合的な性能にすぐれ、しかも
混合による相乗効果が得られることにより、トラクショ
ン係数が著しく向上することを見出し、本発明を完成す
るに至った。
い温度範囲にわたって優れた性能を有するトラクション
ドライブ用流体を開発すべく鋭意研究を重ねた。その結
果、高温でトラクション係数の高い特定の化合物群と低
粘度な特定の化合物群とを混合したものが、トラクショ
ンドライブ用流体として総合的な性能にすぐれ、しかも
混合による相乗効果が得られることにより、トラクショ
ン係数が著しく向上することを見出し、本発明を完成す
るに至った。
すなわち本発明は、(A)二つのデカリン環が直接結合
したビスデカリン類、二つのデカリン環が同一炭素に結
合したアルカン誘導体または二つのデカリン環が隣接す
る炭素に結合したアルカン誘導体および(B)両端にシ
クロヘキサン環を有する炭素数2あるいは3の主鎖に少
なくとも二つのメチル基を結合してなるアルカン誘導体
または二つのシクロヘキサン環を有するシクロペンタン
誘導体を主成分とし、かつ100℃における動粘度が3
cst以上であることを特徴とするトラクションドラ
イブ用流体を提供するものである。
したビスデカリン類、二つのデカリン環が同一炭素に結
合したアルカン誘導体または二つのデカリン環が隣接す
る炭素に結合したアルカン誘導体および(B)両端にシ
クロヘキサン環を有する炭素数2あるいは3の主鎖に少
なくとも二つのメチル基を結合してなるアルカン誘導体
または二つのシクロヘキサン環を有するシクロペンタン
誘導体を主成分とし、かつ100℃における動粘度が3
cst以上であることを特徴とするトラクションドラ
イブ用流体を提供するものである。
本発明のトラクションドライブ用流体は、上述した(A
)、(B)両成分を主成分とするものである。
)、(B)両成分を主成分とするものである。
この(A)成分としては三つのタイプのものがあり、そ
れらは二つのデカリン環が直接結合したビスデカリン類
(以下rAlタイプ化合物」と略称する。)、二つのデ
カリン環が同一炭素に結合したアルカン誘導体(以下r
AZタイプ化合物」と略称する。)、および二つのデカ
リン環が隣接する炭素に結合したアルカン誘導体(以下
rA3タイプ化合物」と略称する。)である。この(A
) Ji分は、Alタイプ化合物、A2タイプ化合物お
よびA3タイプ化合物のいずれも二つのデカリン環を有
するものであり、このうちAlタイプ化合物は二つのデ
カリン環が互いに直接結合しているものである。また、
A2タイプ化合物はアルカン誘導体の同一炭素にデカリ
ン環が二つ結合しており、A3タイプ化合物はアルカン
誘導体の隣接する炭素に一つずつのデカリン環が結合し
ている構造となっている。なお、このデカリン環には、
メチル基等の置換基が一つまたは二つ以上導入されてい
てもよい。
れらは二つのデカリン環が直接結合したビスデカリン類
(以下rAlタイプ化合物」と略称する。)、二つのデ
カリン環が同一炭素に結合したアルカン誘導体(以下r
AZタイプ化合物」と略称する。)、および二つのデカ
リン環が隣接する炭素に結合したアルカン誘導体(以下
rA3タイプ化合物」と略称する。)である。この(A
) Ji分は、Alタイプ化合物、A2タイプ化合物お
よびA3タイプ化合物のいずれも二つのデカリン環を有
するものであり、このうちAlタイプ化合物は二つのデ
カリン環が互いに直接結合しているものである。また、
A2タイプ化合物はアルカン誘導体の同一炭素にデカリ
ン環が二つ結合しており、A3タイプ化合物はアルカン
誘導体の隣接する炭素に一つずつのデカリン環が結合し
ている構造となっている。なお、このデカリン環には、
メチル基等の置換基が一つまたは二つ以上導入されてい
てもよい。
このようなAlタイプ化合物としては様々なものがある
が、通常は 一般式 で表わされるビスデカリン類であり、具体的には式 で表わされる1、1′−ビスデカリン。
が、通常は 一般式 で表わされるビスデカリン類であり、具体的には式 で表わされる1、1′−ビスデカリン。
で表わされる1、2′−ビスデカリン。
式
で表わされる2、2′−ビスデカリンなどがあり、まだ
さらにこれらを構成するデカリン環にメチル基、エチル
基、プロピル基等の置換基が適当数導入されたものなど
がある。
さらにこれらを構成するデカリン環にメチル基、エチル
基、プロピル基等の置換基が適当数導入されたものなど
がある。
また、A2タイプ化合物としては、各種のものがあるが
、通常は、 一般式 [式中、R1は水素あるいは炭素数1〜3のアルキル基
を示す。] で表わされるアルカン誘導体があげられる。具体的な化
合物としては、 式 で表わされる1、1−ジデカリルエタン(より詳しくは
、1,1−ジ(1−デカリル)エタン;1,1−ジ(2
−デカリル)エタン; l−(1−デカリル)−1−(
2−デカリル)エタン)。
、通常は、 一般式 [式中、R1は水素あるいは炭素数1〜3のアルキル基
を示す。] で表わされるアルカン誘導体があげられる。具体的な化
合物としては、 式 で表わされる1、1−ジデカリルエタン(より詳しくは
、1,1−ジ(1−デカリル)エタン;1,1−ジ(2
−デカリル)エタン; l−(1−デカリル)−1−(
2−デカリル)エタン)。
式
で表わされる1、1−ジデカリルプロパン(より詳しく
は、1.1−ジ(l−デカリル)プロパン:1.1−ジ
(2−デカリル)プロパン; 1− (1−デカリル)
−1−(2−デカリル)プロパン)。
は、1.1−ジ(l−デカリル)プロパン:1.1−ジ
(2−デカリル)プロパン; 1− (1−デカリル)
−1−(2−デカリル)プロパン)。
あるいは
式
で表わされる1、1−ジデカリルブタン(より詳しくは
、1.1−ジ(l−デカリル)ブタン; 1,1−ジ
(2−デカリル)ブタン; l−(1−デカリル)−1
−(2−デカリル)ブタン)などをあげることができる
。
、1.1−ジ(l−デカリル)ブタン; 1,1−ジ
(2−デカリル)ブタン; l−(1−デカリル)−1
−(2−デカリル)ブタン)などをあげることができる
。
さらに、A3タイプ化合物としては、様々なものがある
が、通常は、 一般式 r式中、R2、R3はそれぞれ水素あるいはメチル基を
示す。] で表わされるアルカン誘導体があげられる。具体的な化
合物としては、 式 で表わされる1、2−ジデカリルプロパン(より詳しく
は、l、2−ジ(l−デカリル)プロパン;1.2−ジ
(2−デカリル)プロパン;1−(2−デカリル)−2
−(1−デカリル)プロパンz;1−(1−デカリル)
−2−(,2−デカリル)プロパン)。
が、通常は、 一般式 r式中、R2、R3はそれぞれ水素あるいはメチル基を
示す。] で表わされるアルカン誘導体があげられる。具体的な化
合物としては、 式 で表わされる1、2−ジデカリルプロパン(より詳しく
は、l、2−ジ(l−デカリル)プロパン;1.2−ジ
(2−デカリル)プロパン;1−(2−デカリル)−2
−(1−デカリル)プロパンz;1−(1−デカリル)
−2−(,2−デカリル)プロパン)。
式
で表わされる2、3−シデカリルブタン(より詳しくは
、2.3−ジ(1−デカリル)ブタン;2,3−・ジ(
2−デカリル)ブタン;2−(1−デカリル)−3−(
2−デカリル)ブタン)。
、2.3−ジ(1−デカリル)ブタン;2,3−・ジ(
2−デカリル)ブタン;2−(1−デカリル)−3−(
2−デカリル)ブタン)。
式
%式%
で表わされる2−メチル−1,2−ジデカリルプロパン
(より詳しくは、2−メチル−1,2−ジ(1−デカリ
ル)プロパン;2−メチル−1,2−ジ(2−デカリル
)プロパン;2−メチル−1−(l−デカリル)−2−
(2−デカリル)プロパン:2−メチル−1−(2−デ
カリル)−2−(1−デカリル)プロパン)、あるいは
式 %式% で表わされる2−メチル−2,3−ジデカリルブタン(
より詳しくは、2−メチル−2,3−ジ(1−デカリル
)ブタン:2−メチル−2,3−ジ(2−デカリル)ブ
タン;2−メチル−2−(1−デカリル)−3−(2−
デカリル)ブタン;2−メチル−2−(2−デカリル)
−3−(1−デカリル)ブタン)などがあげられる。
(より詳しくは、2−メチル−1,2−ジ(1−デカリ
ル)プロパン;2−メチル−1,2−ジ(2−デカリル
)プロパン;2−メチル−1−(l−デカリル)−2−
(2−デカリル)プロパン:2−メチル−1−(2−デ
カリル)−2−(1−デカリル)プロパン)、あるいは
式 %式% で表わされる2−メチル−2,3−ジデカリルブタン(
より詳しくは、2−メチル−2,3−ジ(1−デカリル
)ブタン:2−メチル−2,3−ジ(2−デカリル)ブ
タン;2−メチル−2−(1−デカリル)−3−(2−
デカリル)ブタン;2−メチル−2−(2−デカリル)
−3−(1−デカリル)ブタン)などがあげられる。
一方、上記(A)成分とともに用いる(B)成分として
は二つのタイプのものがあり、そのうちの一つは両端に
シクロへキーサン環を有する炭素数2あるいは3の主鎖
に少なくとも二つのメチル基を結合してなるアルカン誘
導体(以下rBlタイプ化合物」と略称する。)であり
、他方は二つのシクロヘキサン環を有するシクロペンタ
ン誘導体(以−下rB2タイプ化合物」と略記する。)
である。この(B)成分はBlタイプ化合物、B2タイ
プ化合物ともに二つのシクロヘキサン環を有するもので
あり、ここでシクロヘキサン環にはメチル基か一つまた
は二つ以上導入されていてもよい。
は二つのタイプのものがあり、そのうちの一つは両端に
シクロへキーサン環を有する炭素数2あるいは3の主鎖
に少なくとも二つのメチル基を結合してなるアルカン誘
導体(以下rBlタイプ化合物」と略称する。)であり
、他方は二つのシクロヘキサン環を有するシクロペンタ
ン誘導体(以−下rB2タイプ化合物」と略記する。)
である。この(B)成分はBlタイプ化合物、B2タイ
プ化合物ともに二つのシクロヘキサン環を有するもので
あり、ここでシクロヘキサン環にはメチル基か一つまた
は二つ以上導入されていてもよい。
このようなりlタイプ化合物としては様々なものがあげ
られるが、通常は 一般式 %式% [式中、R4−R8はそれぞれ水素あるいはメチル基を
示し、m、 nはそれぞれ1,2.3のいずれかを示す
。但し、R4−R6の少なくとも一つはメチル基を示す
。] あるいは 一般式 %式% [式中、R’、 R8,m、 nは前記と同じであり、
R9〜RI4はそれぞれ水素あるいはメチル基を示す。
られるが、通常は 一般式 %式% [式中、R4−R8はそれぞれ水素あるいはメチル基を
示し、m、 nはそれぞれ1,2.3のいずれかを示す
。但し、R4−R6の少なくとも一つはメチル基を示す
。] あるいは 一般式 %式% [式中、R’、 R8,m、 nは前記と同じであり、
R9〜RI4はそれぞれ水素あるいはメチル基を示す。
但し、R9−R14の少なくとも二つはメチル基を示す
。コ で表わされるアルカン誘導体があげられる。上記一般式
[IV]で表わされる化合物の具体例をあげれば、 式 で表わされる1、2−ジ(メチルシクロヘキシル)−2
−メチルプロパン。
。コ で表わされるアルカン誘導体があげられる。上記一般式
[IV]で表わされる化合物の具体例をあげれば、 式 で表わされる1、2−ジ(メチルシクロヘキシル)−2
−メチルプロパン。
式
で表わされる2、3−ジ(メチルシクロヘキシル)−ブ
タンなどがあげられる。また上記一般式[V]で表わさ
れる化合物の具体例としては、式 で表わされる1、3−ジシクロへキシル−3−メー予ル
ブタ乙 式 で表わされる2、4−ジシクロへキシルペンタン。
タンなどがあげられる。また上記一般式[V]で表わさ
れる化合物の具体例としては、式 で表わされる1、3−ジシクロへキシル−3−メー予ル
ブタ乙 式 で表わされる2、4−ジシクロへキシルペンタン。
式
で表わされる2、4−ジシクロへキシル−2−メチルペ
ンタンなどがあげられる。
ンタンなどがあげられる。
また、B2タイプ化合物としては、通常は一般式
[式中、R7,R8,rn、 nは前記と同じであり。
R15は水素あるいはメチル基を示し、2は1゜2.3
のいずれかを示す。] で表わされる化合物である。具体的には式 で表わされる1、3−ジシクロへキシル−1−メチルシ
クロペンタンなどがあげられる。
のいずれかを示す。] で表わされる化合物である。具体的には式 で表わされる1、3−ジシクロへキシル−1−メチルシ
クロペンタンなどがあげられる。
本発明のトラクションドライブ用流体は、前述の(A)
成分(Alタイプ化合物、A2タイプ化合物あるいはA
3タイプ化合物)と(B)成分(Blタイプ化合物ある
いはB2タイプ化合物)とを主成分とするとともに、1
00℃における動粘度が3 cst以上のものである。
成分(Alタイプ化合物、A2タイプ化合物あるいはA
3タイプ化合物)と(B)成分(Blタイプ化合物ある
いはB2タイプ化合物)とを主成分とするとともに、1
00℃における動粘度が3 cst以上のものである。
上述の(A)成分は高温下でのトラクション係数は高い
が、粘度が比較的高いため攪拌ロスが大きく、低温流動
性にも問題がある。一方、(B)成分は低粘度であると
いう利点はあるものの、高温でトラクション係数が著し
く低下し、また粘度が低くなり過ぎて油II!2切れを
起こすという問題がある。しかし、本発明のトラクショ
ンドライブ用流体の如く、(A)成分と(B)成分を+
oo’cにおける動粘度が3 cSt以上となるように
混合すると、比較的低粘度でしかも低温から高温までの
広範囲にわたって高いトラクション係数を示し、低温流
動性や高温での油膜切れ等の問題のない総合性能に優れ
たものとなる。
が、粘度が比較的高いため攪拌ロスが大きく、低温流動
性にも問題がある。一方、(B)成分は低粘度であると
いう利点はあるものの、高温でトラクション係数が著し
く低下し、また粘度が低くなり過ぎて油II!2切れを
起こすという問題がある。しかし、本発明のトラクショ
ンドライブ用流体の如く、(A)成分と(B)成分を+
oo’cにおける動粘度が3 cSt以上となるように
混合すると、比較的低粘度でしかも低温から高温までの
広範囲にわたって高いトラクション係数を示し、低温流
動性や高温での油膜切れ等の問題のない総合性能に優れ
たものとなる。
しかも本発明は、(A)成分と(B)成分との混合によ
ってトラクション係数の著しい改善(相乗効果)が得ら
れるという全く新しい知見に基づく優れたトラクション
ドライブ用流体を提供するものである。
ってトラクション係数の著しい改善(相乗効果)が得ら
れるという全く新しい知見に基づく優れたトラクション
ドライブ用流体を提供するものである。
n9tにトラクション係数については、次式の様な加成
性があることが知られており(ASLE Trans。
性があることが知られており(ASLE Trans。
13、105〜11B (1969))、f=ΣC1f
i Ci:1成分の混合比率Fl:i成分のトラク
ション係数 f:混合物のトラクション係数 またごくわずか(2〜3%程度)に相乗効果がある(S
AE 710837 (1971))とも言われている
が、本発明の如く、混合する前の各成分それぞれの値よ
りも大きくなったり、加重平均より10%以上も大きく
なる例は知られていない。
i Ci:1成分の混合比率Fl:i成分のトラク
ション係数 f:混合物のトラクション係数 またごくわずか(2〜3%程度)に相乗効果がある(S
AE 710837 (1971))とも言われている
が、本発明の如く、混合する前の各成分それぞれの値よ
りも大きくなったり、加重平均より10%以上も大きく
なる例は知られていない。
本発明では(A)成分と(B)成分の混合割合は、特に
制限はなく要するに100℃における動粘度が3、Oc
st以上、好ましくは3.6〜!0.0cStとなるよ
うに定めればよい。具体的には用いる(A) 、(B)
成分の種類等により異なり一義的には定められないが、
通常は(A)成分100重量部に対して(B)成分を1
0〜900重量部、好ましくは50〜600重丑部の割
合で配合すればよい。ここで、(A)、CB)両成分を
主成分とするものであっても、100℃における動粘度
が3 cst未満のものでは、トラクションドライブ装
置の転がり疲労寿命を定格以上に確保することができず
、長時間の運転が不可能となる。
制限はなく要するに100℃における動粘度が3、Oc
st以上、好ましくは3.6〜!0.0cStとなるよ
うに定めればよい。具体的には用いる(A) 、(B)
成分の種類等により異なり一義的には定められないが、
通常は(A)成分100重量部に対して(B)成分を1
0〜900重量部、好ましくは50〜600重丑部の割
合で配合すればよい。ここで、(A)、CB)両成分を
主成分とするものであっても、100℃における動粘度
が3 cst未満のものでは、トラクションドライブ装
置の転がり疲労寿命を定格以上に確保することができず
、長時間の運転が不可能となる。
転勤面の転がり疲れ寿命は、内接触面の表面粗さと、そ
こにおいて形成される油膜厚さとの関係に大きく依存し
ており、この関係は油膜パラメータΔとして知られてい
る。このΔと表面疲労との関係については、0.9<A
の場合、寿命は見積り以上確保できると言われている(
Machine Design7 、 +02 (19
74))。
こにおいて形成される油膜厚さとの関係に大きく依存し
ており、この関係は油膜パラメータΔとして知られてい
る。このΔと表面疲労との関係については、0.9<A
の場合、寿命は見積り以上確保できると言われている(
Machine Design7 、 +02 (19
74))。
以上をもとに、転勤面の例として実際のベアリングに適
用した場合を計算してみると、使用温度(100℃)で
3.0cSt以上、好ましくは3.6cSt以上の粘度
があれば、少なくとも定格(設計値)以上の転がり疲れ
寿命を確保することが出来る。つまり、100℃で3.
0cSt以上好ましくは3.6cSt以上となるように
ブレンドする必要がある。また、自動車用途として用い
る場合、低温でスムーズな始動を可能にする為、流動点
は一30℃以下であることが好ましい。
用した場合を計算してみると、使用温度(100℃)で
3.0cSt以上、好ましくは3.6cSt以上の粘度
があれば、少なくとも定格(設計値)以上の転がり疲れ
寿命を確保することが出来る。つまり、100℃で3.
0cSt以上好ましくは3.6cSt以上となるように
ブレンドする必要がある。また、自動車用途として用い
る場合、低温でスムーズな始動を可能にする為、流動点
は一30℃以下であることが好ましい。
なお、本発明のトラクションドライブ用流体は、」ニル
のように、(A)、(B)両成分を主成分として含有す
るものであるが、さらに必要に応じて各種の添加剤を適
宜配合することもできる。
のように、(A)、(B)両成分を主成分として含有す
るものであるが、さらに必要に応じて各種の添加剤を適
宜配合することもできる。
[発明の効果]
斜上の如く、本発明のトラクションドライブ用流体は、
低温から高温の広い温度範囲にわたって高くかつ安定し
たトラクション係数を示し、種々の総合性能に優れてい
るので、自動車用あるいは産業用の無段変速機、さらに
は水圧機器など様々な機械製品に幅広く利用される。
低温から高温の広い温度範囲にわたって高くかつ安定し
たトラクション係数を示し、種々の総合性能に優れてい
るので、自動車用あるいは産業用の無段変速機、さらに
は水圧機器など様々な機械製品に幅広く利用される。
[実施例]
次に、本発明を実施例によりさらに詳しく説明する。
なお、実施例および比較例におけるトラクション係数の
測定は、2円筒型摩擦試験機にて行なった。すなわち、
接している同じサイズの円筒(直径52mm 、厚さ6
mmで被駆動側は曲率半径10mmのタイコ型、駆動側
はタラウニング無しのフラット型)の一方を一定速度(
1500rpm)で、他方を150Orpmから175
Orpmまで連続的に回転させ、両円筒の接触部分にバ
ネにより7kgの荷重を与え、両円筒間に発生する接線
力、即ちトラクシコン力を測定し、トラクション係数を
求めた。この円筒は軸受鋼5UJ−2鏡面仕上げででき
ており、最大へルツ接触圧は112kgf/mm2であ
った。
測定は、2円筒型摩擦試験機にて行なった。すなわち、
接している同じサイズの円筒(直径52mm 、厚さ6
mmで被駆動側は曲率半径10mmのタイコ型、駆動側
はタラウニング無しのフラット型)の一方を一定速度(
1500rpm)で、他方を150Orpmから175
Orpmまで連続的に回転させ、両円筒の接触部分にバ
ネにより7kgの荷重を与え、両円筒間に発生する接線
力、即ちトラクシコン力を測定し、トラクション係数を
求めた。この円筒は軸受鋼5UJ−2鏡面仕上げででき
ており、最大へルツ接触圧は112kgf/mm2であ
った。
また、トラクション係数と油温との関係の測定にあたっ
ては、油タンクをヒーターで加熱することにより、油温
を30℃から120’C’まで変化させ、すべり率5%
におけるトラクション係数と油温との関係をプロットし
たものである。
ては、油タンクをヒーターで加熱することにより、油温
を30℃から120’C’まで変化させ、すべり率5%
におけるトラクション係数と油温との関係をプロットし
たものである。
さらに、(A)、(B)両成分の配合割合とトラクショ
ン係数の関係を測定するにあたっては、油温を一定にし
て上記と同様の方法で測定した。
ン係数の関係を測定するにあたっては、油温を一定にし
て上記と同様の方法で測定した。
製造例1 ((A)成分の製造)
5pのガラス製フラスコにテトラリン2500’ gと
濃硫酸500gを入れ、氷水にてフラスコ内温度をO′
Cに冷却した。強く攪拌しながらパラアルデヒド150
gを3時間かけてゆっくり滴下し、さらに1時間攪拌し
て反応を完結させた。攪拌を止め静置して油層を分離し
、この油層を2N水酸化ナトリウム水溶液12と飽和食
塩水1!でそれぞれ3回ずつ洗浄した後、無水硫酸ナト
リウムで乾燥させた。次いで蒸留により未反応のテトラ
リンを留去した後、減圧蒸留を行なって沸点150〜1
85℃10,15tnmHg留分soo gを得た。コ
ノ留分を分析した結果、1.1−ジテトラリルエタンを
主成分とするとともに、テトラリンの二量体を含むもの
であることが確認された。
濃硫酸500gを入れ、氷水にてフラスコ内温度をO′
Cに冷却した。強く攪拌しながらパラアルデヒド150
gを3時間かけてゆっくり滴下し、さらに1時間攪拌し
て反応を完結させた。攪拌を止め静置して油層を分離し
、この油層を2N水酸化ナトリウム水溶液12と飽和食
塩水1!でそれぞれ3回ずつ洗浄した後、無水硫酸ナト
リウムで乾燥させた。次いで蒸留により未反応のテトラ
リンを留去した後、減圧蒸留を行なって沸点150〜1
85℃10,15tnmHg留分soo gを得た。コ
ノ留分を分析した結果、1.1−ジテトラリルエタンを
主成分とするとともに、テトラリンの二量体を含むもの
であることが確認された。
この留分500ccをl!のオートクレーブに入れ、活
性化した水添用ニッケル触媒(日程化学■製、 N−1
12触媒)50gを添加し、水素圧50kg/cm2
、反応温度200’Cで水素化を行なった。
性化した水添用ニッケル触媒(日程化学■製、 N−1
12触媒)50gを添加し、水素圧50kg/cm2
、反応温度200’Cで水素化を行なった。
冷却後、反応液をか過して触媒を分離した。軽質分をス
トリッピングした後分析したところ水素化率99.9%
以上(NMR分析で確認)であり、このものは1.1−
ジデカリルエタン65重量%と、1,1′−ビスデカリ
ンおよびl、2′−ビスデカリン25重量%を含んでい
ることがわかった。
トリッピングした後分析したところ水素化率99.9%
以上(NMR分析で確認)であり、このものは1.1−
ジデカリルエタン65重量%と、1,1′−ビスデカリ
ンおよびl、2′−ビスデカリン25重量%を含んでい
ることがわかった。
製造例2 ((B)成分の製造)
内容a3ffのフラスコにトルエン15Ei4gと無水
塩化アルミニウム40gを入れて室温において、攪拌し
ながらメタクリルクロライド272gとトルエン92g
との混合物を5時間にわたり徐々に滴下した後、さらに
1時間攪拌して反応を行なった。っいで、これに水50
0m1jを加えて塩化アルミニウムを分解し、油層を分
離したのち、油層を1規定水酸化ナトリウム水溶液l!
と飽和食塩水II2でそれぞれ3回洗浄し、無水硫酸ナ
トリウムで乾燥した。次に、蒸留により未反応のトルエ
ンを除去した後、減圧蒸留して訓点範囲106〜113
℃(0、16mmHg)の留分500gを得た。この留
分の主成分は、2−メチル−1,2−ジ(p−トリル)
プロパンであった。
塩化アルミニウム40gを入れて室温において、攪拌し
ながらメタクリルクロライド272gとトルエン92g
との混合物を5時間にわたり徐々に滴下した後、さらに
1時間攪拌して反応を行なった。っいで、これに水50
0m1jを加えて塩化アルミニウムを分解し、油層を分
離したのち、油層を1規定水酸化ナトリウム水溶液l!
と飽和食塩水II2でそれぞれ3回洗浄し、無水硫酸ナ
トリウムで乾燥した。次に、蒸留により未反応のトルエ
ンを除去した後、減圧蒸留して訓点範囲106〜113
℃(0、16mmHg)の留分500gを得た。この留
分の主成分は、2−メチル−1,2−ジ(p−トリル)
プロパンであった。
ついで、この留分500 gを12のオートクレーブに
入れてニッケル触媒(日程化学社製: NN−113)
50を添加し、水素圧50kg/cm2G 、温度20
0℃において3時間水素化を行なった。反応生成物から
軽質分を除去し、分析した結果、水素化率99.9%以
上であり、主成分は2−メチル−1,2−ジ(4−メチ
ルシクロヘキシル)プロパンであることが確認された。
入れてニッケル触媒(日程化学社製: NN−113)
50を添加し、水素圧50kg/cm2G 、温度20
0℃において3時間水素化を行なった。反応生成物から
軽質分を除去し、分析した結果、水素化率99.9%以
上であり、主成分は2−メチル−1,2−ジ(4−メチ
ルシクロヘキシル)プロパンであることが確認された。
実施例1
製造例1で得た1、1−ジデカリルエタンと1,1′−
ビスデカリンおよび1.2′−ビスデカリンを含む流体
(以下「流体A−1」という。)および製造例2で得た
2−メチル−1,2−ジ(4−メチルシクロヘキシル)
プロパン(以下「流体B−1」という。)を流体A−1
:流体B−1=2:3(重量比)で混合した流体(以下
「混合流体−1」という。)の性状を第1表に示す。ま
たこの混合流体−1のトラクション係数と温度との関係
を第1図に示す。さらに、上記流体A−1と流体B−1
の配合割合を変えて得た混合流体の70℃におけるトラ
クション係数の変化を第2図に示す。
ビスデカリンおよび1.2′−ビスデカリンを含む流体
(以下「流体A−1」という。)および製造例2で得た
2−メチル−1,2−ジ(4−メチルシクロヘキシル)
プロパン(以下「流体B−1」という。)を流体A−1
:流体B−1=2:3(重量比)で混合した流体(以下
「混合流体−1」という。)の性状を第1表に示す。ま
たこの混合流体−1のトラクション係数と温度との関係
を第1図に示す。さらに、上記流体A−1と流体B−1
の配合割合を変えて得た混合流体の70℃におけるトラ
クション係数の変化を第2図に示す。
比較例1
製造例1で得た流体A−1の性状を第1表に示し、また
このもののトラクション係数と温度との関係を第1図に
示す。
このもののトラクション係数と温度との関係を第1図に
示す。
比較例2
製造例2で得た流体B−1の性状を第1表に示し、また
このもののトラクション係数と温度との関係を第1図に
示す。
このもののトラクション係数と温度との関係を第1図に
示す。
第 1 表
製造例3 ((B)成分の製造)
3f2のガラス製フラスコにα−メチルスチレン100
0 gと酸性白土50gおよびエチレングリコール50
gを入れ、攪拌しなから140℃で2時間反応させた。
0 gと酸性白土50gおよびエチレングリコール50
gを入れ、攪拌しなから140℃で2時間反応させた。
反応液より触媒をか別後、未反応のα−メチルスチレン
およびエチレングリコールを留去し、沸点125〜13
0°O10,2mmHg留分900gを得た。この留分
はNM゛R分析およびガスクロマトグラフ分析の結果、
α−メチルスチレンの線状二量体85%と環状二量体5
%の混合物であることが確認された。
およびエチレングリコールを留去し、沸点125〜13
0°O10,2mmHg留分900gを得た。この留分
はNM゛R分析およびガスクロマトグラフ分析の結果、
α−メチルスチレンの線状二量体85%と環状二量体5
%の混合物であることが確認された。
この留分を製造例2と同様に水添し後処理することによ
り、2,4−ジシクロへキシル−2−メチルペンタンを
主成分とするトラクションドライブ用流体を得た。
り、2,4−ジシクロへキシル−2−メチルペンタンを
主成分とするトラクションドライブ用流体を得た。
実施例2
製造例1で得た流体A−1と製造例3で得た2、4−ジ
シクロへキシル−2−メチルペンタンを主成分とする流
体(以下「流体B−2」という。)を、流体A−に流体
B−2=1 : 3 (重量比)で混合した流体(以下
「混合流体−2」という。)の性状を第2表に示す。ま
たこの混合流体−2のトラクション係数と温度との関係
を第3図に示す。さらに上記流体A−1と流体B−2の
配合割合を変えて得た混合流体の80℃におけるトラク
ション係数の変化を第4図に示す。
シクロへキシル−2−メチルペンタンを主成分とする流
体(以下「流体B−2」という。)を、流体A−に流体
B−2=1 : 3 (重量比)で混合した流体(以下
「混合流体−2」という。)の性状を第2表に示す。ま
たこの混合流体−2のトラクション係数と温度との関係
を第3図に示す。さらに上記流体A−1と流体B−2の
配合割合を変えて得た混合流体の80℃におけるトラク
ション係数の変化を第4図に示す。
比較例3
製造例3で得た流体B−2の性状を第2表に示し、また
このもののトラクション係数と温度との関係を第3図に
示す。なお、第2表および第3図には流体A−1の性状
等についても参考のために示す。
このもののトラクション係数と温度との関係を第3図に
示す。なお、第2表および第3図には流体A−1の性状
等についても参考のために示す。
第 2 表
製造例4((A)成分の製造)
内容積5ffのフラスコにテトラリン3960gと無水
塩化第二鉄120gを入れ、室温にて攪拌しながら、こ
れにメタjリルクロライド634gを8時間にわたり徐
々に滴下し、さらに1時間攪拌して反応させた。ついで
、これに水12を加え油層を分離回収して、■規定Na
OH水溶液II2と飽和食塩水12でそれぞれ3回洗浄
し、無水硫酸ナトリウムで乾燥させた。次に、生成物を
蒸留して未反応テトラリンを除き、さらに減圧蒸留によ
って、沸点範囲165〜185℃(0,12mmHg)
の留分500gを得た。この留分の主成分は、2−メチ
ル−1,2−ジテトラリルプロパン類であった。
塩化第二鉄120gを入れ、室温にて攪拌しながら、こ
れにメタjリルクロライド634gを8時間にわたり徐
々に滴下し、さらに1時間攪拌して反応させた。ついで
、これに水12を加え油層を分離回収して、■規定Na
OH水溶液II2と飽和食塩水12でそれぞれ3回洗浄
し、無水硫酸ナトリウムで乾燥させた。次に、生成物を
蒸留して未反応テトラリンを除き、さらに減圧蒸留によ
って、沸点範囲165〜185℃(0,12mmHg)
の留分500gを得た。この留分の主成分は、2−メチ
ル−1,2−ジテトラリルプロパン類であった。
次いで生成物を、12のオートクレーブに入れて、活性
化した0、5%白金−アルミナ触媒(]コ行なった。生
成物から軽質力を除去して分析した結果、2−メチル−
1,2−ジデカリルプロパン80重量%と、1,1′−
ビスデカリンおよび1,2′−ビスデカ9710重量%
を含んでいることがわかった。
化した0、5%白金−アルミナ触媒(]コ行なった。生
成物から軽質力を除去して分析した結果、2−メチル−
1,2−ジデカリルプロパン80重量%と、1,1′−
ビスデカリンおよび1,2′−ビスデカ9710重量%
を含んでいることがわかった。
製造例5 ((B)成分の製造)
攪拌機9滴下ロート、塩化カルシウム管材還流冷却器お
よび温度計とガス導入管付二又管を取付けたII2容ガ
ラス製四つロフラスコにデカリン200mA’ 、金属
ナトリウム9.2 g (0−40モル)および水酸化
カリウム11.2g (0,20モル)を加えた。
よび温度計とガス導入管付二又管を取付けたII2容ガ
ラス製四つロフラスコにデカリン200mA’ 、金属
ナトリウム9.2 g (0−40モル)および水酸化
カリウム11.2g (0,20モル)を加えた。
次にこのフラスコに、ガス導入管を通じてアルゴンガス
を毎分100mA’の速度で10分間通人した後、毎分
10m1!の速度に落して通入しながら攪拌した。
を毎分100mA’の速度で10分間通人した後、毎分
10m1!の速度に落して通入しながら攪拌した。
その後、油浴で135℃に加熱し、α−メチルスチレン
473 g (4,0モル)を1時間かけて滴下した。
473 g (4,0モル)を1時間かけて滴下した。
滴下終了後、 さらに30分間加熱、攪拌を続けた。室
温まで冷却後、攪拌下にメタノール100m1’を滴下
して、未反応の金属ナトリウムを分解した。アルゴンガ
スの導入を停止し、反応混合物を各々200mj)の水
で3回洗浄した。油層を無水硫酸ナトリウムで乾燥し、
減圧下に蒸留(138〜141℃10,2mmHg)
L テl−メチルー1.3−シフxニルシクロペンタン
250.7 g (112モル)を主成分とする留分を
得た。
温まで冷却後、攪拌下にメタノール100m1’を滴下
して、未反応の金属ナトリウムを分解した。アルゴンガ
スの導入を停止し、反応混合物を各々200mj)の水
で3回洗浄した。油層を無水硫酸ナトリウムで乾燥し、
減圧下に蒸留(138〜141℃10,2mmHg)
L テl−メチルー1.3−シフxニルシクロペンタン
250.7 g (112モル)を主成分とする留分を
得た。
次に、電磁攪拌式12ステンレス鋼製オートクレーブに
上記の1−メチル−1,3−ジフェニルシクロペンタン
200 g (0,85モル)およびニッケル触媒(日
程化学■製、 N−113) 10gを加え、水素圧2
0気圧、温度150℃の条件で2時間水素添加反応を行
なった。反応後、濾過により触媒を除去したろ液および
触媒に付着した液をキシレンで回収した液を合せた後、
ロータリーエバポレーターでキシレンヲ留去して1,3
−ジシクロへキシル−1−メチルシクロペンタン206
gを主成分とする留分を得た。
上記の1−メチル−1,3−ジフェニルシクロペンタン
200 g (0,85モル)およびニッケル触媒(日
程化学■製、 N−113) 10gを加え、水素圧2
0気圧、温度150℃の条件で2時間水素添加反応を行
なった。反応後、濾過により触媒を除去したろ液および
触媒に付着した液をキシレンで回収した液を合せた後、
ロータリーエバポレーターでキシレンヲ留去して1,3
−ジシクロへキシル−1−メチルシクロペンタン206
gを主成分とする留分を得た。
実施例3
製造例4で得た2−メチル−1,2−ジデヵリルプロパ
ン80重量%と、1.1′−ビスデカリンおよび1.2
′−ビスデカリン10重量%を含む流体(以下、「流体
A−2」という。)および製造例5で得た1、3−ジシ
クロへキシル−1−メチルシクロペンタンを主成分とす
る流体(以下「流体B−3」という。)を流体A−2=
流体B−3=1:3(重量比)で混合した流体(以下「
混合流体−3」という。)の性状を第3表に示す。また
この混合流体−3のトラクション係数と温度との関係を
第5図に示す。さらに、上記流体A−2と流体B−3の
配合割合を変えて得た混合流体の80℃におけるトラク
ション係数の変化を第6図に示す。
ン80重量%と、1.1′−ビスデカリンおよび1.2
′−ビスデカリン10重量%を含む流体(以下、「流体
A−2」という。)および製造例5で得た1、3−ジシ
クロへキシル−1−メチルシクロペンタンを主成分とす
る流体(以下「流体B−3」という。)を流体A−2=
流体B−3=1:3(重量比)で混合した流体(以下「
混合流体−3」という。)の性状を第3表に示す。また
この混合流体−3のトラクション係数と温度との関係を
第5図に示す。さらに、上記流体A−2と流体B−3の
配合割合を変えて得た混合流体の80℃におけるトラク
ション係数の変化を第6図に示す。
比較例4
製造例4で得た流体A−2の性状を第3表に示し、また
このもののトラクション係数と温度との関係を第5図に
示す。
このもののトラクション係数と温度との関係を第5図に
示す。
比較例5
製造例5で得た流体B−3の性状を第3表に示し、また
このもののトラクション係数と温度との関係を第5図に
示す。
このもののトラクション係数と温度との関係を第5図に
示す。
第 3 表
り1し
製造例4において、メタクロフィトに代えてアリルクロ
ライド383gを用いたこと以外は、製造例4と同様の
操作を行なって、沸点範囲160〜180℃(0,1m
mHg)の留分700gを得た。この留分500gを製
造例4と同様に水素化処理して1.2−ジデカリルプロ
パン82重量%と、l、1′−ビスデカリンおよび゛1
,2′−ビスデカリン8重量%を含む流体を得た。この
流体は屈折率n201.5190 、比り 重0.97(15/4℃)、動粘度6B0.2 cSt
(40℃)。
ライド383gを用いたこと以外は、製造例4と同様の
操作を行なって、沸点範囲160〜180℃(0,1m
mHg)の留分700gを得た。この留分500gを製
造例4と同様に水素化処理して1.2−ジデカリルプロ
パン82重量%と、l、1′−ビスデカリンおよび゛1
,2′−ビスデカリン8重量%を含む流体を得た。この
流体は屈折率n201.5190 、比り 重0.97(15/4℃)、動粘度6B0.2 cSt
(40℃)。
13.99 cst (100℃)であった。
製造例7 ((B)成分の製造)
52のガラス製フラスコに無水キュメン2300 gと
金属ナトリウム40gおよびイソプロピルアルコールl
1gを入れ130℃に加熱し、強く攪拌しながらスチレ
ン650gを3時間かけて滴下し、続けて1時間攪拌し
反応を完結させた。攪拌を止め静置し冷却した後、油層
を取り出し、これにエタノール200 gを加え、5N
塩酸水溶液22と飽和食塩水2f2でそれぞれ3回洗浄
した。無水硫酸ナトリウムで乾燥後、ロータリーエバポ
レーターにかけて未反応のキュメンを留去し、次いで減
圧蒸留により淋点115〜125℃10.13mmHg
留分を得た。この留分を分析した結果、キュメンにスチ
レンが1分子付加した化合物、すなわち1.3−ジフェ
ニル−3−メチルブタンであった。
金属ナトリウム40gおよびイソプロピルアルコールl
1gを入れ130℃に加熱し、強く攪拌しながらスチレ
ン650gを3時間かけて滴下し、続けて1時間攪拌し
反応を完結させた。攪拌を止め静置し冷却した後、油層
を取り出し、これにエタノール200 gを加え、5N
塩酸水溶液22と飽和食塩水2f2でそれぞれ3回洗浄
した。無水硫酸ナトリウムで乾燥後、ロータリーエバポ
レーターにかけて未反応のキュメンを留去し、次いで減
圧蒸留により淋点115〜125℃10.13mmHg
留分を得た。この留分を分析した結果、キュメンにスチ
レンが1分子付加した化合物、すなわち1.3−ジフェ
ニル−3−メチルブタンであった。
上記アルキル化生成物500ccを12のオートクレー
ブに入れ、活性化した水添用ニッケル触媒(日程化学株
製、N−112触媒)50gを添加し、水素圧50kg
/cm2 、反応温度200℃で水素化を行なった。冷
却後、反応液を/i′i過して触媒を分離した。
ブに入れ、活性化した水添用ニッケル触媒(日程化学株
製、N−112触媒)50gを添加し、水素圧50kg
/cm2 、反応温度200℃で水素化を行なった。冷
却後、反応液を/i′i過して触媒を分離した。
分析した結果、水素化率99.9%以上(NMR分析で
確認)であることがわかった。軽質分をスI・リンピン
グしだ後分析したところ、1.3−ジシクロへキシル−
3−メチルブタンであることがわかった。
確認)であることがわかった。軽質分をスI・リンピン
グしだ後分析したところ、1.3−ジシクロへキシル−
3−メチルブタンであることがわかった。
実施例4
製造例6で得た流体(以下「流体A−3」という。)と
製造例7で得た流体(以下「流体B−4」という。)を
、流体A−3二流体B−4=1:3(重量比)で混合し
た流体(以下「混合流体−4」という。)の性状を第4
表に示す。またこの混合流体−4のトラクション係数と
温度との関係を第7図に示す。さらに、上記流体A−3
と流体B−4の配合割合を変えて得た混合流体の80℃
におけるトラクション係数の変化を第8図に示す。
製造例7で得た流体(以下「流体B−4」という。)を
、流体A−3二流体B−4=1:3(重量比)で混合し
た流体(以下「混合流体−4」という。)の性状を第4
表に示す。またこの混合流体−4のトラクション係数と
温度との関係を第7図に示す。さらに、上記流体A−3
と流体B−4の配合割合を変えて得た混合流体の80℃
におけるトラクション係数の変化を第8図に示す。
比較例6
製造例6で得た流体A−3の性状を第4表に示し、また
このもののトラクション係数と温度との関係を第7図に
示す。
このもののトラクション係数と温度との関係を第7図に
示す。
比較例7
製造例7で得た流体B−4の性状を第4表に示し、また
このもののトラクション係数と温度との関係を第7図に
示す。
このもののトラクション係数と温度との関係を第7図に
示す。
第4表
第1.3.5および7図は、実施例および比較例におけ
る流体のトラクション係数と温度との関係を示すグラフ
である。また、第2.4.6および8図は、製造例で得
られた流体から二種類を混合し、その混合比率を変えた
場合のトラクション係数の変化を示すグラフである。 第1図 シ由 :iL (’C) 弔2図 (70”Cノ シ’Pc # kt≦jシ≦ (66−ル′流伴B−J
) 第3図 20 40 60 80 100 I
20ミ田シA (’C) 第4図 (80”C) 3A””8 ””+5e−z>
る流体のトラクション係数と温度との関係を示すグラフ
である。また、第2.4.6および8図は、製造例で得
られた流体から二種類を混合し、その混合比率を変えた
場合のトラクション係数の変化を示すグラフである。 第1図 シ由 :iL (’C) 弔2図 (70”Cノ シ’Pc # kt≦jシ≦ (66−ル′流伴B−J
) 第3図 20 40 60 80 100 I
20ミ田シA (’C) 第4図 (80”C) 3A””8 ””+5e−z>
Claims (8)
- (1)(A)二つのデカリン環が直接結合したビスデカ
リン類、二つのデカリン環が同一炭素に結合したアルカ
ン誘導体または二つのデカリン環が隣接する炭素に結合
したアルカン誘導体および(B)両端にシクロヘキサン
環を有する炭素数2あるいは3の主鎖に少なくとも二つ
のメチル基を結合してなるアルカン誘導体または二つの
シクロヘキサン環を有するシクロペンタン誘導体を主成
分とし、かつ100℃における動粘度が3cSt以上で
あることを特徴とするトラクションドライブ用流体。 - (2)(A)成分100重量部に対して(B)成分10
〜900重量部の割合で配合してなる特許請求の範囲第
1項記載のトラクションドライブ用流体。 - (3)(A)二つのデカリン環が直接結合したビスデカ
リン類が、 一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼ で表わされる化合物である特許請求の範囲第1項記載の
トラクションドライブ用流体。 - (4)(A)二つのデカリン環が同一炭素に結合したア
ルカン誘導体が、 一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼ [式中、R^1は水素あるいは炭素数1〜3のアルキル
基を示す。] で表わされる化合物である特許請求の範囲第1項記載の
トラクションドライブ用流体。 - (5)(A)二つのデカリン環が隣接する炭素に結合し
たアルカン誘導体が、 一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼ [式中、R^2、R^3はそれぞれ水素あるいはメチル
基を示す。] で表わされる化合物である特許請求の範囲第1項記載の
トラクションドライブ用流体。 - (6)(B)両端にシクロヘキサン環を有する炭素数2
の主鎖に少なくとも二つのメチル基を結合してなるアル
カン誘導体が、 一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼ [式中、R^4〜R^8はそれぞれ水素あるいはメチル
基を示し、m、nはそれぞれ1、2、3のいずれかを示
す、但し、R^4〜R^6の少なくとも一つはメチル基
を示す。] で表わされる化合物である特許請求の範囲第1項記載の
トラクションドライブ用流体。 - (7)(B)両端にシクロヘキサン環を有する炭素数3
の主鎖に少なくとも二つのメチル基を結合してなるアル
カン誘導体が、 一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼ [式中、R^7、R^8、m、nは前記と同じであり、
R^9〜R^1^4はそれぞれ水素あるいはメチル基を
示す。但し、R^9〜R^1^4の少なくとも二つはメ
チル基を示す。] で表わされる化合物である特許請求の範囲第1項記載の
トラクションドライブ用流体。 - (8)(B)二つのシクロヘキサン環を有するシクロペ
ンタン誘導体が、 一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼ [式中、R^7、R^8、m、nは前記と同じであり、
R^1^5は水素あるいはメチル基を示し、lは1、2
、3のいずれかを示す。] で表わされる化合物である特許請求の範囲第1項記載の
トラクションドライブ用流体。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60287882A JPS62148596A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | トラクションドライブ用流体 |
CA000522708A CA1277310C (en) | 1985-11-29 | 1986-11-12 | Working fluid for traction drive |
US06/931,431 US4684754A (en) | 1985-11-29 | 1986-11-14 | Working fluid for traction drive |
EP86116454A EP0224259B1 (en) | 1985-11-29 | 1986-11-27 | A working fluid for traction drive |
DE8686116454T DE3687738T2 (de) | 1985-11-29 | 1986-11-27 | Betriebsfluessigkeit fuer traktionsgetriebe. |
KR1019860010176A KR900000877B1 (ko) | 1985-11-29 | 1986-11-29 | 견인구동용 작동유체 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60287882A JPS62148596A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | トラクションドライブ用流体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62148596A true JPS62148596A (ja) | 1987-07-02 |
JPH041795B2 JPH041795B2 (ja) | 1992-01-14 |
Family
ID=17722947
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60287882A Granted JPS62148596A (ja) | 1985-11-29 | 1985-12-23 | トラクションドライブ用流体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62148596A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62270688A (ja) * | 1986-05-17 | 1987-11-25 | Nippon Steel Chem Co Ltd | 潤滑油基油組成物及びその製造法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5540726A (en) * | 1978-09-19 | 1980-03-22 | Nippon Oil Co Ltd | Fluid for traction drive |
JPS5560597A (en) * | 1978-10-31 | 1980-05-07 | Nippon Petrochem Co Ltd | Power transmission fluid |
JPS6096690A (ja) * | 1983-11-01 | 1985-05-30 | Idemitsu Kosan Co Ltd | トラクシヨンドライブ用流体 |
JPS6253398A (ja) * | 1985-09-03 | 1987-03-09 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 動力伝達用潤滑油組成物 |
-
1985
- 1985-12-23 JP JP60287882A patent/JPS62148596A/ja active Granted
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5540726A (en) * | 1978-09-19 | 1980-03-22 | Nippon Oil Co Ltd | Fluid for traction drive |
JPS5560597A (en) * | 1978-10-31 | 1980-05-07 | Nippon Petrochem Co Ltd | Power transmission fluid |
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JPS6253398A (ja) * | 1985-09-03 | 1987-03-09 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 動力伝達用潤滑油組成物 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62270688A (ja) * | 1986-05-17 | 1987-11-25 | Nippon Steel Chem Co Ltd | 潤滑油基油組成物及びその製造法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH041795B2 (ja) | 1992-01-14 |
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