JPS62141969A - スイツチングレギユレ−タ - Google Patents
スイツチングレギユレ−タInfo
- Publication number
- JPS62141969A JPS62141969A JP28073085A JP28073085A JPS62141969A JP S62141969 A JPS62141969 A JP S62141969A JP 28073085 A JP28073085 A JP 28073085A JP 28073085 A JP28073085 A JP 28073085A JP S62141969 A JPS62141969 A JP S62141969A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、スイッタチングレギュレータに関し、特に
スイッチングレギュレータの出力端子に接続された負荷
が、極端な軽負荷、若しくは無負荷の場合にも出力電流
を一定に保持することができるスイッチングレギュレー
タに係わる。
スイッチングレギュレータの出力端子に接続された負荷
が、極端な軽負荷、若しくは無負荷の場合にも出力電流
を一定に保持することができるスイッチングレギュレー
タに係わる。
[1に来の技術]
スイッチングレギュレータの一般的な回路例を第3図に
示す。
示す。
1)図において、直流電源■。、。は、図示を略した交
流入力を整流して直流とした電源である。この直流電源
■。、nに接続されたパルストランスTおよび主スイッ
チング素子Qからなる回路により、パルストランス′r
の二次側に、高周波の交流を生成する。
流入力を整流して直流とした電源である。この直流電源
■。、nに接続されたパルストランスTおよび主スイッ
チング素子Qからなる回路により、パルストランス′r
の二次側に、高周波の交流を生成する。
そして、この交流を整流回路S、平滑回路Hを通して出
力端子a、b間に所定の定電圧、定電流の直流出力V。
力端子a、b間に所定の定電圧、定電流の直流出力V。
を得る。
ところで、上記の主スイッチング素子Qは、高速スイッ
チング動作させるので、一般にMOS−FETが使用さ
れる。上記の主スイッチング素子Qの制御電極には、発
振回路X、PWM回路Y、およびパルス幅増幅回路Zが
直列に接続されている。
チング動作させるので、一般にMOS−FETが使用さ
れる。上記の主スイッチング素子Qの制御電極には、発
振回路X、PWM回路Y、およびパルス幅増幅回路Zが
直列に接続されている。
また、前記整流回路Sと平滑回路14との間には、サン
プリング回ifが接続されている。このサンプリング回
路■は、出力端子a、b問に接続される負荷の変動によ
り直流出力電圧が変化したときに、前記サンプリング回
nl内で設定された基準電圧と比較し、たとえば、その
基準電圧よりも高い場合に、フォトカブラを形成する前
記サンプリング回路l内に設けた発光ダイオードが発光
するように構成されている。
プリング回ifが接続されている。このサンプリング回
路■は、出力端子a、b問に接続される負荷の変動によ
り直流出力電圧が変化したときに、前記サンプリング回
nl内で設定された基準電圧と比較し、たとえば、その
基準電圧よりも高い場合に、フォトカブラを形成する前
記サンプリング回路l内に設けた発光ダイオードが発光
するように構成されている。
そして、PWM回路Y内に設けた前記発光ダイオードと
対を成すフォトカブラのフォトトランジシスタが、前記
発光ダイオードからの光信号を受けて導通し、発振回路
Xからのパルス幅を変化させたパルス信号を、主スイッ
チング素子Qに供給し、この主スイッチング素子Qのオ
ン時間を調整して、定電圧、定電流の直流出力■。を、
出力端子a、b間に得るようにしている。
対を成すフォトカブラのフォトトランジシスタが、前記
発光ダイオードからの光信号を受けて導通し、発振回路
Xからのパルス幅を変化させたパルス信号を、主スイッ
チング素子Qに供給し、この主スイッチング素子Qのオ
ン時間を調整して、定電圧、定電流の直流出力■。を、
出力端子a、b間に得るようにしている。
次に、上記の発振回路X、およびPWM回路回路具体的
な回路例を第4図に示す。
な回路例を第4図に示す。
上記発振回路Xは、C−MOS−ICから成るIC,、
Ic2と、抵抗R4,R,、およびコンデンサC2から
成り、この発振回路Xは数百Kl(zて動作し、かつ、
前記発振回路Xの出力は、次段のPWM回路回路部分回
路に人力されるように構成しである。
Ic2と、抵抗R4,R,、およびコンデンサC2から
成り、この発振回路Xは数百Kl(zて動作し、かつ、
前記発振回路Xの出力は、次段のPWM回路回路部分回
路に人力されるように構成しである。
すなわち、PWM回路回路部C−MOS−ICからなる
Ic3と、コンデンサC0と、このコンデンサC1に接
続された微分抵抗R1と、この微分抵抗R1に並列に接
続された前記フォトカブラのフォトダイオードと対を成
すフォトトランジスタL]゛□、および抵抗R2とから
成り、このPWM回路回路部記発振回路Xの出力が入力
されるものである。
Ic3と、コンデンサC0と、このコンデンサC1に接
続された微分抵抗R1と、この微分抵抗R1に並列に接
続された前記フォトカブラのフォトダイオードと対を成
すフォトトランジスタL]゛□、および抵抗R2とから
成り、このPWM回路回路部記発振回路Xの出力が入力
されるものである。
上記の構成において、いま、たとえは、出力端子a、b
開の直流出力電圧が、サンプリング回路10基準電圧よ
りも高くなったとすると、サンプリング回路Iに内蔵さ
れたフォトダイオードが発光し、その光信号をPWM回
路回路部ォトトランジスタL T Rに送出する。
開の直流出力電圧が、サンプリング回路10基準電圧よ
りも高くなったとすると、サンプリング回路Iに内蔵さ
れたフォトダイオードが発光し、その光信号をPWM回
路回路部ォトトランジスタL T Rに送出する。
この光信号により、フォトトランジスタLTRか導通し
、微分抵抗R,の抵抗値を下げる結果、コンデンサC2
と微分抵抗R8で形成される微分回路の放電時定数か小
さくなる 。この様子を第5図に示す。
、微分抵抗R,の抵抗値を下げる結果、コンデンサC2
と微分抵抗R8で形成される微分回路の放電時定数か小
さくなる 。この様子を第5図に示す。
すなわち、第5図(a)は、微分抵抗R1の両端電圧の
時間経過に伴う波形変化の状態を示し、出力端子a、b
間に接続される負荷が、軽負U、若しくは無負荷の場合
の微分抵抗R1の両端電圧の電圧波形を点線で示してい
る。また、実線の波形は、最大負荷時の微分抵抗R1の
両端電圧の電圧波形を示している。
時間経過に伴う波形変化の状態を示し、出力端子a、b
間に接続される負荷が、軽負U、若しくは無負荷の場合
の微分抵抗R1の両端電圧の電圧波形を点線で示してい
る。また、実線の波形は、最大負荷時の微分抵抗R1の
両端電圧の電圧波形を示している。
第5図(b)は、C−MOS−1cであるIcの出力電
圧波形を示す。
圧波形を示す。
この図(b)ては、前記IC3のスレッシュホールド電
圧(Vt、b)は、安定動作の理由から制御回路の電源
電圧(Voo)の1/2になるように設定されているの
で、IC3の出力電圧波形は、実線で示す最大負荷時よ
りも破線で示す軽負荷、若しくは東負何時の方が出力パ
ルス幅が広くなることを示している。
圧(Vt、b)は、安定動作の理由から制御回路の電源
電圧(Voo)の1/2になるように設定されているの
で、IC3の出力電圧波形は、実線で示す最大負荷時よ
りも破線で示す軽負荷、若しくは東負何時の方が出力パ
ルス幅が広くなることを示している。
第5図(C)は、主スイッチング素子Q、ここでは、M
OS−FETのゲート−ソース間に加わる電圧波バ3を
示し、最大負荷時には、実線で示すようにゲートに加え
るパルスのパルス幅を広く、逆に軽負荷、若しくは無負
荷の時には、点線で示すようにそのパルス幅を狭くし、
直流出力か一定になるように作用する。
OS−FETのゲート−ソース間に加わる電圧波バ3を
示し、最大負荷時には、実線で示すようにゲートに加え
るパルスのパルス幅を広く、逆に軽負荷、若しくは無負
荷の時には、点線で示すようにそのパルス幅を狭くし、
直流出力か一定になるように作用する。
[発明が解決しようとする問題点]
従来のスーイッチンクレキュレータは、PWM回路)′
に、C−MOS−I CであるIC,、を(重用し 、
このIC3のスレッシュホールド電圧(V L h)か
、電源電圧(VOO)のほぼ1/2になるという性質を
利用したものであるため、フォトカブラを構成するフォ
トトランジスタLT、、、のコレクターエミッタ間の等
価抵抗が大幅に下かっても、とうしても微分抵抗R1の
両端電圧が、前記のIC8のスレッシュホールド電圧(
v t h)以上になる間開が残ってしまう。そのため
、出力パルス幅、すなわち、主スイッチング素子Qのオ
ン期間を、一定値以下に短縮することかできず、その結
果、直流出力電圧が上昇してしまうという問題点があっ
た。
に、C−MOS−I CであるIC,、を(重用し 、
このIC3のスレッシュホールド電圧(V L h)か
、電源電圧(VOO)のほぼ1/2になるという性質を
利用したものであるため、フォトカブラを構成するフォ
トトランジスタLT、、、のコレクターエミッタ間の等
価抵抗が大幅に下かっても、とうしても微分抵抗R1の
両端電圧が、前記のIC8のスレッシュホールド電圧(
v t h)以上になる間開が残ってしまう。そのため
、出力パルス幅、すなわち、主スイッチング素子Qのオ
ン期間を、一定値以下に短縮することかできず、その結
果、直流出力電圧が上昇してしまうという問題点があっ
た。
[発明の目的]
この発明は、上記のような問題点を解決するためになさ
れたもので、極端な軽負荷、若しくは無負荷の場合にも
、直流出力電圧を一定に維持することかできろスイッチ
ングレギレータを得ることを目的とする。
れたもので、極端な軽負荷、若しくは無負荷の場合にも
、直流出力電圧を一定に維持することかできろスイッチ
ングレギレータを得ることを目的とする。
[問題点を解決するための手段]
この発明に係るスイッチングレギレータは、発振回路の
出力側と、PWM回路の入力側との間に、出力パルス幅
絞り込み用抵抗を接続したものである。
出力側と、PWM回路の入力側との間に、出力パルス幅
絞り込み用抵抗を接続したものである。
[作用コ
この発明のスイッチングレギレータにおいては、前記出
力パルス幅絞り込み用抵抗により、スイッチングレキュ
レータに接続される負荷が、極端な軽負荷、若しくは無
負荷の場合には、前記PWM回路から出力されるパルス
幅を零近傍、若しくは零まで絞り込み、主スイッチング
素子Qのオン期間を、一定値以下に短縮し、直流出力電
圧を一定値にするように作用する。
力パルス幅絞り込み用抵抗により、スイッチングレキュ
レータに接続される負荷が、極端な軽負荷、若しくは無
負荷の場合には、前記PWM回路から出力されるパルス
幅を零近傍、若しくは零まで絞り込み、主スイッチング
素子Qのオン期間を、一定値以下に短縮し、直流出力電
圧を一定値にするように作用する。
[実施例]
以下に、この発明の一実施例を、第1図および第2図を
参照して説明する。
参照して説明する。
第1図は、この発明のスイッチングレギレータに使用さ
れる発振回路XとPWM回′#jYの構成例を示し、従
来のスイッチングレギレータに使用されるものと、回路
構成要素は同一であるが、この発明では、上記発振回路
Xの出力側と、PWM回路Yの入力側との間に、出力パ
ルス幅絞り込み用抵抗R0を接続している点が異なって
いる。
れる発振回路XとPWM回′#jYの構成例を示し、従
来のスイッチングレギレータに使用されるものと、回路
構成要素は同一であるが、この発明では、上記発振回路
Xの出力側と、PWM回路Yの入力側との間に、出力パ
ルス幅絞り込み用抵抗R0を接続している点が異なって
いる。
上記出力パルス幅絞り込み用抵抗R0の挿入により、I
)〜VM回路Yのフォトカブラを構成するフォ1− )
ランシスタLTRに、コレクタ電流が流れない状態にお
ける微分抵抗R,の両端電圧のピーク値に比較し、前記
フォトトランジスタLT、が、はぼ飽和状態に状態にあ
る時の微分抵抗R1の両端電圧のピーク値を、十分低く
、かつ、C−MOS −I CであるIC3のスレッシ
ュホールド電圧(VtLt)以下にすることか可能とな
る。
)〜VM回路Yのフォトカブラを構成するフォ1− )
ランシスタLTRに、コレクタ電流が流れない状態にお
ける微分抵抗R,の両端電圧のピーク値に比較し、前記
フォトトランジスタLT、が、はぼ飽和状態に状態にあ
る時の微分抵抗R1の両端電圧のピーク値を、十分低く
、かつ、C−MOS −I CであるIC3のスレッシ
ュホールド電圧(VtLt)以下にすることか可能とな
る。
上記により、王スイッチング素子Qのオン期間を、原理
1−1零まで絞り込むことかでき、スイッチンクレキレ
ータの出力端子a、bに接続されろ負荷か軽t1荷、若
しくは無負随時であっても、直流出力電圧を一定に紺[
、νずろことかできる。
1−1零まで絞り込むことかでき、スイッチンクレキレ
ータの出力端子a、bに接続されろ負荷か軽t1荷、若
しくは無負随時であっても、直流出力電圧を一定に紺[
、νずろことかできる。
ざらに、この発明の詳細を、以Fの計算式を参11ζイ
して述へろ。
して述へろ。
まず、微分抵抗R1、フォトトランジスタ1−T3、j
6よひこのフォトトランジスタL ’r、、に接続され
た抵抗1マ、かりなる回路の合成抵抗を、F< d:
++1とすると、 R1・ (Rc[:+ R2) R,、、、,1=□・ ・ ・ ・ ・■R+ + R
cc+ R2 となる。
6よひこのフォトトランジスタL ’r、、に接続され
た抵抗1マ、かりなる回路の合成抵抗を、F< d:
++1とすると、 R1・ (Rc[:+ R2) R,、、、,1=□・ ・ ・ ・ ・■R+ + R
cc+ R2 となる。
ここて、Rcc:フォトトランジスタLTRの等価抵抗
とする。
とする。
つぎに、微分抵抗R1の両端に発生する電圧のピーク値
をVRdi+j−P’とすると、■Rd、1.21は、
上記0式のRd;++1の値を代入して次式より求まる
。 R4,目l ■R+1ifl−p ’ ”
’ ”■Rd;++ 1 + Ro+ R1(2ここて
、RIC2;IC2の出力インピーダンスとする。
をVRdi+j−P’とすると、■Rd、1.21は、
上記0式のRd;++1の値を代入して次式より求まる
。 R4,目l ■R+1ifl−p ’ ”
’ ”■Rd;++ 1 + Ro+ R1(2ここて
、RIC2;IC2の出力インピーダンスとする。
したかって、直流出力の誤差電流が、サンプリング回路
lのフォトカブララのフォトダイオードに流れ、その結
果、PWIIV/1回路YのフォトトランジスタL′「
30等価抵抗Rccが低下すると、前記合成抵抗Rdi
11か低下し、微分抵抗R1の両端電圧のピーク値■R
d i I 1−11か低下することとなる。
lのフォトカブララのフォトダイオードに流れ、その結
果、PWIIV/1回路YのフォトトランジスタL′「
30等価抵抗Rccが低下すると、前記合成抵抗Rdi
11か低下し、微分抵抗R1の両端電圧のピーク値■R
d i I 1−11か低下することとなる。
一方、従来のスイッチンクレキレータでは、出力パルス
幅絞り込み用抵抗R9かなく、しかもlC2の出力イン
ピーダンスRIC2が比較的小さいために、微分抵抗R
1の両端電圧のピーク値VRd、1l−I)1の低下か
少なく、IC3のスレッシュホールド電圧(Vth)以
下にならない。
幅絞り込み用抵抗R9かなく、しかもlC2の出力イン
ピーダンスRIC2が比較的小さいために、微分抵抗R
1の両端電圧のピーク値VRd、1l−I)1の低下か
少なく、IC3のスレッシュホールド電圧(Vth)以
下にならない。
次に、フォトトランジスタLTRが飽和状態にある時、
前記合成抵抗Rd、、、2は、近似的に次式により求め
られる。
前記合成抵抗Rd、、、2は、近似的に次式により求め
られる。
R1・R2
Rd i j 12 ”□・・・・■
Rl + R2
そして、この時の微分抵抗R1のピーク値■Rd。
11−.2は、■式の結果を利用して、次式より求めら
れる。
れる。
Rd+12
V Rd i j j −p 2 ” □・VDDRa
z+2 + Ro+ RIC2 ・・・・■ 以」二の0〜0式から以下の関係が成立する。
z+2 + Ro+ RIC2 ・・・・■ 以」二の0〜0式から以下の関係が成立する。
VRd、1l−p2 < Vい< V Rd; + +
−p ’ ・・・・■上記の0式の関係を維持するこ
とによって、定格負荷から軽負荷、若しくは無負荷時ま
で、直流出力をほぼ一定に維持することができる。 す
なわち、具体的には、出力パルス幅絞り込み用抵抗R0
の値を、上記0式の関係を満足するような範囲に定めれ
ば良いことになる。
−p ’ ・・・・■上記の0式の関係を維持するこ
とによって、定格負荷から軽負荷、若しくは無負荷時ま
で、直流出力をほぼ一定に維持することができる。 す
なわち、具体的には、出力パルス幅絞り込み用抵抗R0
の値を、上記0式の関係を満足するような範囲に定めれ
ば良いことになる。
なお、最大負荷時にも直流出力電圧を一定に保つために
は、フォトトランジスタLTRにコレクタ電流が流れな
い状態において、主スイッチング素子Qの最大オン時間
付近で、微分抵抗R1の両端電圧が、IC3のスレッシ
ュボールド電圧■い程度になるように、前記出力パルス
幅絞り込み用抵抗R0、コンデンサC2、および微分抵
抗R1の定数を選ぶ必要があることは言うまでもない。
は、フォトトランジスタLTRにコレクタ電流が流れな
い状態において、主スイッチング素子Qの最大オン時間
付近で、微分抵抗R1の両端電圧が、IC3のスレッシ
ュボールド電圧■い程度になるように、前記出力パルス
幅絞り込み用抵抗R0、コンデンサC2、および微分抵
抗R1の定数を選ぶ必要があることは言うまでもない。
次に、第2図(a)〜(C)に、従来のスイッチングレ
ギレータの各部の動1作波形を示す第5図(a)〜(C
)に対応するこの発明におけるスイッチングレギレータ
の各部の動作波形を示す。
ギレータの各部の動1作波形を示す第5図(a)〜(C
)に対応するこの発明におけるスイッチングレギレータ
の各部の動作波形を示す。
同図から明らかのように、スイッチングレギレータの出
力端子a、bに接続される負荷が、軽負荷、無負荷時に
おいては、前記出力パルス幅絞り込み用抵抗R6によっ
て、PWM回路Yから出力されろパルス幅を零近傍、若
しくは零まで絞り込み、主スイッチング素子Qのオン1
!月間を、一定値以下に短縮し、直流出力電圧が一定値
になるように作用するものである。
力端子a、bに接続される負荷が、軽負荷、無負荷時に
おいては、前記出力パルス幅絞り込み用抵抗R6によっ
て、PWM回路Yから出力されろパルス幅を零近傍、若
しくは零まで絞り込み、主スイッチング素子Qのオン1
!月間を、一定値以下に短縮し、直流出力電圧が一定値
になるように作用するものである。
[発明の効果コ
以上のように、この発明に係るスイッチングレギレータ
は、その内部回路としの発振回路と、PWM回路との間
に出力パルス幅絞り込み用抵抗を挿入する構成としたの
で、極端な軽負荷、若しくは無負荷の場合にも、直流出
力電圧を一定に維持することかできるなと優れた効果を
奏する。
は、その内部回路としの発振回路と、PWM回路との間
に出力パルス幅絞り込み用抵抗を挿入する構成としたの
で、極端な軽負荷、若しくは無負荷の場合にも、直流出
力電圧を一定に維持することかできるなと優れた効果を
奏する。
第1図は、この発明の一実1+’t!例を示すスイッヂ
ンクレギレータにおける発振回路とP W M’回路と
の回路構成図、第2図は、上記PWM回路の微分抵抗の
両端電圧、C−MOS−ICの出力電圧、および上記P
WM回路からの出力を受けろ主スイッチング素子のゲー
ト−ソース間電圧のそれぞれの変化の状態を示す波形図
、第3図は、スイッチングレギレータの全体の概略構成
を示すブロック回路図、第4図は、従来のスイッチング
レギレータにおける発振回路とPWM回路との回路構成
図、第5図は、上記従来のPWM回路の微分抵抗の両端
電圧、C−MOS−ICの出力電圧、および上記PWM
回路からの出力を受けろ主スイッチング素子のケート−
ソース間電圧のそれぞれの変化の状態を示す波形図であ
る。 図において、X・・・発振回路、Y・・・P WM回路
、Ro・・・出力パルス幅絞り込み用抵抗、C1・・・
コンデンサ、R,・・・微分抵抗、IC3・・・C−M
OS−[(”、、(1・・・主スイッチング素子である
。 なお、各図中、同一符号は、同一または相当部分を示す
。
ンクレギレータにおける発振回路とP W M’回路と
の回路構成図、第2図は、上記PWM回路の微分抵抗の
両端電圧、C−MOS−ICの出力電圧、および上記P
WM回路からの出力を受けろ主スイッチング素子のゲー
ト−ソース間電圧のそれぞれの変化の状態を示す波形図
、第3図は、スイッチングレギレータの全体の概略構成
を示すブロック回路図、第4図は、従来のスイッチング
レギレータにおける発振回路とPWM回路との回路構成
図、第5図は、上記従来のPWM回路の微分抵抗の両端
電圧、C−MOS−ICの出力電圧、および上記PWM
回路からの出力を受けろ主スイッチング素子のケート−
ソース間電圧のそれぞれの変化の状態を示す波形図であ
る。 図において、X・・・発振回路、Y・・・P WM回路
、Ro・・・出力パルス幅絞り込み用抵抗、C1・・・
コンデンサ、R,・・・微分抵抗、IC3・・・C−M
OS−[(”、、(1・・・主スイッチング素子である
。 なお、各図中、同一符号は、同一または相当部分を示す
。
Claims (1)
- 直流電源からの直流を、パルストランスの一次側に接続
した主スイッチング素子に供給し、この主スイッチング
素子のオン、オフ動作により、前記パルストランスの二
次側に交流を発生させ、この交流を整流して直流出力を
得る変換手段と、前記主スイッチング素子の制御電極に
は、発振回路およびPWM回路が接続され、前記変換手
段による直流出力の電圧をサンプリングして、前記PW
M回路に帰還し、前記主スイッチング素子のオン、オフ
時間を制御し、前記直流出力を一定にするレギュレート
手段とを有するスイッチングレギュレータにおいて、前
記スイッチングレギュレータに接続される負荷が、極端
な軽負荷、若しくは無負荷の場合に、前記PWM回路か
ら出力されるパルス幅を零近傍、若しくは零まで絞り込
むために、前記発振回路の出力側と、前記PWM回路の
入力側との間に、出力パルス幅絞り込み用抵抗を接続し
たことを特徴とするスイッチングレギュレータ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28073085A JPS62141969A (ja) | 1985-12-13 | 1985-12-13 | スイツチングレギユレ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28073085A JPS62141969A (ja) | 1985-12-13 | 1985-12-13 | スイツチングレギユレ−タ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62141969A true JPS62141969A (ja) | 1987-06-25 |
JPH0313829B2 JPH0313829B2 (ja) | 1991-02-25 |
Family
ID=17629144
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28073085A Granted JPS62141969A (ja) | 1985-12-13 | 1985-12-13 | スイツチングレギユレ−タ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62141969A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01231658A (ja) * | 1987-11-06 | 1989-09-14 | Sanyo Electric Co Ltd | スイッチング制御型電源回路 |
US5005112A (en) * | 1989-01-26 | 1991-04-02 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Regulated D.C.-D.C. power converter having multiple D.C. outputs |
-
1985
- 1985-12-13 JP JP28073085A patent/JPS62141969A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01231658A (ja) * | 1987-11-06 | 1989-09-14 | Sanyo Electric Co Ltd | スイッチング制御型電源回路 |
US5005112A (en) * | 1989-01-26 | 1991-04-02 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Regulated D.C.-D.C. power converter having multiple D.C. outputs |
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Publication number | Publication date |
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JPH0313829B2 (ja) | 1991-02-25 |
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