JPS62133048A - 高温強度の優れたオーステナイト鋼 - Google Patents
高温強度の優れたオーステナイト鋼Info
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- JPS62133048A JPS62133048A JP27283885A JP27283885A JPS62133048A JP S62133048 A JPS62133048 A JP S62133048A JP 27283885 A JP27283885 A JP 27283885A JP 27283885 A JP27283885 A JP 27283885A JP S62133048 A JPS62133048 A JP S62133048A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、高温強度及び組織安定性に優れ、高温装置
用材料として極めて良好な性能を発揮する低コストのオ
ーステナイト鋼に関するものである。
用材料として極めて良好な性能を発揮する低コストのオ
ーステナイト鋼に関するものである。
〈背景技術〉
従来、高温環境下で使用されるボイラや化学プラント等
の装置材料には主として１８−８系オーステナイトステ
ンレス鋼が使用されてきたが、近年、このような用途分
野では装置類使用条件の苛酷化が著しくなり、それにと
もなって使用材料への要求性能も高度化して、現用の１
８−８糸オーステナイトステンレス園では高温強度が不
十分であると言われる状況となってきている。
の装置材料には主として１８−８系オーステナイトステ
ンレス鋼が使用されてきたが、近年、このような用途分
野では装置類使用条件の苛酷化が著しくなり、それにと
もなって使用材料への要求性能も高度化して、現用の１
８−８糸オーステナイトステンレス園では高温強度が不
十分であると言われる状況となってきている。
一般に、鋼の高温強度を改善する方法としては、インコ
ロイ８０７（商品名）やハステロイＸ（商品名）等のニ
ッケル基超合金しみられるように、固溶強化元素として
知られるＭｏ ＋ Ｗ又はｃｏを多量添υ口することが
有効であるが、このような方法は経済性の点で大きな不
利を伴うものであった。
ロイ８０７（商品名）やハステロイＸ（商品名）等のニ
ッケル基超合金しみられるように、固溶強化元素として
知られるＭｏ ＋ Ｗ又はｃｏを多量添υ口することが
有効であるが、このような方法は経済性の点で大きな不
利を伴うものであった。
〈問題点を解決するための手段〉
本発明者等は、従来の高温装置用材料にみられる上記問
題点を踏まえ、 ＭｏやＷ等の如き高価な元素による強
化を極力控えて、高温強度及び組織安定性に浸れた経済
的なオーステナイト鋼を提供すべく、特に鋼の高温強度
改善に対してはコストアップの要因とならないＮ添加が
有効であるとの確認事項に着目して、Ｎを含有する高温
用鋼成分系の高温強度及び組織安定性につき鋭意研究を
行った結果、下記（ａ）〜（ｃｌに示す如き知見を得た
のである。即ち。
題点を踏まえ、 ＭｏやＷ等の如き高価な元素による強
化を極力控えて、高温強度及び組織安定性に浸れた経済
的なオーステナイト鋼を提供すべく、特に鋼の高温強度
改善に対してはコストアップの要因とならないＮ添加が
有効であるとの確認事項に着目して、Ｎを含有する高温
用鋼成分系の高温強度及び組織安定性につき鋭意研究を
行った結果、下記（ａ）〜（ｃｌに示す如き知見を得た
のである。即ち。
ｆａ） Ｎ含有高温用−では、Ｃｕ ｔ Ｂ及びＭｇ
の添加によってそのクリープ破断強度が一層向上するこ
と、 ｆｂｌ 上記鋼の高温強度及び組織安定性改善にはＳ
ｉ及びＭ量の低減が盲動であり、特にＳｉは、Ｎ添加系
鋼において窒化物の析出を促進させて強度低下や靭性劣
化をもたらすことから、その含有晴を０、３％以下に抑
える必要があること、（ｃｌ 更に、上記成分系に炭
窒化物分散強化元素たるＮｂ、或いは固溶強化元素たる
Ｍｏ及びＷを単独又は複合で添υ口すると、鋼の高温強
度が更に改善されること。
の添加によってそのクリープ破断強度が一層向上するこ
と、 ｆｂｌ 上記鋼の高温強度及び組織安定性改善にはＳ
ｉ及びＭ量の低減が盲動であり、特にＳｉは、Ｎ添加系
鋼において窒化物の析出を促進させて強度低下や靭性劣
化をもたらすことから、その含有晴を０、３％以下に抑
える必要があること、（ｃｌ 更に、上記成分系に炭
窒化物分散強化元素たるＮｂ、或いは固溶強化元素たる
Ｍｏ及びＷを単独又は複合で添υ口すると、鋼の高温強
度が更に改善されること。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
オーステナイト鋼を Ｃ：Ｑ、１５幅以下（以降、成分割合を表わす壬は重［
口する）、 Ｓｉ：０．３１ａ下、 Ｍｎ ： １０ ％以下
、Ｃｒ：１４〜２７％、 Ｎｉ：６〜３０％、Ｃｕ：
２〜６ｑｂ。
オーステナイト鋼を Ｃ：Ｑ、１５幅以下（以降、成分割合を表わす壬は重［
口する）、 Ｓｉ：０．３１ａ下、 Ｍｎ ： １０ ％以下
、Ｃｒ：１４〜２７％、 Ｎｉ：６〜３０％、Ｃｕ：
２〜６ｑｂ。
Ｍ ： ０． ＯＯ３〜０６０３０壬、Ｍｇ：０．００
１〜ｉ１．ｏｌｓ％、 Ｂ：０．００１〜ｎ、ｏｉｏ％、 Ｎ：０．０５〜０．３５％、 を含有するか、或いは必要（二応じて更にＭｏ ： ０
．３〜３．０％、 ｗ：ｎ、ｓ〜５．０％、 Ｎｂ：０．０５〜１，５ 幅 のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成る成分組成に構成することにより、滑れた高温強
度と組織安定性を付与せしめた点、を特徴とするもので
ある。
１〜ｉ１．ｏｌｓ％、 Ｂ：０．００１〜ｎ、ｏｉｏ％、 Ｎ：０．０５〜０．３５％、 を含有するか、或いは必要（二応じて更にＭｏ ： ０
．３〜３．０％、 ｗ：ｎ、ｓ〜５．０％、 Ｎｂ：０．０５〜１，５ 幅 のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成る成分組成に構成することにより、滑れた高温強
度と組織安定性を付与せしめた点、を特徴とするもので
ある。
次いで、この発明のオーステナイト鋼において、各成分
の含有割合を前記の如くに数値限定した理由を説明する
。
の含有割合を前記の如くに数値限定した理由を説明する
。
■ Ｃ
Ｃは、耐熱鋼として必要な引張強さ及びクリープ破断強
度を確保するのに有効な元素であるが、０、１５ ％を
越えて含有させると溶体化状態での未固溶炭化物惜が増
加して機械的性質に悪影響を及ぼすようになることから
、Ｃ含有量は０．１５％以下と定めた。なお、Ｃ含有量
が微量であってもそれなりの効果を得られるが、好まし
くは０．０１４以上を含有させるのが良い。
度を確保するのに有効な元素であるが、０、１５ ％を
越えて含有させると溶体化状態での未固溶炭化物惜が増
加して機械的性質に悪影響を及ぼすようになることから
、Ｃ含有量は０．１５％以下と定めた。なお、Ｃ含有量
が微量であってもそれなりの効果を得られるが、好まし
くは０．０１４以上を含有させるのが良い。
■ ５ｉ
Ｓｉは脱酸剤として有効な元素であり１通常の耐熱鋼で
は０．４〜０．８％穆度含有されているが、添ＩＪＤ量
が多くなると溶接性が劣化するヒ、高温強度及び延性・
靭性の低下をも招くこととなる。つまり、 Ｓｉ＠を添
加すると、その増加に伴って長時間加熱中に生じるσ相
母が増加することに０口えて、この発明に系るＮ含有鋼
においては窒化物量も増加することとなって機械的性質
の劣化を甚だしぐする。そして、この傾向はＳｉ含有看
が０．３％を越えると顕著になるため（二Ｓｉ含装置を
０．３憾以下と定めたが、できれば０．２係以下に抑え
ることが望ましい。
は０．４〜０．８％穆度含有されているが、添ＩＪＤ量
が多くなると溶接性が劣化するヒ、高温強度及び延性・
靭性の低下をも招くこととなる。つまり、 Ｓｉ＠を添
加すると、その増加に伴って長時間加熱中に生じるσ相
母が増加することに０口えて、この発明に系るＮ含有鋼
においては窒化物量も増加することとなって機械的性質
の劣化を甚だしぐする。そして、この傾向はＳｉ含有看
が０．３％を越えると顕著になるため（二Ｓｉ含装置を
０．３憾以下と定めたが、できれば０．２係以下に抑え
ることが望ましい。
Ｍｎ
廁は鋼の脱酸剤として有効であり、また加工性改善にも
有効な元素であるが、ｌＯ係を越えて含有させると耐熱
特性を劣化するようになることから、 Ｍｎ含有量は１
０％以下と定めたー■ Ｃｒ Ｃｒは耐酸化性等、鋼の耐食性改善の点より必要な元素
であり、その十分な効果を発揮させるためには１４％以
上の含有量を確保する必要がある。
有効な元素であるが、ｌＯ係を越えて含有させると耐熱
特性を劣化するようになることから、 Ｍｎ含有量は１
０％以下と定めたー■ Ｃｒ Ｃｒは耐酸化性等、鋼の耐食性改善の点より必要な元素
であり、その十分な効果を発揮させるためには１４％以
上の含有量を確保する必要がある。
ところで、耐食性の観点からはＣｒ含有量は多いほど望
ましいが、２７優を越えて含有させると加工性の劣化を
招く上、組織不安定を来たす恐れがあることから、Ｃｒ
含有量は１４〜２７ｑｈと定めた。
ましいが、２７優を越えて含有させると加工性の劣化を
招く上、組織不安定を来たす恐れがあることから、Ｃｒ
含有量は１４〜２７ｑｈと定めた。
■ Ｎｉ
Ｎｉは安定なオーステナイト組織を確保するために必須
の成分であり、その適正歇はＣｒ ２Ｍｏ ＋ Ｗ ＊
隅等の添加着によって定まるが、この発明に係る壇の場
合にはＮｉ含有号が６％未満であるとオーステナイト組
織の安定確保が困醋となり、一方３０％を越えて含有さ
せることは経済的な不利につながることから、Ｎｉ含有
号は６〜３０％と定めた。
の成分であり、その適正歇はＣｒ ２Ｍｏ ＋ Ｗ ＊
隅等の添加着によって定まるが、この発明に係る壇の場
合にはＮｉ含有号が６％未満であるとオーステナイト組
織の安定確保が困醋となり、一方３０％を越えて含有さ
せることは経済的な不利につながることから、Ｎｉ含有
号は６〜３０％と定めた。
（１） （：：ｕ
Ｃｕは鋼の高温強度、特にクリープ破断強度を改善する
作用を有しているが、その含有Ｉが２％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方、６’Ｆｌを越えて含
有させると延性が低下し、しかもυロエ性劣化をも招く
ことから、Ｃｕ含有けは２〜６優と定めた。
作用を有しているが、その含有Ｉが２％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方、６’Ｆｌを越えて含
有させると延性が低下し、しかもυロエ性劣化をも招く
ことから、Ｃｕ含有けは２〜６優と定めた。
■ Ｍ
Ｍは脱酸剤として必要な元素であって０．００３憾以上
含有させる必要があるが、０．０３０ ％を越えて含有
させると高温・長時間使用時のσ相析出が促進され１機
械的性質の劣化を招くこととなる。
含有させる必要があるが、０．０３０ ％を越えて含有
させると高温・長時間使用時のσ相析出が促進され１機
械的性質の劣化を招くこととなる。
従って１Ｍ含有着はｎ、ｏｒ１３〜０．０３０％と定め
たが、できれば０．００３−０．０２０％に調整するの
が望ましい。
たが、できれば０．００３−０．０２０％に調整するの
が望ましい。
［有］ Ｍｇ
Ｍｇは鋼の脱酸剤として、セしてυロエ性改善成分とし
て必要な元素であるが、この発明におけるが如く脱酸元
素としてのＳｉ及びＭ量を低目に制限する場合には欠く
ことのできない成分であり、しかもクリープ破断強度の
改善にも寄与するものである。そして、 Ｍｇ含有量が
０．００１％未満ではその十分な効果を発揮させること
ができず、一方、０．０１５１を越えて含有させるとＤ
ロエ性が再び劣化するようになることから、Ｍｇ含有計
は＋１．００１〜００１５もと定めた。
て必要な元素であるが、この発明におけるが如く脱酸元
素としてのＳｉ及びＭ量を低目に制限する場合には欠く
ことのできない成分であり、しかもクリープ破断強度の
改善にも寄与するものである。そして、 Ｍｇ含有量が
０．００１％未満ではその十分な効果を発揮させること
ができず、一方、０．０１５１を越えて含有させるとＤ
ロエ性が再び劣化するようになることから、Ｍｇ含有計
は＋１．００１〜００１５もと定めた。
ω Ｂ
Ｂは炭窒化物分散強化及び粒界強化により’ｈ’ｉｆＡ
のクリープ破断強度を改善する作用を有しているが、そ
の含有喰が０．００１％未満では前記作用に十分な効果
が得られず、一方、ｎ、０１０％を越えて含有させると
溶接性を劣化させることから、Ｂ金員づは０．００１〜
０．０１０県と定めた。
のクリープ破断強度を改善する作用を有しているが、そ
の含有喰が０．００１％未満では前記作用に十分な効果
が得られず、一方、ｎ、０１０％を越えて含有させると
溶接性を劣化させることから、Ｂ金員づは０．００１〜
０．０１０県と定めた。
（ｊＩ Ｎ
Ｎは、Ｃと同様に引張強さやクリープ破断強度改善に有
効な元素であるが、その含有号が００５％未満では十分
な効果を得ることができず、一方、ＮはＣに比較して固
溶できる母は多いが０．３５憾を越えて含有させると高
温長時間使用中に析出する窒化物口が増υ口し、機械的
性質の劣化を招くことから、Ｎ含有酸は０．０５〜０．
３５４と定めた。
効な元素であるが、その含有号が００５％未満では十分
な効果を得ることができず、一方、ＮはＣに比較して固
溶できる母は多いが０．３５憾を越えて含有させると高
温長時間使用中に析出する窒化物口が増υ口し、機械的
性質の劣化を招くことから、Ｎ含有酸は０．０５〜０．
３５４と定めた。
（ｋ） Ｍｏ 、及びＷ
これらの元素には鋼の高温強度を改善する作用があるの
で、必要により１種又は２種添υ口されるが、Ｍｏ含頁
計が０．３％未満であったりＷ含有滑か０．５％未満で
あると前記作用に所望の効果を得ることができない。一
方、高温強度改善の観点からはこれらの添ＩＪＤ ｌは
多いほど好ましいが％ Ｍｏ含有壕が３，０％を越えた
り、Ｗ＠倚滑が５．０係を爆えるとその効果は飽和する
傾向をみせる上、ＩＪＯ工件の劣化を招くようになり、
しかも経済性の点からも不利であることから、Ｍｏ含含
有は０．３〜３．０′４と、Ｗ含有喰は０．５〜５．０
％とそれぞれ定めた。
で、必要により１種又は２種添υ口されるが、Ｍｏ含頁
計が０．３％未満であったりＷ含有滑か０．５％未満で
あると前記作用に所望の効果を得ることができない。一
方、高温強度改善の観点からはこれらの添ＩＪＤ ｌは
多いほど好ましいが％ Ｍｏ含有壕が３，０％を越えた
り、Ｗ＠倚滑が５．０係を爆えるとその効果は飽和する
傾向をみせる上、ＩＪＯ工件の劣化を招くようになり、
しかも経済性の点からも不利であることから、Ｍｏ含含
有は０．３〜３．０′４と、Ｗ含有喰は０．５〜５．０
％とそれぞれ定めた。
■ 励
Ｎｂは炭窒化物微細分散強化によりクリープ破断強度を
改善するのに有効な元素であるが、その含有啜が０．０
５ｑｂ未満では上記効果が十分（＝発揮されず、一方、
１．５憾を越えて含有させると溶体化状態での未固溶窒
化物量が増加して機械的性質を劣化させることから、Ｎ
ｂ含有頃は００５〜１．５ ｑｂと定めた。
改善するのに有効な元素であるが、その含有啜が０．０
５ｑｂ未満では上記効果が十分（＝発揮されず、一方、
１．５憾を越えて含有させると溶体化状態での未固溶窒
化物量が増加して機械的性質を劣化させることから、Ｎ
ｂ含有頃は００５〜１．５ ｑｂと定めた。
次に、この発明を実施例により比較例と対比しながら具
体的に説明する。
体的に説明する。
く実施例〉
まず、真空溶解にて第１表に示す如き成分わ］成の本発
明鋼１〜３５．比較ｍＡ〜０並びに従来材Ｐ−Ｒを溶製
し、鍛造及び冷間圧延を経た後溶体化処理を旌した。な
お、第１表において、従来材Ｐは１８−８系ステンレス
鋼中で最も高温強度の擾れた５ＵＳ３１６Ｈｔｌ、従来
材Ｑはインコロイ８０７（商品名）相当Ｎｉ基合金、そ
して従来材Ｒ）はハステロイＸ（商品名）相当Ｎｉ基合
金である。
明鋼１〜３５．比較ｍＡ〜０並びに従来材Ｐ−Ｒを溶製
し、鍛造及び冷間圧延を経た後溶体化処理を旌した。な
お、第１表において、従来材Ｐは１８−８系ステンレス
鋼中で最も高温強度の擾れた５ＵＳ３１６Ｈｔｌ、従来
材Ｑはインコロイ８０７（商品名）相当Ｎｉ基合金、そ
して従来材Ｒ）はハステロイＸ（商品名）相当Ｎｉ基合
金である。
続いて、これらの供試材について７５０℃でのクリープ
破断試験を行い、１ｏｏｏｈクリ一プ破断強度を求める
とともに、更に、組織安定性を評価するため７５０℃Ｘ
ｌ０００ｈの長時間７１Ｄ熱材について０℃でのシャル
ピー衝撃試験を行った。
破断試験を行い、１ｏｏｏｈクリ一プ破断強度を求める
とともに、更に、組織安定性を評価するため７５０℃Ｘ
ｌ０００ｈの長時間７１Ｄ熱材について０℃でのシャル
ピー衝撃試験を行った。
これらの試験結果を第２表に示す。
第２表：二示される結果からは、まず、本発明鑓１〜３
５はいずれも１８−８系ステンレス鋼の中で最も高温強
度に侵れた５ＵＳ３１６Ｈ鋼よりも著しく高いクリープ
破断強度を示し、Ｎｉ基合金であるインコロイ８ （’
） ７ （商品名）の強度を上回るものが多いことがわ
かる。特に１本発明鋼６ 、１５〜１７，１９．２１〜
２３．及び３１〜３３では、Ｍｏを９％含有するハステ
ロイＸ以上の高強関レベルが得られている。
５はいずれも１８−８系ステンレス鋼の中で最も高温強
度に侵れた５ＵＳ３１６Ｈ鋼よりも著しく高いクリープ
破断強度を示し、Ｎｉ基合金であるインコロイ８ （’
） ７ （商品名）の強度を上回るものが多いことがわ
かる。特に１本発明鋼６ 、１５〜１７，１９．２１〜
２３．及び３１〜３３では、Ｍｏを９％含有するハステ
ロイＸ以上の高強関レベルが得られている。
また、本発明鋼１〜３５は衝撃特性も良好であり、これ
らの中でハステロイＸ（商品名）よりもクリープ破断強
度レベルが高いものをみても、その衝撃値はハステロイ
Ｘのそれよりも高い値を示していることがわかるう 即ち、これらの結果は、本発明鋼が高温強度だけではな
く組織安定性にも摩れた経済的なオーステナイト鋼であ
ることを示すものであるうところで、第１図は、クリー
プ破ｍｒ強度に及ぼすＣｕ含有者の影響を＠記第１表の
鋼についてグラフ化したものであるが、この第１図から
ち、２壬以上のＣｕ添Ｉｊｐ ｌ二よってクリープ破断
強度の改善効果が顕著化することが確認できる。なお、
弔１図中の記号は、第１表における材料種別記号である
ことは言うまでもない。
らの中でハステロイＸ（商品名）よりもクリープ破断強
度レベルが高いものをみても、その衝撃値はハステロイ
Ｘのそれよりも高い値を示していることがわかるう 即ち、これらの結果は、本発明鋼が高温強度だけではな
く組織安定性にも摩れた経済的なオーステナイト鋼であ
ることを示すものであるうところで、第１図は、クリー
プ破ｍｒ強度に及ぼすＣｕ含有者の影響を＠記第１表の
鋼についてグラフ化したものであるが、この第１図から
ち、２壬以上のＣｕ添Ｉｊｐ ｌ二よってクリープ破断
強度の改善効果が顕著化することが確認できる。なお、
弔１図中の記号は、第１表における材料種別記号である
ことは言うまでもない。
また、第２図はＭじ〈クリープ破断強度に及ぼすＮ含ｉ
ｔの影響を、第３図はクリープ破断強度に及ぼすＭｏ及
びＷ含有計の影響を、そして第４図はクリープ破断強度
に及ぼすＮｂ＠有責の影響を前記ｉ１９の鋼についてグ
ラフ化したちのであるが。
ｔの影響を、第３図はクリープ破断強度に及ぼすＭｏ及
びＷ含有計の影響を、そして第４図はクリープ破断強度
に及ぼすＮｂ＠有責の影響を前記ｉ１９の鋼についてグ
ラフ化したちのであるが。
該第２〜４図からも、Ｎ、Ｍｏ、Ｗ及びＮｂの適噌恭加
が高幅強度改善に有効であることがわかるう一方、この
発明の大きな特徴の１つであるＳｔｌを開眼した理由は
、クリープ破断強度及び衝撃特性に及ぼすＳｉの影響を
示すＩｌｌ！５図が「Ｓｉ含有量を０３％以下Ｃ：制限
した本発明鋼の方が０３憾を建える比較鋼よりも滑れて
いる」ことを明瞭に示していることからも十分に理解さ
れるはずである。
が高幅強度改善に有効であることがわかるう一方、この
発明の大きな特徴の１つであるＳｔｌを開眼した理由は
、クリープ破断強度及び衝撃特性に及ぼすＳｉの影響を
示すＩｌｌ！５図が「Ｓｉ含有量を０３％以下Ｃ：制限
した本発明鋼の方が０３憾を建える比較鋼よりも滑れて
いる」ことを明瞭に示していることからも十分に理解さ
れるはずである。
これは、Ｓｉ量を増加するとσ相析出が促進されるだけ
でなく、長時間加熱により生じる窒化物量に及ぼすＳｉ
量の影響を示す第６図からも明らかなように、長時間０
口熱によって窒化物量が増加することに起因するもので
ある。
でなく、長時間加熱により生じる窒化物量に及ぼすＳｉ
量の影響を示す第６図からも明らかなように、長時間０
口熱によって窒化物量が増加することに起因するもので
ある。
このように、窒化物量が増加すると靭性低下を招くばか
りでなく、強化ｊ二必要な固溶Ｎ量の低下に伴うクリー
プ破断強度低下をも生じる結果となるのである。
りでなく、強化ｊ二必要な固溶Ｎ量の低下に伴うクリー
プ破断強度低下をも生じる結果となるのである。
く総括的な効果〉
以上に説明した如く、この発明によれば、鰻れたクリー
プ破断強度と組織安定性を備えたオーステナイト鋼を実
現することができ、かつ該オーステナイト１確はＮｉ＆
のインコロイ８０７（商品名）やハステロイＸ（商品名
）に比較して経済的にも有利であることから、ボイラや
化学プラント機器等の高−機器に適用してその耐久性を
十分に向上し得るなど、産業上有用な効果がもたらされ
るのである。
プ破断強度と組織安定性を備えたオーステナイト鋼を実
現することができ、かつ該オーステナイト１確はＮｉ＆
のインコロイ８０７（商品名）やハステロイＸ（商品名
）に比較して経済的にも有利であることから、ボイラや
化学プラント機器等の高−機器に適用してその耐久性を
十分に向上し得るなど、産業上有用な効果がもたらされ
るのである。
第１図は、増のクリープ破断強度に及ぼすＣｕ含耳計の
影響を示すグラフ、 第２図は、鋼のクリープ破断強度に及ぼすＮ含有けの影
響を示すグラフ、 弔３図は、踊のクリープ破断強度に及ぼすＭｏ及びＷ含
有量の影響を示すグラフ、 第４図は、鋼のクリープ破断強度に及ぼすＮｂ含有稙の
影響を示すグラフ、 第５図は、鋤のクリープ破断強度及び衝撃特性に及ぼす
Ｓｉ含有量の影響を比較したグラフ、弔６図は、Ｓｒ含
含有が長時間加熱によって菌中に生じる窒化物の量へ及
ぼす影響を示すグラフでである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １）和 夫 外２名 拳５ｍ 工： ７５０’ＣＸｌ０ｈクン−２′ 、Ｍ所久３ （Ｋｇｆ／ｍｍ２） ７５０’Ｃｘ１Ｏ３ｈクター２・ 夛［苅Ａ （Ｋｑｆ ／ ｍｍ ２） ７５０’Ｃｘ１Ｏｈクツ−２′
影響を示すグラフ、 第２図は、鋼のクリープ破断強度に及ぼすＮ含有けの影
響を示すグラフ、 弔３図は、踊のクリープ破断強度に及ぼすＭｏ及びＷ含
有量の影響を示すグラフ、 第４図は、鋼のクリープ破断強度に及ぼすＮｂ含有稙の
影響を示すグラフ、 第５図は、鋤のクリープ破断強度及び衝撃特性に及ぼす
Ｓｉ含有量の影響を比較したグラフ、弔６図は、Ｓｒ含
含有が長時間加熱によって菌中に生じる窒化物の量へ及
ぼす影響を示すグラフでである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １）和 夫 外２名 拳５ｍ 工： ７５０’ＣＸｌ０ｈクン−２′ 、Ｍ所久３ （Ｋｇｆ／ｍｍ２） ７５０’Ｃｘ１Ｏ３ｈクター２・ 夛［苅Ａ （Ｋｑｆ ／ ｍｍ ２） ７５０’Ｃｘ１Ｏｈクツ−２′
Claims (4)
- （１）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：１４〜２７％、 Ｎｉ：６〜３０％、Ｃｕ：２〜６％、 Ｍ：０．００３〜０．０３０％、 Ｍｇ：０．００１〜０．０１５％、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｎ：０．０５〜０．３５％、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度と組織安定性に優
れるオーステナイト鋼。 - （２）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：１４〜２７％、 Ｎｉ：６〜３０％、Ｃｕ：２〜６％、 Ａｌ：０．００３〜０．０３０％、 Ｍｇ：０．００１〜０．０１５％、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｎ：０．０５〜０．３５％ を含有するとともに、 Ｍｏ：０．３〜３．０％、 Ｗ：０．５〜５．０％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度と組織安定性に優
れるオーステナイト鋼。 - （３）重置割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：１４〜２７％、 Ｎｉ：６〜３０％、Ｃｕ：２〜６％、 Ａｌ：０．００３〜０．０３０％、 Ｍｇ：０．００１〜０．０１５％、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｎ：０．０５〜０．３５％、 Ｎｂ：０．０５〜１．５％、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度と組織安定性に優
れるオーステナイト鋼。 - （４）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：１４〜２７％、 Ｎｉ：６〜３０％、Ｃｕ：２〜６％、 Ｍ：０．００３〜０．０３０％、 Ｍｇ：０．００１〜０．０１５％、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｎ：０．０５〜０．３５％、 Ｎｂ：０．０５〜１．５％ を含有するとともに、 Ｍｏ：０．３〜３．０％、 Ｗ：０．５〜５．０％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度と組織安定性に優
れるオーステナイト鋼。
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| JP60272838A JPH0830247B2 (ja) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | 高温強度の優れたオーステナイト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60272838A JPH0830247B2 (ja) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | 高温強度の優れたオーステナイト鋼 |
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| JPH0830247B2 JPH0830247B2 (ja) | 1996-03-27 |
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ID=17519476
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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- 1985-12-04 JP JP60272838A patent/JPH0830247B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| KR20230002998A (ko) | 2020-04-30 | 2023-01-05 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 오스테나이트계 내열강 |
| KR20230002997A (ko) | 2020-04-30 | 2023-01-05 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 오스테나이트계 내열강의 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0830247B2 (ja) | 1996-03-27 |
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