JPH05212582A - 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 - Google Patents
高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料Info
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- JPH05212582A JPH05212582A JP2297192A JP2297192A JPH05212582A JP H05212582 A JPH05212582 A JP H05212582A JP 2297192 A JP2297192 A JP 2297192A JP 2297192 A JP2297192 A JP 2297192A JP H05212582 A JPH05212582 A JP H05212582A
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- welding
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、高温におけるクリープ特性、靱
性、耐割れ性に優れた溶接金属を与える高Ｃｒフェライ
ト系耐熱鋼用溶接材料に係わるものである。 【構成】 各元素の添加量を重量比で、Ｃ：０．０３〜
０．１２％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．３〜１．
５％、Ｖ：０．０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜
０．１５％、Ｎ：０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜１
３％、Ｎｉ：０．０５〜１．２％、Ｍｏ：０．３〜１．
６％、Ｗ：０．５〜３．５％、Ｃｏ：１．０〜５．０
％、Ｃｕ：０．５〜４．０％の範囲に規定される成分を
必須成分として含有し、さらにＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ添
加量の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．２なる
関係が成立し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる
ことを特徴とする高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材
料。
性、耐割れ性に優れた溶接金属を与える高Ｃｒフェライ
ト系耐熱鋼用溶接材料に係わるものである。 【構成】 各元素の添加量を重量比で、Ｃ：０．０３〜
０．１２％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．３〜１．
５％、Ｖ：０．０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜
０．１５％、Ｎ：０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜１
３％、Ｎｉ：０．０５〜１．２％、Ｍｏ：０．３〜１．
６％、Ｗ：０．５〜３．５％、Ｃｏ：１．０〜５．０
％、Ｃｕ：０．５〜４．０％の範囲に規定される成分を
必須成分として含有し、さらにＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ添
加量の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．２なる
関係が成立し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる
ことを特徴とする高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材
料。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高い靱性を有する高強度
耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しくは
高温におけるクリープ特性、靱性、耐割れ性に優れた溶
接金属を与える高クロム耐熱鋼用溶接材料に係わるもの
である。
耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しくは
高温におけるクリープ特性、靱性、耐割れ性に優れた溶
接金属を与える高クロム耐熱鋼用溶接材料に係わるもの
である。
【０００２】
【従来の技術】高温高能率型のエネルギープラント用鋼
材として、クリープ強度が極めて優れかつオーステナイ
ト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心配
が少ないフェライト系耐熱鋼が強く要望され、使用され
始めている。この種の用途を目的として開発されてい
る、例えば特開昭６０−２５７９９１号公報に開示され
ている９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用溶接ワイヤの如く、溶接ワイ
ヤ中のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定
し、さらにＮｂ、Ｖの１種または２種を添加して（Ｎｂ
＋Ｖ）で０．３％以下とする溶接ワイヤが提案されてい
る。また、特開平２−２８０９９３号公報では８〜１２
Ｃｒ系溶接材料の如く、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、
Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｎ添加量を限定し、Ｃｒｅ
ｑ：１３以下とする溶接材料が提案されている。
材として、クリープ強度が極めて優れかつオーステナイ
ト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心配
が少ないフェライト系耐熱鋼が強く要望され、使用され
始めている。この種の用途を目的として開発されてい
る、例えば特開昭６０−２５７９９１号公報に開示され
ている９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用溶接ワイヤの如く、溶接ワイ
ヤ中のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定
し、さらにＮｂ、Ｖの１種または２種を添加して（Ｎｂ
＋Ｖ）で０．３％以下とする溶接ワイヤが提案されてい
る。また、特開平２−２８０９９３号公報では８〜１２
Ｃｒ系溶接材料の如く、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、
Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｎ添加量を限定し、Ｃｒｅ
ｑ：１３以下とする溶接材料が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来技
術では大幅なクリープ強度を向上しようとするものでは
なく、マルテンサイト相中にδフェライトを析出し、靱
性を著しく低下させるという欠点を有する。δフェライ
トは基地中マルテンサイトより著しく軟らかい相であ
り、このような軟らかい第二相が硬い基地中に分散する
場合、全体の衝撃特性は著しく低下する。
術では大幅なクリープ強度を向上しようとするものでは
なく、マルテンサイト相中にδフェライトを析出し、靱
性を著しく低下させるという欠点を有する。δフェライ
トは基地中マルテンサイトより著しく軟らかい相であ
り、このような軟らかい第二相が硬い基地中に分散する
場合、全体の衝撃特性は著しく低下する。
【０００４】本発明は、かかる従来技術に鑑み、高温に
おけるクリープ特性、靱性に優れた溶接金属を与える高
クロム耐熱鋼用溶接材料を提供することを目的とする。
おけるクリープ特性、靱性に優れた溶接金属を与える高
クロム耐熱鋼用溶接材料を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、 各元素の添加量を重量比で、 Ｃ：０．０３〜０．１２％、 Ｓｉ：０．３％以下、 Ｍｎ：０．３〜１．５％、 Ｖ：０．０３〜０．４０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、 Ｎ：０．０１〜０．０８％、 Ｃｒ：８〜１３％、 Ｎｉ：０．０５〜１．２％、 Ｍｏ：０．３〜１．６％、 Ｗ：０．５〜３．５％、 Ｃｏ：１．０〜５．０％、 Ｃｕ：０．５〜４．０％、 の範囲に規定される成分を必須成分として含有し、さら
にＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ添加量の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／
（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．２なる関係が成立し、残部がＦｅ
および不可避的不純物からなることを特徴とする高Ｃｒ
フェライト系耐熱鋼用溶接材料にある。
ろは、 各元素の添加量を重量比で、 Ｃ：０．０３〜０．１２％、 Ｓｉ：０．３％以下、 Ｍｎ：０．３〜１．５％、 Ｖ：０．０３〜０．４０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、 Ｎ：０．０１〜０．０８％、 Ｃｒ：８〜１３％、 Ｎｉ：０．０５〜１．２％、 Ｍｏ：０．３〜１．６％、 Ｗ：０．５〜３．５％、 Ｃｏ：１．０〜５．０％、 Ｃｕ：０．５〜４．０％、 の範囲に規定される成分を必須成分として含有し、さら
にＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ添加量の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／
（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．２なる関係が成立し、残部がＦｅ
および不可避的不純物からなることを特徴とする高Ｃｒ
フェライト系耐熱鋼用溶接材料にある。
【０００６】
【作用】本発明の最大の特徴は溶接ワイヤ中にＣｏを添
加し、かつＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ量との関係で限定共存
させたところにあり、溶接して得られる溶接金属のδフ
ェライトの生成を抑制し、クリープ破断強度と靱性を格
段に高めたところにある。
加し、かつＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ量との関係で限定共存
させたところにあり、溶接して得られる溶接金属のδフ
ェライトの生成を抑制し、クリープ破断強度と靱性を格
段に高めたところにある。
【０００７】以下に本発明の各成分の限定理由について
述べる。 Ｃ：０．０３〜０．１２％ Ｃは焼入れ性と強度確保のため０．０３％以上必要であ
るが、耐割れ性の観点から上限を０．１２％とした。 Ｓｉ：０．３％以下 Ｓｉは脱酸材として添加するものであるが、また耐酸化
性を向上させる元素でもある。しかし０．３％を超える
と靱性の低下を招くので上限を０．３％と定めた。
述べる。 Ｃ：０．０３〜０．１２％ Ｃは焼入れ性と強度確保のため０．０３％以上必要であ
るが、耐割れ性の観点から上限を０．１２％とした。 Ｓｉ：０．３％以下 Ｓｉは脱酸材として添加するものであるが、また耐酸化
性を向上させる元素でもある。しかし０．３％を超える
と靱性の低下を招くので上限を０．３％と定めた。
【０００８】Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ｍｎは脱酸のためのみでなく、強度保持上も必要な成分
である。上限を１．５％としたのは、これを超すと靱性
の点から好ましくないからであり、下限は脱酸に必要な
量として０．３％と定めた。 Ｖ：０．０３〜０．４０％ Ｖは炭窒化物として析出させて強度を確保する上で最低
０．０３％が必要であるが、他方０．４０％を超えると
かえって強度低下を生じるので上限を０．４０％とし
た。
である。上限を１．５％としたのは、これを超すと靱性
の点から好ましくないからであり、下限は脱酸に必要な
量として０．３％と定めた。 Ｖ：０．０３〜０．４０％ Ｖは炭窒化物として析出させて強度を確保する上で最低
０．０３％が必要であるが、他方０．４０％を超えると
かえって強度低下を生じるので上限を０．４０％とし
た。
【０００９】Ｎｂ：０．０１〜０．１５％ ＮｂはＶと同様炭窒化物として析出して強度を確保する
ほか、結晶粒を微細化して靱性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％が必要であるが、０．１５
％を超えるとその効果は飽和してしまうだけでなく溶接
性の低下も招く。したがって上限を０．１５％とした。
ほか、結晶粒を微細化して靱性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％が必要であるが、０．１５
％を超えるとその効果は飽和してしまうだけでなく溶接
性の低下も招く。したがって上限を０．１５％とした。
【００１０】Ｎ：０．０１〜０．０８％ Ｎは基地中に固溶しても、また窒化物として析出しても
著しいクリープ抵抗の向上に寄与するため最低０．０１
％を必要とするが、０．０８％を超えると窒化物が多量
に析出して、逆に靱性が劣化することなどの問題が生じ
るので上限を０．０８％と定めた。
著しいクリープ抵抗の向上に寄与するため最低０．０１
％を必要とするが、０．０８％を超えると窒化物が多量
に析出して、逆に靱性が劣化することなどの問題が生じ
るので上限を０．０８％と定めた。
【００１１】Ｃｒ：８〜１３％ Ｃｒは耐酸化性と焼入れ性を確保する上で最も重要な元
素であるため最低８％必要であるが、１３％を超すと耐
割れ性を損なうと同時にδフェライトを析出させ、靱性
の劣化が著しくなるので上限は１３％とした。 Ｎｉ：０．０５〜１．２％ ＮｉはＣｒとの共存状態で耐酸化性の向上、靱性の向上
に有効であり、高温で長時間使用される本発明溶接材料
のような用途に対しては必須の元素であるが、０．０５
％未満ではその効果は得られない。他方、１．２％を超
すと高温クリープ特性を劣化させるので上限を１．２％
とした。
素であるため最低８％必要であるが、１３％を超すと耐
割れ性を損なうと同時にδフェライトを析出させ、靱性
の劣化が著しくなるので上限は１３％とした。 Ｎｉ：０．０５〜１．２％ ＮｉはＣｒとの共存状態で耐酸化性の向上、靱性の向上
に有効であり、高温で長時間使用される本発明溶接材料
のような用途に対しては必須の元素であるが、０．０５
％未満ではその効果は得られない。他方、１．２％を超
すと高温クリープ特性を劣化させるので上限を１．２％
とした。
【００１２】Ｍｏ：０．３〜１．６％ Ｍｏは種々な合金元素のうち、クリープ強さに少量でも
効果の著しい元素で、固溶体強化により高温強度を顕著
に高めるので使用温度、圧力を上昇させる目的で添加す
るが、多量に添加された場合溶接性を損ない、かつδフ
ェライトを析出させるため靱性の低下を招く。したがっ
て、添加範囲として上限を１．６％とした。一方、Ｗと
の共存において、高温強度、特に高温長時間側でのクリ
ープ破断強度の向上に効果のあるのは０．３％以上であ
るので下限を０．３％とした。
効果の著しい元素で、固溶体強化により高温強度を顕著
に高めるので使用温度、圧力を上昇させる目的で添加す
るが、多量に添加された場合溶接性を損ない、かつδフ
ェライトを析出させるため靱性の低下を招く。したがっ
て、添加範囲として上限を１．６％とした。一方、Ｗと
の共存において、高温強度、特に高温長時間側でのクリ
ープ破断強度の向上に効果のあるのは０．３％以上であ
るので下限を０．３％とした。
【００１３】Ｗ：０．５〜３．５％ Ｗはフェライト系溶接金属のクリープ強度に寄与する固
溶体強化元素として最も優れた元素である。特に、高温
長時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極めて大き
い。しかしながら０．５％未満ではＭｏとの共存におい
て効果を発揮できないので下限を０．５％と定めた。し
かし、過剰に添加すると、δフェライトを析出させ、溶
接金属の靱性が低下し、溶接作業性も劣化するので上限
を３．５％とした。
溶体強化元素として最も優れた元素である。特に、高温
長時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極めて大き
い。しかしながら０．５％未満ではＭｏとの共存におい
て効果を発揮できないので下限を０．５％と定めた。し
かし、過剰に添加すると、δフェライトを析出させ、溶
接金属の靱性が低下し、溶接作業性も劣化するので上限
を３．５％とした。
【００１４】Ｃｏ：１．０〜５．０％ ＣｏはＭｏ、Ｗ添加によって生じるδフェライトの析出
という問題点を相殺する重要な元素であり、最低１．０
％を必要とする。しかし、過剰に添加するとＡｃ1点を
下げるため、高温焼戻しが不可能となり、組織の安定化
処理ができなくなるという欠点を有するので上限を５．
０％と定めた。
という問題点を相殺する重要な元素であり、最低１．０
％を必要とする。しかし、過剰に添加するとＡｃ1点を
下げるため、高温焼戻しが不可能となり、組織の安定化
処理ができなくなるという欠点を有するので上限を５．
０％と定めた。
【００１５】Ｃｕ：０．５〜４．０％ ＣｕはＣｏと同様にＭｏ、Ｗによって生じるδフェライ
トの析出という問題点を相殺する元素であり、最低０．
５％を必要とする。しかし過剰に添加すると高温焼戻し
が不可能となり、組織の安定化処理ができなくなるので
上限を４．０％とした。このようにＣｕはＣｏと同様に
Ｍｏ、Ｗとは相反する効果を与える元素であり、本発明
合金系での適切な添加バランスは（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ
＋Ｃｕ）≦１．２という範囲である。
トの析出という問題点を相殺する元素であり、最低０．
５％を必要とする。しかし過剰に添加すると高温焼戻し
が不可能となり、組織の安定化処理ができなくなるので
上限を４．０％とした。このようにＣｕはＣｏと同様に
Ｍｏ、Ｗとは相反する効果を与える元素であり、本発明
合金系での適切な添加バランスは（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ
＋Ｃｕ）≦１．２という範囲である。
【００１６】
【実施例】厚さ２０ｍｍのＡＳＴＭ規格Ａ３８７ Ｇｒ
２２、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ
−Ｗ鋼、９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼、１２Ｃ
ｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼材に、図１に示すよう
な開先（厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０°、ルー
トギャップＬ＝１２ｍｍ）を形成し、表１に示す成分組
成のワイヤ径１．６ｍｍφの溶接ワイヤを用いて、表３
に示す溶接条件でＴＩＧ溶接を実施した。
２２、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ
−Ｗ鋼、９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼、１２Ｃ
ｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼材に、図１に示すよう
な開先（厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０°、ルー
トギャップＬ＝１２ｍｍ）を形成し、表１に示す成分組
成のワイヤ径１．６ｍｍφの溶接ワイヤを用いて、表３
に示す溶接条件でＴＩＧ溶接を実施した。
【００１７】得られた溶接金属を７４０℃−４時間の後
熱処理をした後、６００℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力
でのクリープ破断試験および試験温度０℃での２ｍｍＶ
ノッチ衝撃試験を行った。表２に上記試験結果および溶
接性の調査結果を示す。ワイヤＡＴ−１〜ＡＴ−９はい
ずれも本発明の要件を全て満たしており、溶接金属組織
はδフェライトの析出はなくマルテンサイト単相組織で
あり、後熱処理後の靱性およびクリープ破断特性が良好
で、かつ溶接性の優れた溶接金属を得ることができた。
熱処理をした後、６００℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力
でのクリープ破断試験および試験温度０℃での２ｍｍＶ
ノッチ衝撃試験を行った。表２に上記試験結果および溶
接性の調査結果を示す。ワイヤＡＴ−１〜ＡＴ−９はい
ずれも本発明の要件を全て満たしており、溶接金属組織
はδフェライトの析出はなくマルテンサイト単相組織で
あり、後熱処理後の靱性およびクリープ破断特性が良好
で、かつ溶接性の優れた溶接金属を得ることができた。
【００１８】ワイヤＡＴ−１０〜ＡＴ−１６は比較例を
示す。ワイヤＡＴ−１０は通常の耐熱鋼用として使用さ
れている。２ 1/4％Ｃｒ−１％Ｍｏ系ワイヤの例であ
り、ワイヤＡＴ−１１はさらに耐高温腐食性を向上させ
た熱交換器用ワイヤであるが、いずれも本発明ワイヤに
比べ、著しくクリープ破断強度が低い。ＡＴ−１２は９
Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系のワイヤの例であるが、
Ｃ量が本発明ワイヤに比べて著しく高いので、溶接時に
割れが発生し、耐割れ性および衝撃値が低下している。
ＡＴ−１３はＮ量が本発明の上限を超えるものであっ
て、溶接金属にブロホールが発生するとともに靱性に乏
しかった。ＡＴ−１４はＣ、Ｎが低くＣｏ、Ｃｕの添加
がないためδフェライトが生じ、靱性が低下している。
ＡＴ−１５は９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＭ
ｏ、Ｗ、Ｃｏを含有するが（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃ
ｕ）が本発明の条件を外れており、クリープ破断強度が
低く、δフェライトが生じ、靱性が低い。ＡＴ−１６は１
２Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＡＴ−１４と同
様にＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕを含有するが、（Ｍｏ＋Ｗ）
／（Ｃｏ＋Ｃｕ）が本発明の条件を外れており、クリー
プ破断強度が低くδフェライトが生じ、靱性が低下して
いる。
示す。ワイヤＡＴ−１０は通常の耐熱鋼用として使用さ
れている。２ 1/4％Ｃｒ−１％Ｍｏ系ワイヤの例であ
り、ワイヤＡＴ−１１はさらに耐高温腐食性を向上させ
た熱交換器用ワイヤであるが、いずれも本発明ワイヤに
比べ、著しくクリープ破断強度が低い。ＡＴ−１２は９
Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系のワイヤの例であるが、
Ｃ量が本発明ワイヤに比べて著しく高いので、溶接時に
割れが発生し、耐割れ性および衝撃値が低下している。
ＡＴ−１３はＮ量が本発明の上限を超えるものであっ
て、溶接金属にブロホールが発生するとともに靱性に乏
しかった。ＡＴ−１４はＣ、Ｎが低くＣｏ、Ｃｕの添加
がないためδフェライトが生じ、靱性が低下している。
ＡＴ−１５は９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＭ
ｏ、Ｗ、Ｃｏを含有するが（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃ
ｕ）が本発明の条件を外れており、クリープ破断強度が
低く、δフェライトが生じ、靱性が低い。ＡＴ−１６は１
２Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＡＴ−１４と同
様にＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕを含有するが、（Ｍｏ＋Ｗ）
／（Ｃｏ＋Ｃｕ）が本発明の条件を外れており、クリー
プ破断強度が低くδフェライトが生じ、靱性が低下して
いる。
【００１９】
【表1】
【００２０】
【表2】
【００２１】
【表3】
【００２２】
【発明の効果】本発明溶接材料は従来の９〜１２％Ｃｒ
鋼用溶接ワイヤと比較して、高温でのクリープ強度を著
しく高めたものであり、靱性および溶接性などの特性に
も優れている。表１、表２に示したように溶接ワイヤ組
成が本発明の要件を満たすものは、本発明の要件を満た
さないもの（比較例）と比べて高温クリープ特性だけで
なく、靱性および溶接性に優れていることが明らかであ
る。各種発電ボイラ、化学圧力容器などに使用される９
〜１２％Ｃｒ系鋼を溶接する場合に、本発明に係わる溶
接材料を使用することにより、溶接継手の信頼性を大幅
に向上することができる。
鋼用溶接ワイヤと比較して、高温でのクリープ強度を著
しく高めたものであり、靱性および溶接性などの特性に
も優れている。表１、表２に示したように溶接ワイヤ組
成が本発明の要件を満たすものは、本発明の要件を満た
さないもの（比較例）と比べて高温クリープ特性だけで
なく、靱性および溶接性に優れていることが明らかであ
る。各種発電ボイラ、化学圧力容器などに使用される９
〜１２％Ｃｒ系鋼を溶接する場合に、本発明に係わる溶
接材料を使用することにより、溶接継手の信頼性を大幅
に向上することができる。
【図１】実施例に用いた溶接部の開先形状を示す断面図
である。
である。
１ 被溶接材 ２ 裏当材
Claims (1)
- 【請求項１】 各元素の添加量を重量比で、 Ｃ：０．０３〜０．１２％、 Ｓｉ：０．３％以下、 Ｍｎ：０．３〜１．５％、 Ｖ：０．０３〜０．４０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、 Ｎ：０．０１〜０．０８％、 Ｃｒ：８〜１３％、 Ｎｉ：０．０５〜１．２％、 Ｍｏ：０．３〜１．６％、 Ｗ：０．５〜３．５％、 Ｃｏ：１．０〜５．０％、 Ｃｕ：０．５〜４．０％、 の範囲に規定される成分を必須成分として含有し、さら
にＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ添加量の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／
（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．２なる関係が成立し、残部がＦｅ
および不可避的不純物からなることを特徴とする高Ｃｒ
フェライト系耐熱鋼用溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4022971A JP2561592B2 (ja) | 1992-02-07 | 1992-02-07 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4022971A JP2561592B2 (ja) | 1992-02-07 | 1992-02-07 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05212582A true JPH05212582A (ja) | 1993-08-24 |
| JP2561592B2 JP2561592B2 (ja) | 1996-12-11 |
Family
ID=12097461
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4022971A Expired - Lifetime JP2561592B2 (ja) | 1992-02-07 | 1992-02-07 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2561592B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996001334A1 (fr) * | 1994-07-06 | 1996-01-18 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Procede de production d'un alliage a base de fer ferritique et acier thermoresistant ferritique |
| US5519186A (en) * | 1993-03-10 | 1996-05-21 | Nippon Steel Corporation | Inert gas arc welding wire for high Cr ferritic heat-resisting steel |
| US5560788A (en) * | 1994-06-13 | 1996-10-01 | The Japan Steel Works, Ltd. | Heat resisting steels |
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| CN106736033A (zh) * | 2016-12-29 | 2017-05-31 | 钢铁研究总院 | G115耐热钢用氩弧焊焊丝 |
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