JPH06142981A - 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 - Google Patents
高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料Info
- Publication number
- JPH06142981A JPH06142981A JP29747492A JP29747492A JPH06142981A JP H06142981 A JPH06142981 A JP H06142981A JP 29747492 A JP29747492 A JP 29747492A JP 29747492 A JP29747492 A JP 29747492A JP H06142981 A JPH06142981 A JP H06142981A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- toughness
- welding material
- welding
- heat resisting
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は高い靱性を有する高強度耐熱鋼の溶
接材料に関するものであり、高温におけるクリープ特
性、靱性、耐割れ性に優れた溶接金属を与える溶接用材
料に係わるものである。 【構成】 重量比で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓ
ｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｖ：０．
０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：
０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．
０５〜１．２％、Ｍｏ：０．３〜１．６％、Ｗ：０．５
〜３．５％、Ｃｏ：１．０〜５．０％、Ｃｕ：０．５〜
４．０％の範囲に規定される化学成分を必須成分として
含有し、さらにＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ添加量の間に（Ｍ
ｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．２なる関係が成立し、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴と
する高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料。
接材料に関するものであり、高温におけるクリープ特
性、靱性、耐割れ性に優れた溶接金属を与える溶接用材
料に係わるものである。 【構成】 重量比で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓ
ｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｖ：０．
０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：
０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．
０５〜１．２％、Ｍｏ：０．３〜１．６％、Ｗ：０．５
〜３．５％、Ｃｏ：１．０〜５．０％、Ｃｕ：０．５〜
４．０％の範囲に規定される化学成分を必須成分として
含有し、さらにＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ添加量の間に（Ｍ
ｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．２なる関係が成立し、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴と
する高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高い靱性を有する高強度
耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しくは
高温におけるクリープ特性、靱性、耐割れ性に優れた溶
接金属を与える溶接用材料に係わるものである。
耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しくは
高温におけるクリープ特性、靱性、耐割れ性に優れた溶
接金属を与える溶接用材料に係わるものである。
【０００２】
【従来の技術】高温高能率型のエネルギープラント用鋼
材として、クリープ強度が極めて優れ、かつオーステナ
イト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心
配が少ないフェライト系耐熱鋼が強く要望され、使用さ
れ始めている。この種の用途を目的として開発されてい
る、例えば特開昭６０−２５７９９１号公報に開示され
ている９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用溶接ワイヤの如く、溶接ワイ
ヤ中のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定
し、さらにＮｂ、Ｖの１種または２種を添加して（Ｎｂ
＋Ｖ）で０．３％以下とする溶接ワイヤが提案されてい
る。
材として、クリープ強度が極めて優れ、かつオーステナ
イト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心
配が少ないフェライト系耐熱鋼が強く要望され、使用さ
れ始めている。この種の用途を目的として開発されてい
る、例えば特開昭６０−２５７９９１号公報に開示され
ている９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用溶接ワイヤの如く、溶接ワイ
ヤ中のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定
し、さらにＮｂ、Ｖの１種または２種を添加して（Ｎｂ
＋Ｖ）で０．３％以下とする溶接ワイヤが提案されてい
る。
【０００３】また、特開平２−２８０９９３号公報では
８〜１２Ｃｒ系溶接材料の如く、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃ
ｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｎ、Ｃ添加量を
限定し、Ｃｒｅｑ：１３以下とする溶接材料が提案され
ている。
８〜１２Ｃｒ系溶接材料の如く、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃ
ｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｎ、Ｃ添加量を
限定し、Ｃｒｅｑ：１３以下とする溶接材料が提案され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来技術
では大幅にクリープ強度を向上しようとするものではな
く、マルテンサイト相中にδフェライトが析出し、靱性
面を著しく低下させるという欠点を有する。δフェライ
トは基地中マルテンサイトより著しく軟らかい相であ
り、このような軟らかい第二相が硬い基地中に分散する
場合、全体の衝撃特性は著しく低下する。
では大幅にクリープ強度を向上しようとするものではな
く、マルテンサイト相中にδフェライトが析出し、靱性
面を著しく低下させるという欠点を有する。δフェライ
トは基地中マルテンサイトより著しく軟らかい相であ
り、このような軟らかい第二相が硬い基地中に分散する
場合、全体の衝撃特性は著しく低下する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、重量比で、Ｃ：０．０３〜０．１２％ Ｓｉ：
０．３％以下 Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ｃｒ：８〜１
３％ Ｎｉ：０．０５〜１．２％ Ｍｏ：０．３〜１．
６％ Ｗ：０．５〜３．５％ Ｃｏ：１．０〜５．０％
Ｃｕ：０．５〜４．０％ Ｎｂ：０．０１〜０．１５
％ Ｖ：０．０３〜０．４０％ Ｎ：０．０１〜０．０
８％の範囲に規定される化学成分を必須成分として含有
し、さらにＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ添加量の間に、（Ｍｏ
＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．２なる関係が成立し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料にある。
ろは、重量比で、Ｃ：０．０３〜０．１２％ Ｓｉ：
０．３％以下 Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ｃｒ：８〜１
３％ Ｎｉ：０．０５〜１．２％ Ｍｏ：０．３〜１．
６％ Ｗ：０．５〜３．５％ Ｃｏ：１．０〜５．０％
Ｃｕ：０．５〜４．０％ Ｎｂ：０．０１〜０．１５
％ Ｖ：０．０３〜０．４０％ Ｎ：０．０１〜０．０
８％の範囲に規定される化学成分を必須成分として含有
し、さらにＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ添加量の間に、（Ｍｏ
＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．２なる関係が成立し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料にある。
【０００６】
【作用】本発明の最大の特徴は、溶接ワイヤ中にＣｏを
添加し、かつＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ量との関係で限定共
存させたところにあり、溶接して得られる溶接金属のδ
フェライトの生成を抑制し、クリープ破断強度と靱性を
格段に高めたところにある。
添加し、かつＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ量との関係で限定共
存させたところにあり、溶接して得られる溶接金属のδ
フェライトの生成を抑制し、クリープ破断強度と靱性を
格段に高めたところにある。
【０００７】以下に本発明の各成分の限定理由について
述べる。 Ｃ：０．０３〜０．１２％ Ｃは焼入れ性と強度確保のため０．０３％以上必要であ
るが、耐割れ性の観点から上限を０．１２％とした。 Ｓｉ：０．３％以下 Ｓｉは脱酸材として添加するものであるが、また耐酸化
性を向上させる元素でもある。しかし０．３％を超える
と靱性の低下を招くので上限を０．３％と定めた。
述べる。 Ｃ：０．０３〜０．１２％ Ｃは焼入れ性と強度確保のため０．０３％以上必要であ
るが、耐割れ性の観点から上限を０．１２％とした。 Ｓｉ：０．３％以下 Ｓｉは脱酸材として添加するものであるが、また耐酸化
性を向上させる元素でもある。しかし０．３％を超える
と靱性の低下を招くので上限を０．３％と定めた。
【０００８】Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ｍｎは酸脱のためのみでなく、強度保持上も必要な成分
である。上限を１．５％としたのはこれを超すと靱性の
点から好ましくないからであり、下限は脱酸に必要な量
として０．３％と定めた。 Ｖ：０．０３〜０．４０％ Ｖは炭窒化物として析出させて強度を確保する上で最低
０．０３％が必要であるが、他方０．４０％を超えると
かえって強度低下を生じるので上限を０．４０％とし
た。
である。上限を１．５％としたのはこれを超すと靱性の
点から好ましくないからであり、下限は脱酸に必要な量
として０．３％と定めた。 Ｖ：０．０３〜０．４０％ Ｖは炭窒化物として析出させて強度を確保する上で最低
０．０３％が必要であるが、他方０．４０％を超えると
かえって強度低下を生じるので上限を０．４０％とし
た。
【０００９】Ｎｂ：０．０１〜０．１５％ ＮｂはＶと同様炭窒化物として析出して強度を確保する
ほか、結晶粒を微細化して靱性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％が必要であるが、０．１５
％を超えるとその効果は飽和してしまうだけでなく溶接
性の低下も招くので上限を０．１５％とした。
ほか、結晶粒を微細化して靱性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％が必要であるが、０．１５
％を超えるとその効果は飽和してしまうだけでなく溶接
性の低下も招くので上限を０．１５％とした。
【００１０】Ｎ：０．０１〜０．０８％ Ｎは基地中に固溶しても、また窒化物として析出しても
著しいクリープ抵抗の向上に寄与するため最低０．０１
％を必要とする。０．０８％を超えると窒化物が多量に
析出して、逆に靱性が劣化することなどの問題が生じる
ので上限を０．０８％と定めた。
著しいクリープ抵抗の向上に寄与するため最低０．０１
％を必要とする。０．０８％を超えると窒化物が多量に
析出して、逆に靱性が劣化することなどの問題が生じる
ので上限を０．０８％と定めた。
【００１１】Ｃｒ：８〜１３％ Ｃｒは耐酸化性と焼入れ性を確保する上で最も重要な元
素であるため最低８％が必要であるが、１３％を超すと
耐割れ性を損なうと同時にδフェライトを析出させ、靱
性の劣化が著しくなるので上限は１３％とした。 Ｎｉ：０．０５〜１．２％ ＮｉはＣｒとの共存状態で耐酸化性の向上、靱性の向上
に有効であり、高温で長時間使用される本発明溶接材料
のような用途に対しては必須の元素であるが、０．０５
％未満ではその効果は得られない。他方１．２％を超す
と高温クリープ特性を劣化させるので上限を１．２％と
した。
素であるため最低８％が必要であるが、１３％を超すと
耐割れ性を損なうと同時にδフェライトを析出させ、靱
性の劣化が著しくなるので上限は１３％とした。 Ｎｉ：０．０５〜１．２％ ＮｉはＣｒとの共存状態で耐酸化性の向上、靱性の向上
に有効であり、高温で長時間使用される本発明溶接材料
のような用途に対しては必須の元素であるが、０．０５
％未満ではその効果は得られない。他方１．２％を超す
と高温クリープ特性を劣化させるので上限を１．２％と
した。
【００１２】Ｍｏ：０．３〜１．６％ Ｍｏは種々の合金元素のうち、クリープ強さに少量でも
効果の著しい元素で、固溶体強化により高温強度を顕著
に高めるので、使用温度、圧力を上昇させる目的で添加
するが、多量に添加された場合、溶接性を損ない、かつ
δフェライトを析出させるため靱性の低下を招く。した
がって添加範囲として上限を１．６％とした。一方Ｗと
の共存において、高温強度、特に高温長時間側でのクリ
ープ破断強度の向上に効果のあるのは０．３％以上であ
るので下限を０．３％とした。
効果の著しい元素で、固溶体強化により高温強度を顕著
に高めるので、使用温度、圧力を上昇させる目的で添加
するが、多量に添加された場合、溶接性を損ない、かつ
δフェライトを析出させるため靱性の低下を招く。した
がって添加範囲として上限を１．６％とした。一方Ｗと
の共存において、高温強度、特に高温長時間側でのクリ
ープ破断強度の向上に効果のあるのは０．３％以上であ
るので下限を０．３％とした。
【００１３】Ｗ：０．５〜３．５％ Ｗはフェライト系溶接金属のクリープ強度に寄与する固
溶体強化元素として最も優れた元素である。特に、高温
長時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極めて大き
い。しかしながら０．５％未満ではＭｏとの共存におい
て効果は発揮できないので下限を０．５％と定めた。し
かし過剰の添加により、δフェライトを析出させ、溶接
金属の靱性が低下し、溶接作業性も劣化するので上限を
３．５％とした。
溶体強化元素として最も優れた元素である。特に、高温
長時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極めて大き
い。しかしながら０．５％未満ではＭｏとの共存におい
て効果は発揮できないので下限を０．５％と定めた。し
かし過剰の添加により、δフェライトを析出させ、溶接
金属の靱性が低下し、溶接作業性も劣化するので上限を
３．５％とした。
【００１４】Ｃｏ：１．０〜５．０％ ＣｏはＭｏ、Ｗ添加によって生じるδフェライトの析出
という問題点を相殺する重要な元素であり、最低１．０
％以上を必要とする。しかし過剰に添加するとＡｃ1点
を下げるため、高温焼戻しが不可能となり、組織の安定
化処理ができなくなるという欠点を有するので上限を
５．０％と定めた。
という問題点を相殺する重要な元素であり、最低１．０
％以上を必要とする。しかし過剰に添加するとＡｃ1点
を下げるため、高温焼戻しが不可能となり、組織の安定
化処理ができなくなるという欠点を有するので上限を
５．０％と定めた。
【００１５】Ｃｕ：０．５〜４．０％ ＣｕはＣｏと同様にＭｏ、Ｗによって生じるδフェライ
トの析出という問題点を相殺する元素であり、最低０．
５％以上を必要とする。しかし過剰に添加すると、高温
焼戻しが不可能となり、組織の安定化処理ができなくな
るので上限を４．０％とした。
トの析出という問題点を相殺する元素であり、最低０．
５％以上を必要とする。しかし過剰に添加すると、高温
焼戻しが不可能となり、組織の安定化処理ができなくな
るので上限を４．０％とした。
【００１６】このようにＣｕはＣｏと同様にＭｏ、Ｗと
は相反する効果を与える元素であり、本合金系での適切
な添加バランスは（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．
２という範囲である。
は相反する効果を与える元素であり、本合金系での適切
な添加バランスは（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．
２という範囲である。
【００１７】
【実施例】厚さ２０ｍｍのＡＳＴＭ規格Ａ３８７ Ｇｒ
２２、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−
Ｗ鋼、９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼、１２Ｃｒ
−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼に、図１に示すような開
先（厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０°、ルートギ
ャップＬ＝１２ｍｍ）を形成し、表１に示す成分組成の
ワイヤ径１．６ｍｍφの溶接ワイヤを用い、表３に示す
溶接条件でＴＩＧ溶接を実施した。
２２、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−
Ｗ鋼、９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼、１２Ｃｒ
−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼に、図１に示すような開
先（厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０°、ルートギ
ャップＬ＝１２ｍｍ）を形成し、表１に示す成分組成の
ワイヤ径１．６ｍｍφの溶接ワイヤを用い、表３に示す
溶接条件でＴＩＧ溶接を実施した。
【００１８】得られた溶接金属を７４０℃−４時間の後
熱処理をした後、６００℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力
でのクリープ破断試験および試験温度０℃での２ｍｍＶ
ノッチ衝撃試験を行った。表２（表１のつづき）に上記
試験結果および溶接性の調査結果を示す。ワイヤＡＴ−
１〜ＡＴ−９はいずれも本発明の要件を全て満たしてお
り、溶接金属組織はδフェライトの析出はなくマルテン
サイト単相組織であり、後熱処理後の靱性およびクリー
プ破断特性が良好で、かつ溶接性の優れた溶接金属を得
ることができた。
熱処理をした後、６００℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力
でのクリープ破断試験および試験温度０℃での２ｍｍＶ
ノッチ衝撃試験を行った。表２（表１のつづき）に上記
試験結果および溶接性の調査結果を示す。ワイヤＡＴ−
１〜ＡＴ−９はいずれも本発明の要件を全て満たしてお
り、溶接金属組織はδフェライトの析出はなくマルテン
サイト単相組織であり、後熱処理後の靱性およびクリー
プ破断特性が良好で、かつ溶接性の優れた溶接金属を得
ることができた。
【００１９】ワイヤＡＴ−１０〜ＡＴ−１６は比較例を
示す。ワイヤＡＴ−１０は通常の耐熱鋼用として使用さ
れている２・1/4％Ｃｒ−１％Ｍｏ系ワイヤの例であり、
ワイヤＡＴ−１１はさらに耐高温腐食性を向上させた熱
交換器用ワイヤであるが、いずれも本発明ワイヤに比
べ、著しくクリープ破断強度が低い。ＡＴ−１２は９Ｃ
ｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系のワイヤの例であるが、Ｃ
量が本発明ワイヤに比べて著しく高いので溶接時に割れ
が発生し、耐割れ性および衝撃値が低下している。ＡＴ
−１３はＮ量がその上限を超えるものであって、溶接金
属にブロホールが発生するとともに靱性に乏しかった。
ＡＴ−１４はＣ、Ｎが低くＣｏ、Ｃｕの添加がないため
δフェライトが生じて靱性が低下している。ＡＴ−１５
は９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＭｏ、Ｗ、Ｃ
ｏを含有するが、（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）が本発
明の条件を外れており、クリープ破断強度が低く、δフェ
ライトが生じて靱性が低い。ＡＴ−１６は１２Ｃｒ−
０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＡＴ−１４と同様にＭ
ｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕを含有するが（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ
＋Ｃｕ）が本発明の条件を外れており、クリープ破断強
度が低く、δフェライトが生じて靱性が低下している。
示す。ワイヤＡＴ−１０は通常の耐熱鋼用として使用さ
れている２・1/4％Ｃｒ−１％Ｍｏ系ワイヤの例であり、
ワイヤＡＴ−１１はさらに耐高温腐食性を向上させた熱
交換器用ワイヤであるが、いずれも本発明ワイヤに比
べ、著しくクリープ破断強度が低い。ＡＴ−１２は９Ｃ
ｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系のワイヤの例であるが、Ｃ
量が本発明ワイヤに比べて著しく高いので溶接時に割れ
が発生し、耐割れ性および衝撃値が低下している。ＡＴ
−１３はＮ量がその上限を超えるものであって、溶接金
属にブロホールが発生するとともに靱性に乏しかった。
ＡＴ−１４はＣ、Ｎが低くＣｏ、Ｃｕの添加がないため
δフェライトが生じて靱性が低下している。ＡＴ−１５
は９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＭｏ、Ｗ、Ｃ
ｏを含有するが、（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）が本発
明の条件を外れており、クリープ破断強度が低く、δフェ
ライトが生じて靱性が低い。ＡＴ−１６は１２Ｃｒ−
０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＡＴ−１４と同様にＭ
ｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕを含有するが（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ
＋Ｃｕ）が本発明の条件を外れており、クリープ破断強
度が低く、δフェライトが生じて靱性が低下している。
【００２０】本発明は、ＴＩＧ溶接において適性の高い
ものであり、他にＭＩＧ溶接においても適用可能であ
る。
ものであり、他にＭＩＧ溶接においても適用可能であ
る。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【発明の効果】本発明溶接材料は従来の９〜１２％Ｃｒ
鋼用溶接ワイヤと比較して、高温でのクリープ強度を著
しく高めたものであり、靱性および溶接性などの特性に
も優れている。表２に示したように溶接ワイヤ組成が本
発明の要件を満たすものは、本発明の要件を満たさない
もの（比較例）と比べて高温クリープ特性だけでなく、
靱性および溶接性に優れていることは明らかである。各
種発電ボイラ、化学圧力容器などに使用される９〜１２
％Ｃｒ系鋼を溶接する場合に本発明に係わる溶接材料を
使用することにより、溶接継手の信頼性を大幅に向上す
ることができる。
鋼用溶接ワイヤと比較して、高温でのクリープ強度を著
しく高めたものであり、靱性および溶接性などの特性に
も優れている。表２に示したように溶接ワイヤ組成が本
発明の要件を満たすものは、本発明の要件を満たさない
もの（比較例）と比べて高温クリープ特性だけでなく、
靱性および溶接性に優れていることは明らかである。各
種発電ボイラ、化学圧力容器などに使用される９〜１２
％Ｃｒ系鋼を溶接する場合に本発明に係わる溶接材料を
使用することにより、溶接継手の信頼性を大幅に向上す
ることができる。
【図１】実施例に用いた溶接部の開先形状を示す断面図
である。
である。
１ 被溶接材 ２ 裏当材
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比で、 Ｃ：０．０３〜０．１２％、 Ｓｉ：０．３％以下、 Ｍｎ：０．３〜１．５％、 Ｖ：０．０３〜０．４０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、 Ｎ：０．０１〜０．０８％、 Ｃｒ：８〜１３％、 Ｎｉ：０．０５〜１．２％、 Ｍｏ：０．３〜１．６％、 Ｗ：０．５〜３．５％、 Ｃｏ：１．０〜５．０％、 Ｃｕ：０．５〜４．０％ の範囲に規定される化学成分を必須成分として含有し、
さらにＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ添加量の間に、（Ｍｏ＋
Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．２なる関係が成立し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする
高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29747492A JPH06142981A (ja) | 1992-11-06 | 1992-11-06 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29747492A JPH06142981A (ja) | 1992-11-06 | 1992-11-06 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06142981A true JPH06142981A (ja) | 1994-05-24 |
Family
ID=17846970
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29747492A Withdrawn JPH06142981A (ja) | 1992-11-06 | 1992-11-06 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06142981A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5560788A (en) * | 1994-06-13 | 1996-10-01 | The Japan Steel Works, Ltd. | Heat resisting steels |
| EP0930127A1 (en) * | 1998-01-20 | 1999-07-21 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Welding materials for high-Cr steels |
| CN110512143A (zh) * | 2019-09-09 | 2019-11-29 | 王平 | 一种抗震耐火高强韧不锈结构钢及其制备方法 |
-
1992
- 1992-11-06 JP JP29747492A patent/JPH06142981A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5560788A (en) * | 1994-06-13 | 1996-10-01 | The Japan Steel Works, Ltd. | Heat resisting steels |
| EP0930127A1 (en) * | 1998-01-20 | 1999-07-21 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Welding materials for high-Cr steels |
| US6290904B1 (en) | 1998-01-20 | 2001-09-18 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Welding materials for high-Cr steels |
| CN110512143A (zh) * | 2019-09-09 | 2019-11-29 | 王平 | 一种抗震耐火高强韧不锈结构钢及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5591391A (en) | High chromium ferritic heat-resistant steel | |
| WO1994026947A1 (en) | High-strength austenitic heat-resisting steel with excellent weldability and good high-temperature corrosion resistance | |
| JP2561592B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| US5519186A (en) | Inert gas arc welding wire for high Cr ferritic heat-resisting steel | |
| JPS6169948A (ja) | 高強度フエライト系耐熱鋼 | |
| JPH08187592A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JPS61113749A (ja) | 油井用高耐食性合金 | |
| JP2742201B2 (ja) | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤ | |
| JPH06142981A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JP2551511B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JPH0120222B2 (ja) | ||
| JP2594265B2 (ja) | ９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用ＴＩＧ溶接用ワイヤ | |
| JP2543801B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆ア―ク溶接棒 | |
| JPH09122972A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPH09308989A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JP2551512B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JP3217567B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JP3194207B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPS63183155A (ja) | 高強度オ−ステナイト系耐熱合金 | |
| JPS6376789A (ja) | ９Ｃｒ−Ｍｏ鋼用潜弧溶接ワイヤ | |
| JPH07268562A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPH06262388A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPH07268563A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JPH0780680A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JPS5964752A (ja) | 溶接性と高温強度に優れたオ−ステナイト鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000201 |