JPS62107848A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS62107848A JPS62107848A JP24677685A JP24677685A JPS62107848A JP S62107848 A JPS62107848 A JP S62107848A JP 24677685 A JP24677685 A JP 24677685A JP 24677685 A JP24677685 A JP 24677685A JP S62107848 A JPS62107848 A JP S62107848A
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- casting
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- continuous casting
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は鋼の連続鋳造方法に係り、特に鋳型に超音波
振動を付与することにより鋳片表面性状の改善をはかる
連続鋳造方法に関する。
振動を付与することにより鋳片表面性状の改善をはかる
連続鋳造方法に関する。
従来技術とその問題点
連続鋳造においては通常、鋳型と鋳片との間のＩｆｌ寮
を軽減し、焼付きを防止し安定鋳造状態を得るため、潤
滑剤の使用および鋳型に上下動を与えるオツシレーショ
ンの採用が行なわれている。しかしながら、オツシレー
ションの採用だけでは捏滑性か十分てなく、鋳型と鋳片
との焼き付きか発生することがある。そこで、前記潤滑
性を良くし鋳片表面性状を改善するため、通常の鋳型の
オツシレーション運動にざらに超音波振動を付与する方
法がこうじられている（例えば特開昭５６−１１１５６
、特開昭５６−１１１５３等）。
を軽減し、焼付きを防止し安定鋳造状態を得るため、潤
滑剤の使用および鋳型に上下動を与えるオツシレーショ
ンの採用が行なわれている。しかしながら、オツシレー
ションの採用だけでは捏滑性か十分てなく、鋳型と鋳片
との焼き付きか発生することがある。そこで、前記潤滑
性を良くし鋳片表面性状を改善するため、通常の鋳型の
オツシレーション運動にざらに超音波振動を付与する方
法がこうじられている（例えば特開昭５６−１１１５６
、特開昭５６−１１１５３等）。
第４図は連続鋳造鋳型への超音波振動子の取付は状況を
示す概略図で、（１）は溶鋼、（２）は鋳型、（３）は
超音波振動子、（４）は凝固シェル、（５）はパウダー
をそれぞれ示す。また、第５図は従来のオツシレーショ
ン条件を示す図であり、鋳型（２）にオツシレーション
を施しながら超音波振動子（３）により超音波振動を付
与して鋳込んでいる。
示す概略図で、（１）は溶鋼、（２）は鋳型、（３）は
超音波振動子、（４）は凝固シェル、（５）はパウダー
をそれぞれ示す。また、第５図は従来のオツシレーショ
ン条件を示す図であり、鋳型（２）にオツシレーション
を施しながら超音波振動子（３）により超音波振動を付
与して鋳込んでいる。
その際、通常のオツシレーション運動は第５図に示ずご
とく鋳型（２）の下降速度が鋳片の鋳造速度を上まわる
時期（ネカティブス１−リップ期）とその他の時期（ポ
ジティブス１〜リップ期）が存在する。ネガティブスト
リップ期には鋳片と鋳型との焼き付きが防止され、ポジ
ティブ期にはパウダーの流入が促進され潤滑性を維持し
ていると言われている。しかし、ネカティブ期には鋳片
と鋳型との焼き付きは防止されるが、オツシレーション
運動により不可避的に生じるオツシレーションマータを
消去することはできなかった。 連続鋳造鋳片の横ヒビ
割れ、コーナー割れ等の表面欠陥はオツシレーションマ
ークを起点としていることが大半を占め、オツシレーシ
ョンマークは表面欠陥の元凶とさえ言われている。そこ
で、このオツシレーションマークを軽減するため、適性
パウダーの検討やハイサイクルオツシレーション、ジョ
ートス１〜ロークオツシレーシヨン等の研究かなされて
きた。しかし、鋳型をオツシレートしながら鋳造可能な
らしめるためには、鋳片と鋳型との焼き付きによるブレ
ークアラ１〜を発生させないことが必須て必り、このた
めネカテイブストＩノツプ明は不可欠でおる。従って、
鋳型をオツシレー１〜する限りは、ネカテイブス１〜リ
ップ期に生成するオツシレーションマータは消えず、鋳
片表面疵の起点となって存在することになる。
とく鋳型（２）の下降速度が鋳片の鋳造速度を上まわる
時期（ネカティブス１−リップ期）とその他の時期（ポ
ジティブス１〜リップ期）が存在する。ネガティブスト
リップ期には鋳片と鋳型との焼き付きが防止され、ポジ
ティブ期にはパウダーの流入が促進され潤滑性を維持し
ていると言われている。しかし、ネカティブ期には鋳片
と鋳型との焼き付きは防止されるが、オツシレーション
運動により不可避的に生じるオツシレーションマータを
消去することはできなかった。 連続鋳造鋳片の横ヒビ
割れ、コーナー割れ等の表面欠陥はオツシレーションマ
ークを起点としていることが大半を占め、オツシレーシ
ョンマークは表面欠陥の元凶とさえ言われている。そこ
で、このオツシレーションマークを軽減するため、適性
パウダーの検討やハイサイクルオツシレーション、ジョ
ートス１〜ロークオツシレーシヨン等の研究かなされて
きた。しかし、鋳型をオツシレートしながら鋳造可能な
らしめるためには、鋳片と鋳型との焼き付きによるブレ
ークアラ１〜を発生させないことが必須て必り、このた
めネカテイブストＩノツプ明は不可欠でおる。従って、
鋳型をオツシレー１〜する限りは、ネカテイブス１〜リ
ップ期に生成するオツシレーションマータは消えず、鋳
片表面疵の起点となって存在することになる。
発明の目的
この発明は、従来の前記実情にかんがみてなされたもの
で、オツシレーションマークを消去し、表面性状のより
良好な鋳片を製造し得る鋼の連続鋳造方法を提案するこ
とを目的とするものでおる。
で、オツシレーションマークを消去し、表面性状のより
良好な鋳片を製造し得る鋼の連続鋳造方法を提案するこ
とを目的とするものでおる。
発明の溝成
この発明に係る鋼の連続鋳造方法は、オッシレ−１〜す
る鋳型に超音波振動を付与しつつ連続鋳造するに際し、
オッシレー１−する鋳型の下降速度が鋳片の引（友ぎ速
度を超えないよう鋳込むことを特徴とするものである。
る鋳型に超音波振動を付与しつつ連続鋳造するに際し、
オッシレー１−する鋳型の下降速度が鋳片の引（友ぎ速
度を超えないよう鋳込むことを特徴とするものである。
すなわち、この発明は鋳型のオツシレーション運動に超
音波振動を付与する場合のオツシレーション条件を規定
したもので必り、ネカティブス１へリップ期のないオツ
シレーション条件下で鋳型に超音波振動を付与すること
により、潤滑性を維持しつつ、ブレークアウト等の操業
の１〜ラブルを引き起ずことなく安定した鋳造を可能と
するとともに、ポジティブ鋳込みによりオツシレーショ
ンマータのほとんどない表面性状のきわめて良好な鋳片
の製造を可能としたものである。
音波振動を付与する場合のオツシレーション条件を規定
したもので必り、ネカティブス１へリップ期のないオツ
シレーション条件下で鋳型に超音波振動を付与すること
により、潤滑性を維持しつつ、ブレークアウト等の操業
の１〜ラブルを引き起ずことなく安定した鋳造を可能と
するとともに、ポジティブ鋳込みによりオツシレーショ
ンマータのほとんどない表面性状のきわめて良好な鋳片
の製造を可能としたものである。
以下、この発明について詳細に説明する。
まず、オツシレーションマークの生成機構について簡単
に説明する。
に説明する。
第６図はオツシレーションマーク生成機構の一般的な考
え方を示す説明図でおる。図中のり６）は溶湯を示す。
え方を示す説明図でおる。図中のり６）は溶湯を示す。
すなわち、オッシレートする鋳型（２）の下降速度か鋳
片の引抜き速度を超えるネガティブストリップ期におい
ては、鋳型の下降に伴ってパウダー（５）の流入が増加
し溶湯（６）が内側へ押されて凝固シェル（４）の最上
端が内側へ折れ曲げられる。
片の引抜き速度を超えるネガティブストリップ期におい
ては、鋳型の下降に伴ってパウダー（５）の流入が増加
し溶湯（６）が内側へ押されて凝固シェル（４）の最上
端が内側へ折れ曲げられる。
この；迂回シェルの折れ曲げがオツシレーションマーク
として鋳片表面に残る。従って鋳型に超音波振動を付与
してもネガティブストリップ期が存在する以上、上記オ
ツシレーションマークは生成するのでおる。
として鋳片表面に残る。従って鋳型に超音波振動を付与
してもネガティブストリップ期が存在する以上、上記オ
ツシレーションマークは生成するのでおる。
そこで、この発明者らは、鋳型に超音波振動を与えて潤
滑性を維持する点について鋭意研究を重ねた結果、鋳型
の超音波潤滑法の一方法として、鋳型のオツシレート運
動を止めないまでも鋳型のオッシレートに超音波振動を
重畳させる場合、鋳型の超音波振動によりＩｒＡ滑性が
十分に保たれ鋳片と鋳型との焼き付きのおそれかなけれ
ば、ネカティブス１〜リップ期は必要なくポジティブス
１−１ノツプ明のみの鋳込みでも鋳片と鋳型の焼き付き
はなく連続的な鋳込みが可能でおることを見出した。
滑性を維持する点について鋭意研究を重ねた結果、鋳型
の超音波潤滑法の一方法として、鋳型のオツシレート運
動を止めないまでも鋳型のオッシレートに超音波振動を
重畳させる場合、鋳型の超音波振動によりＩｒＡ滑性が
十分に保たれ鋳片と鋳型との焼き付きのおそれかなけれ
ば、ネカティブス１〜リップ期は必要なくポジティブス
１−１ノツプ明のみの鋳込みでも鋳片と鋳型の焼き付き
はなく連続的な鋳込みが可能でおることを見出した。
かかる知見より、この発明では第１図にそのオツシレー
ト条件を示すように、オッシレ−１−する鋳型の下降速
度が鋳片の引抜き速度を超えないように、すなわちポジ
ティブストリップ期のみの鋳込み方法をとったのである
。
ト条件を示すように、オッシレ−１−する鋳型の下降速
度が鋳片の引抜き速度を超えないように、すなわちポジ
ティブストリップ期のみの鋳込み方法をとったのである
。
従って、この発明方法ではネガティブス１へリップ期か
ないため、メニスカス部の初期ｉ迂回シェルの折れ曲げ
かほとんどなくなり、オツシレーションマークがきわめ
て少なくなり、それに伴う偏析も非常に軽微となる。ま
た条件によっては、オツシレーションマータが消失し、
それを起点として起る横ヒビ割れ等の表面欠陥もきわめ
て少なくなり、表面性状が飛躍的に向上することになる
。
ないため、メニスカス部の初期ｉ迂回シェルの折れ曲げ
かほとんどなくなり、オツシレーションマークがきわめ
て少なくなり、それに伴う偏析も非常に軽微となる。ま
た条件によっては、オツシレーションマータが消失し、
それを起点として起る横ヒビ割れ等の表面欠陥もきわめ
て少なくなり、表面性状が飛躍的に向上することになる
。
また、超音波振動の付与はポジティブスｌ〜リップ期だ
けであるから超音波振動エネルギーか効率よく利用され
ることになる。
けであるから超音波振動エネルギーか効率よく利用され
ることになる。
実施例
第１表に示す０．０５％Ｎｂを含有させて表面割れ感受
性を高めた鋼を２５０１〜ン転炉で溶製した後、湾曲半
径が１０ｍの連続鋳造機によって鋳片サイズ２００ｍＸ
１６００ｍのスラブを鋳造速度１．０ｍ ／ｍｉｎで
２ストランドで１ｍした。その際、Ｎｏ、 １ストラン
ドは従来の鋳込み方法を用い、ストローク５＃。
性を高めた鋼を２５０１〜ン転炉で溶製した後、湾曲半
径が１０ｍの連続鋳造機によって鋳片サイズ２００ｍＸ
１６００ｍのスラブを鋳造速度１．０ｍ ／ｍｉｎで
２ストランドで１ｍした。その際、Ｎｏ、 １ストラン
ドは従来の鋳込み方法を用い、ストローク５＃。
サイクル数１５０ｃｐｍ、ネカテイブストリップ−５０
％のオツシレーション条件で鋳造した。一方、Ｎｏ、
２ス［・ランドでは鋳型の長辺面および短辺面の中央部
に超音波振動子を取付けて１８ＫＨ２の超音波振動を与
え、この発明方法を適用し鋳込んだ。その際のオツシレ
ーション条件としては、鋳込み初期は１ス１−ランドと
同様のネガティブストリップ−５０９６の条件としたか
、鋳込み開始から約５分後、定常鋳込みを確認した後、
サイクル数を徐々に減少させ、約２分後に５０ｃｐｍに
低下させ、ネガティスス１〜リツプ＋５０％のポジティ
ブストリップ期のみの鋳込みとした。
％のオツシレーション条件で鋳造した。一方、Ｎｏ、
２ス［・ランドでは鋳型の長辺面および短辺面の中央部
に超音波振動子を取付けて１８ＫＨ２の超音波振動を与
え、この発明方法を適用し鋳込んだ。その際のオツシレ
ーション条件としては、鋳込み初期は１ス１−ランドと
同様のネガティブストリップ−５０９６の条件としたか
、鋳込み開始から約５分後、定常鋳込みを確認した後、
サイクル数を徐々に減少させ、約２分後に５０ｃｐｍに
低下させ、ネガティスス１〜リツプ＋５０％のポジティ
ブストリップ期のみの鋳込みとした。
１ス１〜ランド（従来法）、２ス１〜ランド（本発明法
）で得られた各鋳片の表面性状について、オンシレージ
ョンマークの状態を表面粗さ計によって測定した結果を
比較して第２図に、同じ）苫ヒビ割れ発生率を比較して
第３図にそれぞれ示す。
）で得られた各鋳片の表面性状について、オンシレージ
ョンマークの状態を表面粗さ計によって測定した結果を
比較して第２図に、同じ）苫ヒビ割れ発生率を比較して
第３図にそれぞれ示す。
なお第２図中、寸法２ｊは５市、２２は２００だ、９．
３は１０ｍｍ、 ｉ４は２００ｕｍである。
３は１０ｍｍ、 ｉ４は２００ｕｍである。
第２図より、Ｎｏ、 １スＩ〜ランド（従来法）′Ｃ″
（よ明らかに２００ｍ＋程度の深さのオンシレージョン
マークか観察されるが、Ｎｏ、 ２スｌ−ランド（本発
明法）ではオツシレーションマーク深さか非常に浅く、
ところによってはほとんど判別できない箇所もみられる
ことがわかる。
（よ明らかに２００ｍ＋程度の深さのオンシレージョン
マークか観察されるが、Ｎｏ、 ２スｌ−ランド（本発
明法）ではオツシレーションマーク深さか非常に浅く、
ところによってはほとんど判別できない箇所もみられる
ことがわかる。
また第３図より、Ｎｏ、 １ストランドではｃｌか０．
１〜０．２％の範囲て横ヒヒ割れが多発するが、Ｎｏ、
２ストランドではＣ最によらず溝ヒビ基れは皆無で必
り、鋳造後に続いて実施された熱間圧延−ウホッ１〜チ
ャージ圧延においても割れは皆無でめった。
１〜０．２％の範囲て横ヒヒ割れが多発するが、Ｎｏ、
２ストランドではＣ最によらず溝ヒビ基れは皆無で必
り、鋳造後に続いて実施された熱間圧延−ウホッ１〜チ
ャージ圧延においても割れは皆無でめった。
第 １ 表 （ｗｔ％）
発明の詳細
な説明したごとく、この発明はオッシレートする。鋳型
に超音波振動を付与して鋳造するに際し、ネガティブス
トリップ明のない鋳込み（ポジティブ鋳込み）３行なう
方法でおるから、超音波潤滑の効率かよくなるのみなら
ず、オンシレージョンマークの生成か抑制され、オツシ
レーションマーク深さが浅くなって表面性状が改善され
る。ざらに条件によってはオンシレージョンマークか消
失し表面性状か飛躍的に向上する。従って、この発明方
法によれば、表面性状が良好で刷れ発生がほとんとない
品質良好な鋳片を比較的簡単な超音波振動子を用いて容
易に製造することかで°き、連涜詩造に大なる効果な奏
するものである。
に超音波振動を付与して鋳造するに際し、ネガティブス
トリップ明のない鋳込み（ポジティブ鋳込み）３行なう
方法でおるから、超音波潤滑の効率かよくなるのみなら
ず、オンシレージョンマークの生成か抑制され、オツシ
レーションマーク深さが浅くなって表面性状が改善され
る。ざらに条件によってはオンシレージョンマークか消
失し表面性状か飛躍的に向上する。従って、この発明方
法によれば、表面性状が良好で刷れ発生がほとんとない
品質良好な鋳片を比較的簡単な超音波振動子を用いて容
易に製造することかで°き、連涜詩造に大なる効果な奏
するものである。
第１図はの発明の鋳型のオッシレート条件を示す説明図
、第２図はこの発明の実施例におけるオンシレージョン
マークの状態を示す図、第３図は同上実施例にあける横
ヒビ割れ発生率を示す図、第４図は連続鋳造鋳型への超
音波振動子の取付は状況を示す概略図、第５図は従来の
鋳型のオッシレート条件を示す説明図、第６図はオンシ
レージョンマーク生成機構の説明図である。 １・・・溶鋼、２・・・鋳型、３・・・超音波振動子、
４・・・凝固シェル、５・・・パウダー。
、第２図はこの発明の実施例におけるオンシレージョン
マークの状態を示す図、第３図は同上実施例にあける横
ヒビ割れ発生率を示す図、第４図は連続鋳造鋳型への超
音波振動子の取付は状況を示す概略図、第５図は従来の
鋳型のオッシレート条件を示す説明図、第６図はオンシ
レージョンマーク生成機構の説明図である。 １・・・溶鋼、２・・・鋳型、３・・・超音波振動子、
４・・・凝固シェル、５・・・パウダー。
Claims (1)
- オッシレートする鋳型に超音波振動を付与しつつ連続鋳
造する方法において、オッシレートする鋳型の下降速度
が鋳片の引抜き速度を超えないよう鋳込むことを特徴と
する鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24677685A JPS62107848A (ja) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24677685A JPS62107848A (ja) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62107848A true JPS62107848A (ja) | 1987-05-19 |
Family
ID=17153488
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24677685A Pending JPS62107848A (ja) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62107848A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104117640A (zh) * | 2014-07-17 | 2014-10-29 | 麦格瑞冶金工程技术（北京）有限公司 | 一种确定结晶器非正弦振动工艺参数的方法 |
| CN109317629A (zh) * | 2018-11-22 | 2019-02-12 | 东北大学 | 一种利用功率超声控制连铸坯质量的系统及方法 |
| CN109482846A (zh) * | 2018-12-10 | 2019-03-19 | 昆明理工大学 | 一种减少电子束冷床炉生产的铸锭表面裂纹的方法 |
-
1985
- 1985-11-01 JP JP24677685A patent/JPS62107848A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104117640A (zh) * | 2014-07-17 | 2014-10-29 | 麦格瑞冶金工程技术（北京）有限公司 | 一种确定结晶器非正弦振动工艺参数的方法 |
| CN109317629A (zh) * | 2018-11-22 | 2019-02-12 | 东北大学 | 一种利用功率超声控制连铸坯质量的系统及方法 |
| CN109482846A (zh) * | 2018-12-10 | 2019-03-19 | 昆明理工大学 | 一种减少电子束冷床炉生产的铸锭表面裂纹的方法 |
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