JPS59166358A - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS59166358A JPS59166358A JP4173483A JP4173483A JPS59166358A JP S59166358 A JPS59166358 A JP S59166358A JP 4173483 A JP4173483 A JP 4173483A JP 4173483 A JP4173483 A JP 4173483A JP S59166358 A JPS59166358 A JP S59166358A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- casting
- continuous casting
- amplitude
- frequency
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/053—Means for oscillating the moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、ブレークアウトの発生を極力抑えだ連続鋳
造方法に関するものである。
造方法に関するものである。
近年、鉄鋼或いは非鉄金属の如何を問わす、両端の開放
された鋳型を使用して溶融金属から連続的に鋳片を製造
する連続ｖ、ｊ造法か、それ丑でのインゴット鋳造法に
代って極く一般的に採用されるようになってきた５゜ ところで、このような連続νｊ造法においては、鋳型の
後端から鋳片を連続的に引き抜かねばなら彦いので、鋳
型内壁と鋳片とが強固にくっつくことがないように「パ
ウダー」と吐ばれる合成スラグを鋳型−鋳片間の潤滑剤
として使用し、かつ該鋳型をその軸方向に振動させると
いう手段が採られている。そして、この場合の撮動波形
としては矩形波、三角波、或いはＳ１１〕波等が採用さ
れているが、鋳型の振動に際して最も重要なのは、上下
運動する鋳型と鋳片との相対速度をどのようにするかで
あると言われている。
された鋳型を使用して溶融金属から連続的に鋳片を製造
する連続ｖ、ｊ造法か、それ丑でのインゴット鋳造法に
代って極く一般的に採用されるようになってきた５゜ ところで、このような連続νｊ造法においては、鋳型の
後端から鋳片を連続的に引き抜かねばなら彦いので、鋳
型内壁と鋳片とが強固にくっつくことがないように「パ
ウダー」と吐ばれる合成スラグを鋳型−鋳片間の潤滑剤
として使用し、かつ該鋳型をその軸方向に振動させると
いう手段が採られている。そして、この場合の撮動波形
としては矩形波、三角波、或いはＳ１１〕波等が採用さ
れているが、鋳型の振動に際して最も重要なのは、上下
運動する鋳型と鋳片との相対速度をどのようにするかで
あると言われている。
従来、潤滑剤として作用する溶融パウダーを鋳片−鋳型
間へ円滑に流入させる鋳型の振動条件として、鋳造方向
への鋳型の平均速度が鋳造速度よりもわずかに速い一定
の比率を保つ、いわゆる次の０式で示されるネガティブ
・ストリップ率か一定であるという条件が普通に採用さ
れていた。
間へ円滑に流入させる鋳型の振動条件として、鋳造方向
への鋳型の平均速度が鋳造速度よりもわずかに速い一定
の比率を保つ、いわゆる次の０式で示されるネガティブ
・ストリップ率か一定であるという条件が普通に採用さ
れていた。
しかしながら、このような従来採用されていた鋳型振動
条件に従って連続鋳造を実施していても、時として、形
成された凝固殻が鋳型内面に接触して破断し、内部の溶
融金属がその部分から流出するという、いわゆるブレー
クアウトが発生するという問題を免れることができなか
ったのである。
条件に従って連続鋳造を実施していても、時として、形
成された凝固殻が鋳型内面に接触して破断し、内部の溶
融金属がその部分から流出するという、いわゆるブレー
クアウトが発生するという問題を免れることができなか
ったのである。
このため、この種のブレークアウトを防止すべく、潤滑
剤であるパウダーの物性を種々調整するという手段も採
用されているが、低速鋳造から高速鋳造に至るまでのす
べての条件を通じて良好な鋳造作業を維持し得る手段は
、未だ見出されていないのが現状であった。
剤であるパウダーの物性を種々調整するという手段も採
用されているが、低速鋳造から高速鋳造に至るまでのす
べての条件を通じて良好な鋳造作業を維持し得る手段は
、未だ見出されていないのが現状であった。
本発明者等は、上述のような観点から、格別に面倒な手
段を伴うことなく、低速鋳造から比較的高速鋳造に至る
までのあらゆる鋳造速度条件下でも、ブレークアウト等
を発生すること′−々く円滑な作業を維持し得る連続鋳
造方法を提供すべく、前来のネガティブ・ストリップ率
一定という条件下で発生するブレークアウト現象に基礎
的な考察を加えながら実験・研究を重ねたところ、鋳片
・鋳型間の潤滑促進の役割を果たさせるために加えられ
る連続鋳造鋳型の振動は、従来採用されていたネガティ
ブ・ストリップ率一定という条件の下では前記０式から
も明らかなように、鋳造速度の増加に比例してその振動
数を増すこととなり、高速鋳造になると該振動数が極端
に大きくなるので潤滑不良を起し、鋳片−鋳型の直接接
触てル−クアウトの発生を見る。
段を伴うことなく、低速鋳造から比較的高速鋳造に至る
までのあらゆる鋳造速度条件下でも、ブレークアウト等
を発生すること′−々く円滑な作業を維持し得る連続鋳
造方法を提供すべく、前来のネガティブ・ストリップ率
一定という条件下で発生するブレークアウト現象に基礎
的な考察を加えながら実験・研究を重ねたところ、鋳片
・鋳型間の潤滑促進の役割を果たさせるために加えられ
る連続鋳造鋳型の振動は、従来採用されていたネガティ
ブ・ストリップ率一定という条件の下では前記０式から
も明らかなように、鋳造速度の増加に比例してその振動
数を増すこととなり、高速鋳造になると該振動数が極端
に大きくなるので潤滑不良を起し、鋳片−鋳型の直接接
触てル−クアウトの発生を見る。
との事実を確認し、ブレークアウトの防止には、鋳造速
度の程度を問わす鋳片−鋳型間の溶融パウダー厚を常に
一定に保持すべきであるとの認識の下に、鋳造速度が変
化しても鋳片・鋳型間の溶融パウダー厚みが常に一定と
なるような鋳型振動条件を見出すべく、更に研究を続け
たのである３、この発明は、上述のような研究の結果な
されたもので、 両端開放鋳型を軸方向に振動させながら金属溶湯を鋳込
む連続鋳造法において、 Ｖｃ 鋳造速度（Ｃｒｎ／５ｅｃ）、Ｓ、振幅（ｃｍ
）、 Ｃ：振動数（ｃｙｃｔｅ ／ｓｅｅ ） ＊とした場合
に、鋳込速度（ＶＣ）と、振幅（Ｓ）及び振動数（Ｃ）
との関係が、式、 一一定 ・・・・・■ ｓ、ｃｎ を満足する振動条件にて鋳型を振動せしめることにより
、ブレークアウトを生ずることなく円滑に連続鋳造作業
を続は得るようにしだ点に傷徴を有するものである。
度の程度を問わす鋳片−鋳型間の溶融パウダー厚を常に
一定に保持すべきであるとの認識の下に、鋳造速度が変
化しても鋳片・鋳型間の溶融パウダー厚みが常に一定と
なるような鋳型振動条件を見出すべく、更に研究を続け
たのである３、この発明は、上述のような研究の結果な
されたもので、 両端開放鋳型を軸方向に振動させながら金属溶湯を鋳込
む連続鋳造法において、 Ｖｃ 鋳造速度（Ｃｒｎ／５ｅｃ）、Ｓ、振幅（ｃｍ
）、 Ｃ：振動数（ｃｙｃｔｅ ／ｓｅｅ ） ＊とした場合
に、鋳込速度（ＶＣ）と、振幅（Ｓ）及び振動数（Ｃ）
との関係が、式、 一一定 ・・・・・■ ｓ、ｃｎ を満足する振動条件にて鋳型を振動せしめることにより
、ブレークアウトを生ずることなく円滑に連続鋳造作業
を続は得るようにしだ点に傷徴を有するものである。
なお、以下、前記０式における「一定」の値をＭ Ｏ
Ｃ（ＭｏＪ！＋ｄ ｏｓｃｊ４Ａａｔ１（汀ｌ ｃｏ
ｎｓｔａｎｔ）と称し、ｒｎ」の値をｎ （ｒＭと呼ぶ
こととする。
Ｃ（ＭｏＪ！＋ｄ ｏｓｃｊ４Ａａｔ１（汀ｌ ｃｏ
ｎｓｔａｎｔ）と称し、ｒｎ」の値をｎ （ｒＭと呼ぶ
こととする。
そして、前記０式において、ｎ値が１の場合には実質的
にネガティブ・ス） リップ率一定という従来の鋳型振
動条件と同等になり、鋳片−鋳型間の溶融ハウダー厚み
を一定に保つことができなくなることが明白であり、該
溶融パウダー厚を鋳造速度に依らず一定に確保するため
には、理論上、ｎ値を２とするのが理想的である。しか
しながら、振動状況の変化に伴うパウダー物性の変化を
考慮すると、 コｌ ＜ｎ＜： ３． Ｑ がｎ値の適正範囲であるとの結論が得られ、従ってｎ値
を］工〜３．○と定めたのである。即ち、 ｒｌ値か１
１未満であっても３ｏを越えても良好な溶融パウダー厚
を確保することができず、ブレークアウト発生の危険性
がでてくるのである。
にネガティブ・ス） リップ率一定という従来の鋳型振
動条件と同等になり、鋳片−鋳型間の溶融ハウダー厚み
を一定に保つことができなくなることが明白であり、該
溶融パウダー厚を鋳造速度に依らず一定に確保するため
には、理論上、ｎ値を２とするのが理想的である。しか
しながら、振動状況の変化に伴うパウダー物性の変化を
考慮すると、 コｌ ＜ｎ＜： ３． Ｑ がｎ値の適正範囲であるとの結論が得られ、従ってｎ値
を］工〜３．○と定めたのである。即ち、 ｒｌ値か１
１未満であっても３ｏを越えても良好な溶融パウダー厚
を確保することができず、ブレークアウト発生の危険性
がでてくるのである。
丑だ、１ｖｌＯｃは鋳型に振動を与える振動器の許容最
大振動数により限定されるものであるか、通常の連続鋳
造の場合には、 ｌ可ＯＣく５０、 がＭＯＣの適正範囲であるとの結論が得られ、従って＋
、ｉ ｏ ｃを５０以下と定めた（２通常の連続鋳造の
場合、 Ｍ ＯＣが上記範囲を越えるとブレークアウト
の危険性が出て、安定した鋳造作業を続けることが困難
となるのである。
大振動数により限定されるものであるか、通常の連続鋳
造の場合には、 ｌ可ＯＣく５０、 がＭＯＣの適正範囲であるとの結論が得られ、従って＋
、ｉ ｏ ｃを５０以下と定めた（２通常の連続鋳造の
場合、 Ｍ ＯＣが上記範囲を越えるとブレークアウト
の危険性が出て、安定した鋳造作業を続けることが困難
となるのである。
さらに、轟然のことなから、この発明の方法は、両端開
放鋳型を軸方向に振動させなから鋳込みを行う形式の連
続鋳造法のすべてに適用できるものであり、鉄鋼や非鉄
金属といった対象金属に左右されることなく、また縦型
や横型といっだ鋳造様式にも影響されることなく良好々
結果を得ることかできる１Ｊ 第１図は、従来法とこの発明の方法との差異を明確に説
明するために、連続鋳造速度による各々の鋳型振動条件
を対比して示した線図であり、第１図からもこの発明の
方法の特徴点は極めて明白である。
放鋳型を軸方向に振動させなから鋳込みを行う形式の連
続鋳造法のすべてに適用できるものであり、鉄鋼や非鉄
金属といった対象金属に左右されることなく、また縦型
や横型といっだ鋳造様式にも影響されることなく良好々
結果を得ることかできる１Ｊ 第１図は、従来法とこの発明の方法との差異を明確に説
明するために、連続鋳造速度による各々の鋳型振動条件
を対比して示した線図であり、第１図からもこの発明の
方法の特徴点は極めて明白である。
ついで、この発明を実施例により比較例と対比しながら
具体的に説明する。
具体的に説明する。
捷ず、第１表に示されるような化学成分組成の鋼を通常
の方法で溶製した。
の方法で溶製した。
第 １ 表
つぎに、従来一般に採用されている形式の縦型の両端開
放鋳型を使用し、鋳造速度に対応した鋳型の振動条件を
第１図の実線で示されるような値に設定した本発明方法
と、鋳造速度に対応した鋳型の振動条件を第１図の破線
で示される如き値に設定した比較法とによって、厚さ：
２１０ｍ、幅：１２００７１１７＋１の鋳片の連続鋳造
を実施した。
放鋳型を使用し、鋳造速度に対応した鋳型の振動条件を
第１図の実線で示されるような値に設定した本発明方法
と、鋳造速度に対応した鋳型の振動条件を第１図の破線
で示される如き値に設定した比較法とによって、厚さ：
２１０ｍ、幅：１２００７１１７＋１の鋳片の連続鋳造
を実施した。
この結果、本発明の方法によると、鋳型振幅の程度の如
伺を問わず良好な鋳造作業を続けることができだが、比
較法では、特に振幅が小さくなるほと溶融パウダーの膜
厚不足に起因するブレークアウト現象の発生を見、好適
作業の続行が困難となった。
伺を問わず良好な鋳造作業を続けることができだが、比
較法では、特に振幅が小さくなるほと溶融パウダーの膜
厚不足に起因するブレークアウト現象の発生を見、好適
作業の続行が困難となった。
上述のように、この発明によれは、格別に複雑な付属装
置や面倒な手段を要することなく、とのような鋳造速度
条件下でもブレークアウト等のトラブルを発生し７ない
良好な作業の下で、品質の陛れた連続鋳造鋳片を能率良
く製造することができるなど、工業上有用な効果かもた
らされるのである。
置や面倒な手段を要することなく、とのような鋳造速度
条件下でもブレークアウト等のトラブルを発生し７ない
良好な作業の下で、品質の陛れた連続鋳造鋳片を能率良
く製造することができるなど、工業上有用な効果かもた
らされるのである。
第１図は、連続鋳造速度に対する鋳型振動条件を、従来
法と本発明法とで比較した線図である。 出願人 住友金属工業株式会社
法と本発明法とで比較した線図である。 出願人 住友金属工業株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 両端開放鋳型を軸方向に振動させながら金概溶湯を鋳込
む連続鋳造法において、 Ｖｃ 鋳造速度（ｃｒｎ／５ｅｃ）。 Ｓ、振幅（Ｃ１ｒＬ）、 Ｃ：振動数（ｃｙｃｔｅ ／ｓｅｃ ）、としｆＣ場合
に、鋳込速度（ＶＣ）と、振幅（Ｓ）及び振動数（Ｃ）
との関係が、式、 □−一定 Ｃｎ を満足する振動条件にて鋳型を振動せしめることを特徴
とする、ブレークアウトを抑制した連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4173483A JPS59166358A (ja) | 1983-03-14 | 1983-03-14 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4173483A JPS59166358A (ja) | 1983-03-14 | 1983-03-14 | 連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59166358A true JPS59166358A (ja) | 1984-09-19 |
Family
ID=12616647
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4173483A Pending JPS59166358A (ja) | 1983-03-14 | 1983-03-14 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59166358A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01224155A (ja) * | 1988-01-28 | 1989-09-07 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 連続鋳造用モールドを振動させる方法及び装置 |
| CN114918392A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-08-19 | 重庆钢铁股份有限公司 | 一种方坯连铸结晶器振动控制方法 |
-
1983
- 1983-03-14 JP JP4173483A patent/JPS59166358A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01224155A (ja) * | 1988-01-28 | 1989-09-07 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 連続鋳造用モールドを振動させる方法及び装置 |
| CN114918392A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-08-19 | 重庆钢铁股份有限公司 | 一种方坯连铸结晶器振动控制方法 |
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