JPH07106434B2 - 金属薄帯の連続鋳造方法 - Google Patents
金属薄帯の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH07106434B2 JPH07106434B2 JP3051202A JP5120291A JPH07106434B2 JP H07106434 B2 JPH07106434 B2 JP H07106434B2 JP 3051202 A JP3051202 A JP 3051202A JP 5120291 A JP5120291 A JP 5120291A JP H07106434 B2 JPH07106434 B2 JP H07106434B2
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- casting
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- pair
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0648—Casting surfaces
- B22D11/066—Side dams
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は双ドラム方式などの金属
薄帯の連続鋳造方法に関わり、特に湯溜り部を構成する
サイド堰の振動方法に関する。
薄帯の連続鋳造方法に関わり、特に湯溜り部を構成する
サイド堰の振動方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の双ドラム式連続鋳造法において
は、軸が平行な一対の回転冷却ドラムと、該冷却ドラム
端面に圧接された一対のサイド堰とで金属溶湯の湯溜り
部を構成し、該湯溜り部に注入された溶湯を上記冷却ド
ラムで冷却しつゝキッシングポイントに至る過程で凝固
せしめて薄鋳片を形成し、下方に引出していた。
は、軸が平行な一対の回転冷却ドラムと、該冷却ドラム
端面に圧接された一対のサイド堰とで金属溶湯の湯溜り
部を構成し、該湯溜り部に注入された溶湯を上記冷却ド
ラムで冷却しつゝキッシングポイントに至る過程で凝固
せしめて薄鋳片を形成し、下方に引出していた。
【０００３】このようにして薄鋳片を鋳造するに際し、
冷却ドラム端面と該端面に圧接されているサイド堰との
間に隙間が生じる場合があり、この隙間に溶湯が差込
み、あるいはサイド堰壁面に凝固物が固着して成長し、
その結果、凝固シェルの破断やバリ生成による冷却ドラ
ムへのつれ回り等で鋳造が困難になる場合が多くあっ
た。この問題点を解決するためにサイド堰を左右に揺動
させる方法が特開昭60−166146号公報に開示されてい
る。
冷却ドラム端面と該端面に圧接されているサイド堰との
間に隙間が生じる場合があり、この隙間に溶湯が差込
み、あるいはサイド堰壁面に凝固物が固着して成長し、
その結果、凝固シェルの破断やバリ生成による冷却ドラ
ムへのつれ回り等で鋳造が困難になる場合が多くあっ
た。この問題点を解決するためにサイド堰を左右に揺動
させる方法が特開昭60−166146号公報に開示されてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記公
報で開示された技術は、固定堰壁面上に凝固、成長した
凝固物を除去することを目的としているため、固定堰の
左右方向の動きの適正範囲を １サイクル：0.２〜5.０秒 片側移動量：５〜20mm すなわち、該固定堰の振幅を10〜40mm、振動数（周波
数）を５〜0.２Hzとしており、ゆっくりと大幅に振動さ
せることを特徴としている。
報で開示された技術は、固定堰壁面上に凝固、成長した
凝固物を除去することを目的としているため、固定堰の
左右方向の動きの適正範囲を １サイクル：0.２〜5.０秒 片側移動量：５〜20mm すなわち、該固定堰の振幅を10〜40mm、振動数（周波
数）を５〜0.２Hzとしており、ゆっくりと大幅に振動さ
せることを特徴としている。
【０００５】本発明者等はかゝる開示技術を種々検討し
た結果、このような手段はバリ生成防止には効果がある
が、冷却ドラム端部での溶湯の凝固遅れが生じてポロシ
ティが発生することがわかった。
た結果、このような手段はバリ生成防止には効果がある
が、冷却ドラム端部での溶湯の凝固遅れが生じてポロシ
ティが発生することがわかった。
【０００６】すなわち、サイド堰の振幅が大きくなると
ドラム冷却面に発達しつつあるシェルが剪断応力により
冷却ドラムから浮き上り、シェルの発達を遅らせ、凝固
遅れが生じるのである。本発明はサイド堰に生成する凝
固物を除去すると共に、冷却ドラム端部での溶湯の凝固
遅れを防止をすることを目的とする。
ドラム冷却面に発達しつつあるシェルが剪断応力により
冷却ドラムから浮き上り、シェルの発達を遅らせ、凝固
遅れが生じるのである。本発明はサイド堰に生成する凝
固物を除去すると共に、冷却ドラム端部での溶湯の凝固
遅れを防止をすることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の目的を達
成するために、次の構成とした。すなわち、軸が平行な
一対の回転冷却ドラムと該冷却ドラム端面と接する一対
のサイド堰との間に金属溶湯の湯溜り部を形成して薄肉
鋳片を連続鋳造する方法において、前記サイド堰をａＡ
＋ｂ＋ｃＶ≦ｆ≦50の式で規制された周波数ｆ（Hz）に
よって左右に振動せしめることを特徴とする。ここでＡ
はキッシングポイント部でのサイド堰振幅（mm）で、バ
リ発生や凝固遅れを回避するため所定の範囲に決められ
ており、又、Ｖ（ｍ／min)は鋳造速度で、これも鋳造条
件の一つとして装置毎にある特定の範囲に制約されてい
る。なお、ａ，ｂ，ｃは定数である。
成するために、次の構成とした。すなわち、軸が平行な
一対の回転冷却ドラムと該冷却ドラム端面と接する一対
のサイド堰との間に金属溶湯の湯溜り部を形成して薄肉
鋳片を連続鋳造する方法において、前記サイド堰をａＡ
＋ｂ＋ｃＶ≦ｆ≦50の式で規制された周波数ｆ（Hz）に
よって左右に振動せしめることを特徴とする。ここでＡ
はキッシングポイント部でのサイド堰振幅（mm）で、バ
リ発生や凝固遅れを回避するため所定の範囲に決められ
ており、又、Ｖ（ｍ／min)は鋳造速度で、これも鋳造条
件の一つとして装置毎にある特定の範囲に制約されてい
る。なお、ａ，ｂ，ｃは定数である。
【０００８】
【作用】本発明者等は、先ずSUS304オーステナイト系ス
テンレス鋼を用いて鋳造速度Ｖ：40ｍ／min により薄帯
を連続鋳造した。その際、サイド堰の振幅Ａ（mm）と周
波数ｆ（Hz）とを種々変えて鋳片端部の凝固遅れを評価
した。その結果を図１に示す。なお、凝固遅れは、冷却
ドラム端部における鋳片巾方向の凝固遅れ長さでもって
表わした。
テンレス鋼を用いて鋳造速度Ｖ：40ｍ／min により薄帯
を連続鋳造した。その際、サイド堰の振幅Ａ（mm）と周
波数ｆ（Hz）とを種々変えて鋳片端部の凝固遅れを評価
した。その結果を図１に示す。なお、凝固遅れは、冷却
ドラム端部における鋳片巾方向の凝固遅れ長さでもって
表わした。
【０００９】サイド堰振幅Ａが0.５mm未満になると、固
定堰壁面で生成する凝固物を剥離することが難かしく、
バリ発生が顕著となった。又、サイド堰振幅が５mm超に
なると、金属溶湯が冷却ドラムに接して生成したシェル
と冷却ドラムとの間に剪断応力が発生し、該剪断応力に
より前記シェルが冷却ドラムから浮き上がり、凝固遅れ
しいてはポロシティ発生の原因となった。一方、サイド
堰周波数ｆが
定堰壁面で生成する凝固物を剥離することが難かしく、
バリ発生が顕著となった。又、サイド堰振幅が５mm超に
なると、金属溶湯が冷却ドラムに接して生成したシェル
と冷却ドラムとの間に剪断応力が発生し、該剪断応力に
より前記シェルが冷却ドラムから浮き上がり、凝固遅れ
しいてはポロシティ発生の原因となった。一方、サイド
堰周波数ｆが
【００１０】 ｆ＝ａ×Ａ＋ｂ＋ｃ×Ｖ＝２×Ａ＋５＋0.１×40＝２Ａ＋９（Hz） 但し、ａ＝２，ｂ＝５，ｃ＝0.１，
【００１１】未満の場合は固定堰壁面に生成する凝固物
を剥離することが難かしく、バリ発生が顕著となり、又
凝固遅れが大となった。また、サイド堰周波数ｆが50Hz
超になるとサイド堰耐火物の破損が起こり、操業トラブ
ルの原因となった。
を剥離することが難かしく、バリ発生が顕著となり、又
凝固遅れが大となった。また、サイド堰周波数ｆが50Hz
超になるとサイド堰耐火物の破損が起こり、操業トラブ
ルの原因となった。
【００１２】従って、上記例の場合は振幅Ａを0.５〜５
mmの範囲で、かつ（２Ａ＋９）〜50Hzの範囲の周波数ｆ
によってサイド堰を振動すればよいことがわかった。な
お、この周波数の範囲は振幅Ａを大きくする場合はシェ
ル剥離を防ぐために周波数を高くする必要があることを
示している。
mmの範囲で、かつ（２Ａ＋９）〜50Hzの範囲の周波数ｆ
によってサイド堰を振動すればよいことがわかった。な
お、この周波数の範囲は振幅Ａを大きくする場合はシェ
ル剥離を防ぐために周波数を高くする必要があることを
示している。
【００１３】次に、上記と同じ鋼種について鋳造速度
Ｖ：80ｍ／minで鋳造したところ、図２に示すように各
サイド堰振幅に対応するサイド堰周波数の下限がそれぞ
れ上昇し、適正範囲が狭くなった。また、鋳造速度Ｖを
120ｍ／min にしたところ、図３のように更にサイド堰
周波数の下限が上昇した。このように鋳造速度Ｖを上げ
るとき、下限近傍の周波数をとっている場合には、該周
波数を高くして適正周波数に調整する必要がある。
Ｖ：80ｍ／minで鋳造したところ、図２に示すように各
サイド堰振幅に対応するサイド堰周波数の下限がそれぞ
れ上昇し、適正範囲が狭くなった。また、鋳造速度Ｖを
120ｍ／min にしたところ、図３のように更にサイド堰
周波数の下限が上昇した。このように鋳造速度Ｖを上げ
るとき、下限近傍の周波数をとっている場合には、該周
波数を高くして適正周波数に調整する必要がある。
【００１４】すなわち、本発明はサイド堰の振動数とキ
ッシングポイント部での振幅を鋳造速度により適切に選
んで行うことを特徴とするものであり、サイド堰をこの
ような条件で振動すると、冷却ドラム端部での巾方向の
凝固遅れの長さが短くなって冷間圧延時のトリーミング
量が減少し、生産歩留を大幅に改善することができるの
である。
ッシングポイント部での振幅を鋳造速度により適切に選
んで行うことを特徴とするものであり、サイド堰をこの
ような条件で振動すると、冷却ドラム端部での巾方向の
凝固遅れの長さが短くなって冷間圧延時のトリーミング
量が減少し、生産歩留を大幅に改善することができるの
である。
【００１５】なお、本発明をSUS304オーステナイト系ス
テンレス鋼に基づいて説明したが、種々の試験により、
オーステナイト系ステンレス鋼であれば上記式及び上記
各定数値に従ってサイド堰に振動を付与することがバリ
発生抑制及び凝固遅れ防止にきわめて有効であることが
確認された。さらに、他の鋼種においても実質的に同様
にしてサイド堰に振動を加えることが有効である。
テンレス鋼に基づいて説明したが、種々の試験により、
オーステナイト系ステンレス鋼であれば上記式及び上記
各定数値に従ってサイド堰に振動を付与することがバリ
発生抑制及び凝固遅れ防止にきわめて有効であることが
確認された。さらに、他の鋼種においても実質的に同様
にしてサイド堰に振動を加えることが有効である。
【００１６】
【実施例】SUS304オーステナイト系ステンレス鋼を40，
80， 120ｍ／min の３種類の鋳造速度で鋳造し、板厚、
3.８，2.３，1.８mmの薄鋳片を製造した。この際のサイ
ド堰振動条件および歩留等を表１に示した。比較例No．
２および５はいずれも振幅に対する周波数が低くて本発
明の範囲外であり、従って凝固遅れが大きくなり歩留が
低下した。
80， 120ｍ／min の３種類の鋳造速度で鋳造し、板厚、
3.８，2.３，1.８mmの薄鋳片を製造した。この際のサイ
ド堰振動条件および歩留等を表１に示した。比較例No．
２および５はいずれも振幅に対する周波数が低くて本発
明の範囲外であり、従って凝固遅れが大きくなり歩留が
低下した。
【表１】
【００１７】
【発明の効果】上述の如く、本発明によれば、鋳片端部
の凝固遅れが生じないので冷間圧延時のトリーミングの
必要がなく、歩留が著しく向上するため、工業的効果は
甚大である。
の凝固遅れが生じないので冷間圧延時のトリーミングの
必要がなく、歩留が著しく向上するため、工業的効果は
甚大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】鋳造速度40ｍ／min の場合のサイド堰の振幅、
周波数と凝固遅れとの関係を示した図である。
周波数と凝固遅れとの関係を示した図である。
【図２】鋳造速度80ｍ／min の場合のサイド堰の振幅、
周波数と凝固遅れとの関係を示した図である。
周波数と凝固遅れとの関係を示した図である。
【図３】鋳造速度 120ｍ／min の場合のサイド堰の振
幅、周波数と凝固遅れとの関係を示した図である。
幅、周波数と凝固遅れとの関係を示した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 軸が平行な一対の回転冷却ドラムと該冷
却ドラム端面と接する一対のサイド堰との間に金属溶湯
の湯溜り部を形成して薄肉鋳片を連続鋳造する方法にお
いて、前記サイド堰を下記式に基づく周波数ｆによって
振動せしめつゝ鋳造することを特徴とする金属薄帯の連
続鋳造方法。 ａＡ＋ｂ＋ｃＶ≦ｆ≦50 但し、Ａ：キッシングポイント部でのサイド堰振幅（m
m） Ｖ：鋳造速度（ｍ／min) ｆ：サイド堰周波数（Hz） ａ，ｂ，ｃ：定数
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3051202A JPH07106434B2 (ja) | 1991-03-15 | 1991-03-15 | 金属薄帯の連続鋳造方法 |
| US08/117,173 US5390726A (en) | 1991-03-15 | 1991-03-15 | Process for producing thin metallic strip by continuous casting |
| KR1019930702756A KR960010242B1 (ko) | 1991-03-15 | 1992-03-16 | 얇은 금속스트립의 연속 주조방법 |
| DE69227186T DE69227186T2 (de) | 1991-03-15 | 1992-03-16 | Verfahren zum kontinuierlichen giessen von metallbändern |
| AT92906689T ATE171655T1 (de) | 1991-03-15 | 1992-03-16 | Verfahren zum kontinuierlichen giessen von metallbändern |
| EP92906689A EP0575617B1 (en) | 1991-03-15 | 1992-03-16 | Method of continuously casting metal thin strip |
| PCT/JP1992/000316 WO1992016323A1 (en) | 1991-03-15 | 1992-03-16 | Method of continuously casting metal thin strip |
| TW081102599A TW200413B (ja) | 1991-03-15 | 1992-04-06 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3051202A JPH07106434B2 (ja) | 1991-03-15 | 1991-03-15 | 金属薄帯の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04284950A JPH04284950A (ja) | 1992-10-09 |
| JPH07106434B2 true JPH07106434B2 (ja) | 1995-11-15 |
Family
ID=12880311
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3051202A Expired - Lifetime JPH07106434B2 (ja) | 1991-03-15 | 1991-03-15 | 金属薄帯の連続鋳造方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5390726A (ja) |
| EP (1) | EP0575617B1 (ja) |
| JP (1) | JPH07106434B2 (ja) |
| KR (1) | KR960010242B1 (ja) |
| AT (1) | ATE171655T1 (ja) |
| DE (1) | DE69227186T2 (ja) |
| TW (1) | TW200413B (ja) |
| WO (1) | WO1992016323A1 (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0749140B2 (ja) * | 1992-02-17 | 1995-05-31 | 三菱重工業株式会社 | 双ドラム式連続鋳造装置 |
| MY111637A (en) * | 1992-11-30 | 2000-10-31 | Bhp Steel Jla Pty Ltd | Metal strip casting |
| GB2296883B (en) * | 1995-01-12 | 1998-10-14 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Strip casting |
| JPH0999346A (ja) * | 1995-08-01 | 1997-04-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 連続鋳造装置 |
| JP2000117397A (ja) * | 1998-10-21 | 2000-04-25 | Nippon Steel Corp | 薄鋼板の鋳造方法 |
| FR2786716B1 (fr) | 1998-12-03 | 2001-01-05 | Usinor | Dispositif d'application d'une face laterale d'installation de coulee continue de bandes metalliques entre deux cylindres contre les faces planes des cylindres |
| CH691574A5 (de) | 1999-09-24 | 2001-08-31 | Main Man Inspiration Ag | Bandgiessmaschine zur Erzeugung eines Metallbandes. |
| CH696756A5 (de) * | 2003-10-08 | 2007-11-30 | Main Man Inspiration Ag | Verfahren zum Erzeugen von oszillierenden Bewegungen an Seitenabdichtungen einer Bandgiessmaschine für die Erzeugung eines Metallbandes sowie eine Vorrichtung zum Durchführen des Verfahrens. |
| US20050115646A1 (en) * | 2003-12-02 | 2005-06-02 | Accelerated Technologies Corporation | Stress free steel and rapid production of same |
| US8545645B2 (en) * | 2003-12-02 | 2013-10-01 | Franklin Leroy Stebbing | Stress free steel and rapid production of same |
| US7975754B2 (en) * | 2007-08-13 | 2011-07-12 | Nucor Corporation | Thin cast steel strip with reduced microcracking |
| US10046384B2 (en) | 2015-09-30 | 2018-08-14 | Nucor Corporation | Side dam with pocket |
| EP3496881B1 (en) | 2016-08-10 | 2021-10-20 | Nucor Corporation | Method of thin strip casting |
| CN110039017B (zh) * | 2019-05-21 | 2020-10-23 | 一重集团大连工程技术有限公司 | 一种铸轧侧封装置 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60166146A (ja) * | 1984-02-06 | 1985-08-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 薄板連続鋳造装置 |
| JPS6216853A (ja) * | 1985-07-17 | 1987-01-26 | Hitachi Zosen Corp | 連続鋳造設備における溶鋼受の振動装置 |
| JPS62259644A (ja) * | 1986-05-02 | 1987-11-12 | Kawasaki Steel Corp | 端面形状に優れた金属急冷薄帯の製造方法および装置 |
| JPS6440148A (en) * | 1987-08-05 | 1989-02-10 | Kawasaki Steel Co | Apparatus for producing twin roll type rapidly cooled strip |
| JPH01273655A (ja) * | 1988-04-26 | 1989-11-01 | Kawasaki Steel Corp | 薄鋳片の連続鋳造方法および連続鋳造機 |
| JPH03174954A (ja) * | 1989-12-01 | 1991-07-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 双ドラム式連続鋳造装置 |
-
1991
- 1991-03-15 US US08/117,173 patent/US5390726A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-03-15 JP JP3051202A patent/JPH07106434B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-03-16 KR KR1019930702756A patent/KR960010242B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1992-03-16 DE DE69227186T patent/DE69227186T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-03-16 AT AT92906689T patent/ATE171655T1/de active
- 1992-03-16 EP EP92906689A patent/EP0575617B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-03-16 WO PCT/JP1992/000316 patent/WO1992016323A1/ja active IP Right Grant
- 1992-04-06 TW TW081102599A patent/TW200413B/zh active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR960010242B1 (ko) | 1996-07-26 |
| DE69227186T2 (de) | 1999-02-25 |
| JPH04284950A (ja) | 1992-10-09 |
| DE69227186D1 (de) | 1998-11-05 |
| US5390726A (en) | 1995-02-21 |
| EP0575617A1 (en) | 1993-12-29 |
| WO1992016323A1 (en) | 1992-10-01 |
| TW200413B (ja) | 1993-02-21 |
| EP0575617B1 (en) | 1998-09-30 |
| ATE171655T1 (de) | 1998-10-15 |
| EP0575617A4 (en) | 1996-10-16 |
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