JPS6195714A - 圧延における板厚補正方法 - Google Patents
圧延における板厚補正方法Info
- Publication number
- JPS6195714A JPS6195714A JP59218986A JP21898684A JPS6195714A JP S6195714 A JPS6195714 A JP S6195714A JP 59218986 A JP59218986 A JP 59218986A JP 21898684 A JP21898684 A JP 21898684A JP S6195714 A JPS6195714 A JP S6195714A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stand
- plate thickness
- final
- speed
- tension
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/48—Tension control; Compression control
- B21B37/52—Tension control; Compression control by drive motor control
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
【産業上の利用分野〕
本発明は複数スタンドでなる圧延機の板厚制御に関し、
特に、スタンドの圧延ロール周速の制御により板厚を補
正する板厚補正制御に関する。
特に、スタンドの圧延ロール周速の制御により板厚を補
正する板厚補正制御に関する。
複数スタンドでなる圧延機の出側板厚を目標値に近づけ
る板厚補正制御は、たとえば特開昭５９−４９１２号公
報に開示されている。これにおいては。
る板厚補正制御は、たとえば特開昭５９−４９１２号公
報に開示されている。これにおいては。
各スタンド間の張力を一定に制御ししかも目標板厚を得
る目的で、自動板厚制御は全てロール周速の変更によっ
て行ない、張力制御は圧下位置制御によって行なって、
最終スタンドについては板厚制御・張力制御に関して全
く操作しないことを特徴としている。
る目的で、自動板厚制御は全てロール周速の変更によっ
て行ない、張力制御は圧下位置制御によって行なって、
最終スタンドについては板厚制御・張力制御に関して全
く操作しないことを特徴としている。
また、一般の圧延板厚制御におけるフィードバック制御
ＡＧＣ（自動板厚制御）では、板厚等の検出を行なう位
置とその結果を反映してパラメータを調整する操作端の
位置が、制御対象である鋼板の流れに関して距離が短い
程、制御系の応答性が良好であるので１通常は、最終ス
タンド出側板厚計による検出値と目標値との偏差に応じ
て最終スタンド入側張力を変更し、最終スタンド出側板
厚を目標板厚に制御する。
ＡＧＣ（自動板厚制御）では、板厚等の検出を行なう位
置とその結果を反映してパラメータを調整する操作端の
位置が、制御対象である鋼板の流れに関して距離が短い
程、制御系の応答性が良好であるので１通常は、最終ス
タンド出側板厚計による検出値と目標値との偏差に応じ
て最終スタンド入側張力を変更し、最終スタンド出側板
厚を目標板厚に制御する。
しかしながら、ｉｋ終スタンドに、その表面が梨地の、
いわゆるダルロールを使用した場合には、最終スタンド
圧下率が１表面がなめらかなブライドロール使用の場合
に比べて、１７１０〜１１５となり。
いわゆるダルロールを使用した場合には、最終スタンド
圧下率が１表面がなめらかなブライドロール使用の場合
に比べて、１７１０〜１１５となり。
最終スタンドと最終スタンド直前のスタンドの速度比が
１．０に近いため、最終スタンド出側板厚偏差による操
作量が極めて狭い範囲に限定される。
１．０に近いため、最終スタンド出側板厚偏差による操
作量が極めて狭い範囲に限定される。
すなわち、ダルロールでは摩擦力が大きいため。
大きな圧延パワーを要するが、スタンドのパワー限度お
よび張力、トルク限度があるため、圧下率を１％程度の
低い値に設定せざるを得ない、圧下率が低いと該スタン
ドとその直前のスタンドの間で張力制御では十分な制御
結果が得られない。
よび張力、トルク限度があるため、圧下率を１％程度の
低い値に設定せざるを得ない、圧下率が低いと該スタン
ドとその直前のスタンドの間で張力制御では十分な制御
結果が得られない。
そこで従来は、最終スタンドにダルロールを用いる場合
には、操作端を最終スタンド直前のスタンド入側の張力
としていた。このように最終スタンド直前のス゛タンド
の入側張力を制御する場合、ならびに、前記特開昭５９
−４９１２号公報のように最終スタンドで張力制御を行
なわない場合には、Ｓ作端を上流スタンドに移す分、制
御の応答性の低下がある。また、ダルロールを用いて圧
延を始めた後、該ロールの表面が次第になめらかになっ
て摩擦が低下する。摩擦が低下するにつれて最終スタン
ドの制御範囲（能力）が向上するが、操作端を最終スタ
ンドの直前のスタンドとしているため、この制御能力が
無駄となり、張力制御ＡＧＣの効率が低いという結果と
なっている。
には、操作端を最終スタンド直前のスタンド入側の張力
としていた。このように最終スタンド直前のス゛タンド
の入側張力を制御する場合、ならびに、前記特開昭５９
−４９１２号公報のように最終スタンドで張力制御を行
なわない場合には、Ｓ作端を上流スタンドに移す分、制
御の応答性の低下がある。また、ダルロールを用いて圧
延を始めた後、該ロールの表面が次第になめらかになっ
て摩擦が低下する。摩擦が低下するにつれて最終スタン
ドの制御範囲（能力）が向上するが、操作端を最終スタ
ンドの直前のスタンドとしているため、この制御能力が
無駄となり、張力制御ＡＧＣの効率が低いという結果と
なっている。
本発明は最終スタンドの張力制御能力を効率良く利用し
て、応答性のよい、しかも制御範囲が広い張力制御ＡＧ
Ｃを行なうことを目的とする。
て、応答性のよい、しかも制御範囲が広い張力制御ＡＧ
Ｃを行なうことを目的とする。
上記目的を達成するために本発明においては。
最終スタンドｉの圧下率がある設定値（例えば５％）を
越えている場合、つまり、最終スタンドｉの摩擦力が設
定値未満の場合、には、操作対象を最終スタンドｉ入側
張力とし；最終スタンドｉの圧下率が該設定値以下の場
合、つまり、最終スタンドｉの摩擦力が設定値以上の場
合、には、操作対象を最終スタンドｉの直前のスタンド
（ｉ−１）の入側張力とする。
越えている場合、つまり、最終スタンドｉの摩擦力が設
定値未満の場合、には、操作対象を最終スタンドｉ入側
張力とし；最終スタンドｉの圧下率が該設定値以下の場
合、つまり、最終スタンドｉの摩擦力が設定値以上の場
合、には、操作対象を最終スタンドｉの直前のスタンド
（ｉ−１）の入側張力とする。
なお、最終スタンドｉ入側張力は、第１〜第（＋ −１
）スタンド、あるいは、第１スタンドの圧延ロール周速
で制御し；スタンド（ｉ−１）の入側張力は、第１〜第
（ｉ−２）スタンドあるいは第（ｉ−１）、第１スタン
ドのロール周速で制御する。
）スタンド、あるいは、第１スタンドの圧延ロール周速
で制御し；スタンド（ｉ−１）の入側張力は、第１〜第
（ｉ−２）スタンドあるいは第（ｉ−１）、第１スタン
ドのロール周速で制御する。
これによれば、最終スタンドｉの圧下率がある設定値を
越えている場合、つまり、最終スタンドｉの摩擦力が設
定値未満の場合は、最終スタンドで比較的に広い範囲の
制御が可能でしかも制御の応答性が良いので、効率のよ
いしかも応答性のよい張力制御による板厚補正が行なわ
れる。
越えている場合、つまり、最終スタンドｉの摩擦力が設
定値未満の場合は、最終スタンドで比較的に広い範囲の
制御が可能でしかも制御の応答性が良いので、効率のよ
いしかも応答性のよい張力制御による板厚補正が行なわ
れる。
また、最終スタンドｉの圧下率が該設定値以下の場合、
つまり、最終スタンドｉの摩擦力が設定値以上の場合は
、最終スタンドで制御不可の分、直前のスタンド（ｉ−
１）で比較的に広い範囲で張力制御による板厚補正が行
なわれる。
つまり、最終スタンドｉの摩擦力が設定値以上の場合は
、最終スタンドで制御不可の分、直前のスタンド（ｉ−
１）で比較的に広い範囲で張力制御による板厚補正が行
なわれる。
最終スタンドｉの圧下率は、たとえば最終スタンドｉの
圧延ロール周速と直前スタンド（ｉ−１）のロール周速
とにより容易に、しかもオンラインで自動的に検出され
、上述の切換えが自動的に行なわれるので、最も効率が
良い、しかも応答性が良い形で板厚補正が行なわれる。
圧延ロール周速と直前スタンド（ｉ−１）のロール周速
とにより容易に、しかもオンラインで自動的に検出され
、上述の切換えが自動的に行なわれるので、最も効率が
良い、しかも応答性が良い形で板厚補正が行なわれる。
第１ａ図に１本発明を第１の態様で実施する装置構成の
概略を示す。
概略を示す。
この例では、圧延機は、圧延材２の流れ方向（矢印）で
見て、上流側から第１スタンド１１゜第２スタンド１２
．第３ （ｉ−２）スタンド１３゜第４（ｉ−１）スタ
ンド１４および第５（ｉ）スタンドＩＳでなっている。
見て、上流側から第１スタンド１１゜第２スタンド１２
．第３ （ｉ−２）スタンド１３゜第４（ｉ−１）スタ
ンド１４および第５（ｉ）スタンドＩＳでなっている。
第５スタンドが最終スタンドである。
最終スタンド１ｓの出側には板厚計３が設置されており
、これが最終スタンド１．出側の板厚を検出し、設定板
厚（目標板厚ｈｓ）と検出板厚との偏差Δｈ５を示す信
号を板厚制御族［４に与える。
、これが最終スタンド１．出側の板厚を検出し、設定板
厚（目標板厚ｈｓ）と検出板厚との偏差Δｈ５を示す信
号を板厚制御族［４に与える。
各スタンドの圧延ロールを駆動する電動機６１〜６５を
付勢し、その速度（ロール周速、以下同じ）を制御する
速度制御装置５１〜５５のそれぞれには、速度制御装置
Ｅ４より上位の計算機より速度主幹として基準速度ｖ１
〜ｖ５が与えられる。
付勢し、その速度（ロール周速、以下同じ）を制御する
速度制御装置５１〜５５のそれぞれには、速度制御装置
Ｅ４より上位の計算機より速度主幹として基準速度ｖ１
〜ｖ５が与えられる。
速度制御装！！ｔ ５ ｓは、この例では最終スタンド
ＩＳの速度は制御（調整）しないので、最終スタンド１
ｓの圧延ロールを定速度ｖ５で駆動する。
ＩＳの速度は制御（調整）しないので、最終スタンド１
ｓの圧延ロールを定速度ｖ５で駆動する。
最終スタンドＩＳの速度ＶＳに対して各スタンド１１〜
１４又は１１〜１３の速度を調整して最終スタンド１５
人側張力又は最終直前スタンド１４人側張力を制御する
ため、速度制御装に５１〜５１は、基準速度ｖ１〜ｖ４
に調整量Δｖ１〜Δｖ１を加算（Δｖｌ〜Δｖ４の符号
が負のときには、実質は減算）した速度ｖ１＋Δｖ１〜
ｖ４＋Δｖ４で各スタンドの圧延ロールを駆動する。
１４又は１１〜１３の速度を調整して最終スタンド１５
人側張力又は最終直前スタンド１４人側張力を制御する
ため、速度制御装に５１〜５１は、基準速度ｖ１〜ｖ４
に調整量Δｖ１〜Δｖ１を加算（Δｖｌ〜Δｖ４の符号
が負のときには、実質は減算）した速度ｖ１＋Δｖ１〜
ｖ４＋Δｖ４で各スタンドの圧延ロールを駆動する。
調整量Δｖ１〜Δｖ４は、板厚制御装置４が演算して各
速度制御装置５１〜５４に与える。
速度制御装置５１〜５４に与える。
第４スタンド１４と第５スタンド１５のロール周速がそ
れぞれ速度検出器７４および７５で検出され、圧下率演
算装置！８に与えられる。圧下率演算袋！ｉ！８は、第
４スタンド１４と第５スタンドＩＳのロール周速検出値
ｖ４およびＶ５より、最終スタンド１ｓの圧下率Ｒｅｄ
＝ （ｖ５ Ｖ４ ）／ｖｓを演算し、これを設定値
５％（Ｏ，ＯＳ）と比較する。
れぞれ速度検出器７４および７５で検出され、圧下率演
算装置！８に与えられる。圧下率演算袋！ｉ！８は、第
４スタンド１４と第５スタンドＩＳのロール周速検出値
ｖ４およびＶ５より、最終スタンド１ｓの圧下率Ｒｅｄ
＝ （ｖ５ Ｖ４ ）／ｖｓを演算し、これを設定値
５％（Ｏ，ＯＳ）と比較する。
そして、Ｒｅｄが０．０５を越えているときには、高圧
下率信号を板厚制御装置４に与え、所定のタイミングで
スイッチ９を閉とする。板厚制御装置４は、高圧下率信
号を受けると、Δｈ、＝ｏとするに必要な最終スタンド
１．入側張力を得るための、第１スタンド１１〜第４ス
タンド１４の速度：Ａ！１量Δｖｌ〜Δｖ４を演算して
速度制御装置５１〜５４のそれぞれに、所定のタイミン
グで与える。
下率信号を板厚制御装置４に与え、所定のタイミングで
スイッチ９を閉とする。板厚制御装置４は、高圧下率信
号を受けると、Δｈ、＝ｏとするに必要な最終スタンド
１．入側張力を得るための、第１スタンド１１〜第４ス
タンド１４の速度：Ａ！１量Δｖｌ〜Δｖ４を演算して
速度制御装置５１〜５４のそれぞれに、所定のタイミン
グで与える。
ΔＶｌ ＝ｋＸＶＩ ＸＡｈ、／ｈ。
ＡＶ２ ＝ｋＸＶ２ＸΔｈｓ／ｈｓ
ＡＶｉ ＝ｋＸＶ３ ＸＡｈｓ ／ｈ。
ＡＶ４ ＝ｋｘｖ、ＸΔｈｓ／ｈｓ
である。にはＡＧＣゲインであり、最終スタンド１５の
圧延速度ｖ５に対応した、予め定められた値であり、第
２図に示すような値である。なお、この場合のｋｉは、
最終スタンド１５の入側張力、制御であるので、第２図
に実線で示す比較的に高い値を用いる。
圧延速度ｖ５に対応した、予め定められた値であり、第
２図に示すような値である。なお、この場合のｋｉは、
最終スタンド１５の入側張力、制御であるので、第２図
に実線で示す比較的に高い値を用いる。
以上に説明した高圧下率時の張力制御により、各スタン
ドの圧延速度は第１ｂ図に２点鎖線で示すように１１４
ｍされ、最終スタンド１５の入側張力が、Δｈ５に対応
して制御される。
ドの圧延速度は第１ｂ図に２点鎖線で示すように１１４
ｍされ、最終スタンド１５の入側張力が、Δｈ５に対応
して制御される。
Ｒｅｄが０．０５以下であるときには、低圧下率信号を
板厚制御装置４に与え、所定のタイミングでスイッチ９
を開とする。板厚制御装置４は、低圧下率信号を受ける
と、Δｈ５＝ｏとするに必要な最終の直前スタンド１４
人側張力を得るための。
板厚制御装置４に与え、所定のタイミングでスイッチ９
を開とする。板厚制御装置４は、低圧下率信号を受ける
と、Δｈ５＝ｏとするに必要な最終の直前スタンド１４
人側張力を得るための。
第１スタンド１１〜第３スタンド１３の速度調整量Δｖ
ｌ〜Δｖ３を演算して速度制御装置５１〜５３のそれぞ
れに、所定のタイミングで与える。このときのゲインに
は、最終直前スタンド１４の入側張力制御であるので、
第２図に点線で示す比較的に低い値を用いる。
ｌ〜Δｖ３を演算して速度制御装置５１〜５３のそれぞ
れに、所定のタイミングで与える。このときのゲインに
は、最終直前スタンド１４の入側張力制御であるので、
第２図に点線で示す比較的に低い値を用いる。
以上に説明した低圧下率時の張力制御により、各スタン
ドの圧延速度は第１ｃ図に２点鎖線で示すように調整さ
れ、最終直前スタンド１４の入側張力が、Δｈｓに対応
して制御される。
ドの圧延速度は第１ｃ図に２点鎖線で示すように調整さ
れ、最終直前スタンド１４の入側張力が、Δｈｓに対応
して制御される。
第３ａ図に本発明を第２の態様で実施する装置構成の概
略を示す。
略を示す。
この例では、第１スタンド１．〜第３スタンド１３の圧
延速度を固定して、最終スタンド１．の圧下率が比較的
に高い場合には最終スタンドＩＳの速度を調整して最終
スタンド入側張力を制御し、最終スタンド１５の圧下率
が低い場合には最終直前スタンド１４およびそれに連動
して最終スタンド１５の速度をｍ！ｌ！シて最終直前ス
タンド１４の入側張力を制御する。
延速度を固定して、最終スタンド１．の圧下率が比較的
に高い場合には最終スタンドＩＳの速度を調整して最終
スタンド入側張力を制御し、最終スタンド１５の圧下率
が低い場合には最終直前スタンド１４およびそれに連動
して最終スタンド１５の速度をｍ！ｌ！シて最終直前ス
タンド１４の入側張力を制御する。
すなわち、最終スタンド１５の圧下率Ｒｅｄが０．０５
を越えているときには、圧下率演算装置１８が高圧下率
信号を板厚制御装置４に与え、所定のタイミングでスイ
ッチ９を開とする。板厚制御装置４は、高圧下率信号を
受けると、Δｈｓ＝ｏとするに必要な最終スジ２１１５
人側張力を得るための、！＆終スタンド１−．の速度調
整ＬΔｖｓを演算して速度制御装置５５に、所定のタイ
ミングで与える。
を越えているときには、圧下率演算装置１８が高圧下率
信号を板厚制御装置４に与え、所定のタイミングでスイ
ッチ９を開とする。板厚制御装置４は、高圧下率信号を
受けると、Δｈｓ＝ｏとするに必要な最終スジ２１１５
人側張力を得るための、！＆終スタンド１−．の速度調
整ＬΔｖｓを演算して速度制御装置５５に、所定のタイ
ミングで与える。
ＡＶ、＝ｋＳ ＸＶ、ＸΔｈ、／ｈ５
である。この場合のｋは、最終スタンド１５の入側張力
制御であるので、第２図に実線で示す比較的に高い値を
用いる。
制御であるので、第２図に実線で示す比較的に高い値を
用いる。
以上に説明した高圧下率時の張力制御により、各スタン
ドの圧延速度は第３ｂ図に２点鎖線で示すように調整さ
れ、最終スタンド１５の入側張力が、Δｈｓに対応して
制御される。
ドの圧延速度は第３ｂ図に２点鎖線で示すように調整さ
れ、最終スタンド１５の入側張力が、Δｈｓに対応して
制御される。
最終スタンドＩＳの圧下率ＲｅｄがＯ，ＯＳ以下である
ときには、圧下率演算装置８が低圧下率信号を板厚制御
装置！！４に与え、所定のタイミングでスイッチ９を閉
とする。板厚制御装置４は、低圧下率信号を受けると、
Δｈｓ＝ｏとするに必要な最終直前スタンド１４入側張
力を得るための、第４スタンドおよび第５スタンド１ｓ
の速度ｇ＊量Δｖ４およびΔＶ、を演算して速度制御装
置５４および５５のそれぞれに、所定のタイミングで与
える。このときのゲインには、最終直前スタンド１４の
入側張力制御であるので、第２図に点線で示す比較的に
低い値を用いる。
ときには、圧下率演算装置８が低圧下率信号を板厚制御
装置！！４に与え、所定のタイミングでスイッチ９を閉
とする。板厚制御装置４は、低圧下率信号を受けると、
Δｈｓ＝ｏとするに必要な最終直前スタンド１４入側張
力を得るための、第４スタンドおよび第５スタンド１ｓ
の速度ｇ＊量Δｖ４およびΔＶ、を演算して速度制御装
置５４および５５のそれぞれに、所定のタイミングで与
える。このときのゲインには、最終直前スタンド１４の
入側張力制御であるので、第２図に点線で示す比較的に
低い値を用いる。
以上に説明した低圧下率時の張力制御により、各スタン
ドの圧延速度は第３ｃ図に２点鎖線で示すように調整さ
れ、最終直前スタンド１４の入側張力が、Δｈ、に対応
して制御される。
ドの圧延速度は第３ｃ図に２点鎖線で示すように調整さ
れ、最終直前スタンド１４の入側張力が、Δｈ、に対応
して制御される。
以上に説明したように、本発明によれば、最終スタンド
１５の圧下率が自動検出され、それに応じて自動的に、
高圧下率のときには最終スタンド１５の入側張力制御に
よる板厚補正が行なわれ。
１５の圧下率が自動検出され、それに応じて自動的に、
高圧下率のときには最終スタンド１５の入側張力制御に
よる板厚補正が行なわれ。
また、低圧下率のときには最終直前スタンド１４の入張
力制御による板厚補正が行なわれて、応答性が可及的に
高くしがも制御範囲が所要広範囲となる。したがって、
最終スタンドｌＳの表面状態に応じた最適な張力制御に
よる板厚補正が行なわれる。
力制御による板厚補正が行なわれて、応答性が可及的に
高くしがも制御範囲が所要広範囲となる。したがって、
最終スタンドｌＳの表面状態に応じた最適な張力制御に
よる板厚補正が行なわれる。
第１ａ図は、本発明を第１の態様で実施する装置構成概
略を示すブロック図、第１ｂ図は該態様で最終スタンド
Ｉｓの圧下率が高い場合の各スタンドの圧延速度を示す
グラフ、第１ｃ図は圧下率が低い場合の圧延速度を示す
グラフ、第２図は各スタンドの速度調Ｍ量ゲインｋを示
すグラフである。 第３ａ図は、本発明を第２の態様で実施する装置構成概
略を示すブロック図、第３ｂ図は該態様で最終スタンド
１ｓの圧下率が高い場合の各スタンドの圧延速度を示す
グラフ、第３ｃ図は圧下率が低い場合の圧延速度を示す
グラフである。 １１〜１ｓ：圧延スタンド ２：圧延材３：板厚計
４：板厚制御装置５１〜５ｓ：速度制御
装置 ６１〜６５：電動機７４ ＋７Ｓ ：速度検出
器 ８：圧下率演算装置９：スイッチ
略を示すブロック図、第１ｂ図は該態様で最終スタンド
Ｉｓの圧下率が高い場合の各スタンドの圧延速度を示す
グラフ、第１ｃ図は圧下率が低い場合の圧延速度を示す
グラフ、第２図は各スタンドの速度調Ｍ量ゲインｋを示
すグラフである。 第３ａ図は、本発明を第２の態様で実施する装置構成概
略を示すブロック図、第３ｂ図は該態様で最終スタンド
１ｓの圧下率が高い場合の各スタンドの圧延速度を示す
グラフ、第３ｃ図は圧下率が低い場合の圧延速度を示す
グラフである。 １１〜１ｓ：圧延スタンド ２：圧延材３：板厚計
４：板厚制御装置５１〜５ｓ：速度制御
装置 ６１〜６５：電動機７４ ＋７Ｓ ：速度検出
器 ８：圧下率演算装置９：スイッチ
Claims (3)
- （１）複数個ｉのスタンドでなる圧延機の、最終スタン
ド出側厚み計による厚み検出値と目標値との偏差に応じ
てスタンド間の張力を変更して最終スタンド出側板厚を
制御する、圧延における板厚補正において： 最終スタンド（第ｉスタンド）の圧下率が設定値より高
い場合には、第１〜第（ｉ−１）スタンドと第ｉスタン
ドとの少なくとも一方の周速を変更して第ｉスタンド入
側張力を変更し；最終スタンドの圧下率が設定値より低
い場合には、第１〜第（ｉ−２）スタンドと第（ｉ−１
）、第ｉスタンドとの少なくとも一方のロール周速を変
更して第（ｉ−１）スタンド入側張力を変更して；最終
スタンド出側板厚を目標板厚に制御することを特徴とす
る圧延における板厚補正方法。 - （２）最終スタンドの圧下率が設定値より高い場合には
、第１〜第（ｉ−１）スタンドの周速を変更して第ｉス
タンド入側張力を変更し；最終スタンドの圧下率が設定
値より低い場合には、第１〜第（ｉ−２）スタンドのロ
ール周速を変更して第（ｉ−１）スタンド入側張力を変
更して；最終スタンド出側板厚を目標板厚に制御する、
前記特許請求の範囲第（１）項記載の、圧延における板
厚補正方法。 - （３）最終スタンドの圧下率が設定値より高い場合には
、第ｉスタンドの周速を変更して第１スタンド入側張力
を変更し；最終スタンドの圧下率が設定値より低い場合
には、第（ｉ−１）、第ｉスタンドのロール周速を変更
して第（ｉ−１）スタンド入側張力を変更して；最終ス
タンド出側板厚を目標板厚に制御する、前記特許請求の
範囲第（１）項記載の、圧延における板厚補正方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59218986A JPS6195714A (ja) | 1984-10-18 | 1984-10-18 | 圧延における板厚補正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59218986A JPS6195714A (ja) | 1984-10-18 | 1984-10-18 | 圧延における板厚補正方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6195714A true JPS6195714A (ja) | 1986-05-14 |
Family
ID=16728475
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59218986A Pending JPS6195714A (ja) | 1984-10-18 | 1984-10-18 | 圧延における板厚補正方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6195714A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999024184A1 (de) * | 1997-11-07 | 1999-05-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und einrichtung zum walzen eines metallbandes |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5226225A (en) * | 1975-08-22 | 1977-02-26 | Ricoh Co Ltd | Method for erasing durable photoconductivity memory of photosensitive material |
| JPS594912A (ja) * | 1982-06-30 | 1984-01-11 | Toshiba Corp | 連続圧延機の自動板厚制御方法およびその装置 |
-
1984
- 1984-10-18 JP JP59218986A patent/JPS6195714A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5226225A (en) * | 1975-08-22 | 1977-02-26 | Ricoh Co Ltd | Method for erasing durable photoconductivity memory of photosensitive material |
| JPS594912A (ja) * | 1982-06-30 | 1984-01-11 | Toshiba Corp | 連続圧延機の自動板厚制御方法およびその装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999024184A1 (de) * | 1997-11-07 | 1999-05-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und einrichtung zum walzen eines metallbandes |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH03238112A (ja) | タンデム式冷間圧延装置における速度効果を補償する制御方法および装置 | |
| JPS605373B2 (ja) | 圧延機 | |
| JPS6195714A (ja) | 圧延における板厚補正方法 | |
| JP3743253B2 (ja) | 調質圧延機の伸び率制御方法 | |
| JPS5942568B2 (ja) | 調質圧延設備の張力制御方法 | |
| JPS62289306A (ja) | 連続タンデム圧延機の走間ロール交換制御方法 | |
| JPH0347613A (ja) | 冷間タンデム圧延機の板厚制御装置 | |
| JPS5851770B2 (ja) | 張力制御方法および装置 | |
| JPH09136107A (ja) | 熱間圧延機における搬送テーブルローラの速度制御方法 | |
| JPS59110410A (ja) | 連続熱間圧延機における圧延材張力及びル−パ位置制御方法並びにその装置 | |
| JPH0569019A (ja) | 伸び率制御方法及び装置 | |
| SU829237A1 (ru) | Устройство дл автоматического регу-лиРОВАНи ТОлщиНы пОлОСы HA ВыХОдЕлиСТОВОгО CTAHA | |
| JPH04189246A (ja) | 巻取機の制御装置 | |
| JPH07124620A (ja) | 冷間圧延機におけるストリップの蛇行制御装置 | |
| JPS62187513A (ja) | タンデム圧延機の張力制御方法 | |
| JPH04305305A (ja) | 調質圧延機の伸率制御方法 | |
| JPH0241367B2 (ja) | ||
| JPH058379A (ja) | 印刷機械の最適張力演算装置 | |
| JPH1015607A (ja) | 冷間圧延機の制御装置 | |
| JPS6268614A (ja) | 連続圧延機の制御方法 | |
| JP3079913B2 (ja) | 冷間タンデム圧延機の圧延制御方法 | |
| JPS6225442B2 (ja) | ||
| JPH0768319A (ja) | テンションレベラの制御方法 | |
| JPS59169614A (ja) | 先進率制御装置 | |
| JPH0246284B2 (ja) |