JPH07124620A - 冷間圧延機におけるストリップの蛇行制御装置 - Google Patents
冷間圧延機におけるストリップの蛇行制御装置Info
- Publication number
- JPH07124620A JPH07124620A JP5275355A JP27535593A JPH07124620A JP H07124620 A JPH07124620 A JP H07124620A JP 5275355 A JP5275355 A JP 5275355A JP 27535593 A JP27535593 A JP 27535593A JP H07124620 A JPH07124620 A JP H07124620A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tension
- rolling
- strip
- meandering
- work
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】特別な計測機器を用いることなく、ストリップ
の形状不良に起因する蛇行、および圧下位置不良に起因
する蛇行の双方を制御する。 【構成】張力検出装置３、４、５、６によって圧延スタ
ンド２の入側および出側におけるワークサイドとドライ
ブサイドとの張力を検出する。検出された張力より、圧
延スタンド２の入側におけるワークサイドとドライブサ
イドとの張力差を演算器７、８によって算出する。この
張力差に基づいて、制御レベリング量演算器１１によっ
て、ワークサイド圧下制御量およびドライブサイド圧下
制御量を算出し、それぞれワークサイド圧下位置制御器
１２、ドライブサイド圧下位置制御器１３に出力し、圧
延スタンド２の圧下位置制御を行う。
の形状不良に起因する蛇行、および圧下位置不良に起因
する蛇行の双方を制御する。 【構成】張力検出装置３、４、５、６によって圧延スタ
ンド２の入側および出側におけるワークサイドとドライ
ブサイドとの張力を検出する。検出された張力より、圧
延スタンド２の入側におけるワークサイドとドライブサ
イドとの張力差を演算器７、８によって算出する。この
張力差に基づいて、制御レベリング量演算器１１によっ
て、ワークサイド圧下制御量およびドライブサイド圧下
制御量を算出し、それぞれワークサイド圧下位置制御器
１２、ドライブサイド圧下位置制御器１３に出力し、圧
延スタンド２の圧下位置制御を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷間圧延機、特に好適
には、連続式の冷間圧延機におけるストリップの蛇行を
制御するための装置に関する。
には、連続式の冷間圧延機におけるストリップの蛇行を
制御するための装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】冷間圧延機において発生するストリップ
の蛇行を制御する装置としては、従来より、たとえば次
の各公報に開示されているような装置がある。特開平４
−118108号公報；圧延スタンドの入側におけるストリッ
プのワークサイドとドライブサイドとの間の張力差、お
よび圧延スタンドのワークサイドとドライブサイドとの
圧延荷重差を検出し、これら張力差および圧延荷重差に
基づいて、圧延機の圧下位置レベリング量をファジー推
論によって算出して、圧延スタンドのワークサイドおよ
びドライブサイドの圧下位置を、算出された圧下位置レ
ベリング量だけ、個々に調整する圧延材の蛇行制御装
置。特開平４−4914号公報；圧延スタンドの入側または
出側において、ストリップ幅方向位置検出器でストリッ
プ幅方向位置を検出するとともに、圧延スタンドの出側
においてストリップ両端側の張力差を検出し、検出され
たストリップ幅方向位置およびストリップ両端側の張力
差に基づいて、圧延スタンドの圧下位置レベリング量を
調整する蛇行制御装置。
の蛇行を制御する装置としては、従来より、たとえば次
の各公報に開示されているような装置がある。特開平４
−118108号公報；圧延スタンドの入側におけるストリッ
プのワークサイドとドライブサイドとの間の張力差、お
よび圧延スタンドのワークサイドとドライブサイドとの
圧延荷重差を検出し、これら張力差および圧延荷重差に
基づいて、圧延機の圧下位置レベリング量をファジー推
論によって算出して、圧延スタンドのワークサイドおよ
びドライブサイドの圧下位置を、算出された圧下位置レ
ベリング量だけ、個々に調整する圧延材の蛇行制御装
置。特開平４−4914号公報；圧延スタンドの入側または
出側において、ストリップ幅方向位置検出器でストリッ
プ幅方向位置を検出するとともに、圧延スタンドの出側
においてストリップ両端側の張力差を検出し、検出され
たストリップ幅方向位置およびストリップ両端側の張力
差に基づいて、圧延スタンドの圧下位置レベリング量を
調整する蛇行制御装置。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】圧延中にストリップが
蛇行する原因としては、ストリップのクラウン、ウェッ
ジ不良による場合と、圧延スタンドの圧下位置不良によ
る場合の２つが挙げられる。したがって、ストリップの
蛇行を最も効果的に制御するためには、上記２つの原因
を考慮した制御が必要となる。
蛇行する原因としては、ストリップのクラウン、ウェッ
ジ不良による場合と、圧延スタンドの圧下位置不良によ
る場合の２つが挙げられる。したがって、ストリップの
蛇行を最も効果的に制御するためには、上記２つの原因
を考慮した制御が必要となる。
【０００４】しかし、上記特開平４−118108号公報に開
示されている装置の場合、張力差を検出した位置より後
方の圧延スタンドにおいて、張力偏差および圧延荷重偏
差に基づいて蛇行を制御するものであるため、発生した
蛇行が、圧下位置不良に起因する蛇行であるか、あるい
はストリップの形状不良に起因する蛇行であるか、判断
できない状態のままでフィードフォワード制御を行って
いる。したがって、特に、ストリップの形状不良に起因
する蛇行が圧延スタンドの入側で発生した場合に、圧延
スタンドの圧下位置を修正すると、逆にその修正が、蛇
行を増大させる方向に行われるおそれがある。
示されている装置の場合、張力差を検出した位置より後
方の圧延スタンドにおいて、張力偏差および圧延荷重偏
差に基づいて蛇行を制御するものであるため、発生した
蛇行が、圧下位置不良に起因する蛇行であるか、あるい
はストリップの形状不良に起因する蛇行であるか、判断
できない状態のままでフィードフォワード制御を行って
いる。したがって、特に、ストリップの形状不良に起因
する蛇行が圧延スタンドの入側で発生した場合に、圧延
スタンドの圧下位置を修正すると、逆にその修正が、蛇
行を増大させる方向に行われるおそれがある。
【０００５】一方、特開平４−4914号公報に開示されて
いる装置の場合は、ストリップ左右張力差とともに、ス
トリップ幅方向位置検出器で検出されたストリップ幅方
向位置を蛇行修正の要素にしている。したがって、上記
２つの原因を考慮したうえで制御を行っているものの、
幅方向位置検出器を改めて設ける必要があり、その手間
が掛かるとともに費用も嵩む。また、幅方向位置検出器
は、クーラント等の影響により雰囲気が悪い場所での使
用は困難であるため、スタンド間に位置検出器を設けて
使用するのは非常に困難である。
いる装置の場合は、ストリップ左右張力差とともに、ス
トリップ幅方向位置検出器で検出されたストリップ幅方
向位置を蛇行修正の要素にしている。したがって、上記
２つの原因を考慮したうえで制御を行っているものの、
幅方向位置検出器を改めて設ける必要があり、その手間
が掛かるとともに費用も嵩む。また、幅方向位置検出器
は、クーラント等の影響により雰囲気が悪い場所での使
用は困難であるため、スタンド間に位置検出器を設けて
使用するのは非常に困難である。
【０００６】したがって、本発明の課題は、特別な計測
機器を用いることなく、ストリップの形状不良に起因す
る蛇行、および圧下位置不良に起因する蛇行の双方を制
御し得る蛇行制御装置を得ることにある。
機器を用いることなく、ストリップの形状不良に起因す
る蛇行、および圧下位置不良に起因する蛇行の双方を制
御し得る蛇行制御装置を得ることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は、冷間圧延機の圧延スタンド入側における
ストリップのワークサイドとドライブサイド位置、およ
び圧延スタンド出側におけるストリップのワークサイド
とドライブサイド位置とのそれぞれに設けられたストリ
ップ張力の測定手段と、前記張力測定手段によって測定
された各位置におけるストリップ張力に基づいて、ワー
クサイド側張力とドライブサイド側張力との張力偏差
を、スタンド入側および出側のそれぞれについて求め、
この２つの張力偏差に基づいて、前記圧延スタンドの圧
下位置レベリング量を算出する演算手段と、前記演算器
によって算出された圧下位置レベリング量に基づいて、
前記圧延スタンドの圧下位置を制御する手段とを有する
点を、その構成とするものである。
め、本発明は、冷間圧延機の圧延スタンド入側における
ストリップのワークサイドとドライブサイド位置、およ
び圧延スタンド出側におけるストリップのワークサイド
とドライブサイド位置とのそれぞれに設けられたストリ
ップ張力の測定手段と、前記張力測定手段によって測定
された各位置におけるストリップ張力に基づいて、ワー
クサイド側張力とドライブサイド側張力との張力偏差
を、スタンド入側および出側のそれぞれについて求め、
この２つの張力偏差に基づいて、前記圧延スタンドの圧
下位置レベリング量を算出する演算手段と、前記演算器
によって算出された圧下位置レベリング量に基づいて、
前記圧延スタンドの圧下位置を制御する手段とを有する
点を、その構成とするものである。
【０００８】
【作用】冷間圧延においては、スタンド間張力は高すぎ
ると板破断が起こり、低すぎると絞り込みの危険が増す
という理由から、スタンド間張力を適性な値に制御する
ことが必要とされている。本発明における蛇行制御装置
は、既設の各スタンド間に設けられている張力検出手段
を用いて、蛇行制御を行うものであるため、蛇行制御の
ために特別な計測機器を設ける必要はない。
ると板破断が起こり、低すぎると絞り込みの危険が増す
という理由から、スタンド間張力を適性な値に制御する
ことが必要とされている。本発明における蛇行制御装置
は、既設の各スタンド間に設けられている張力検出手段
を用いて、蛇行制御を行うものであるため、蛇行制御の
ために特別な計測機器を設ける必要はない。
【０００９】また、本発明においては、圧延スタンドの
入側、出側に設けられた張力検出手段を一組として、入
側と出側の双方において、ストリップのワークサイドと
ドライブサイドとの張力差を検出している。したがっ
て、圧延スタンド入側における張力差によって、ストリ
ップの形状不良に起因する蛇行が制御され、圧延スタン
ド出側における張力差によって、圧延スタンドの圧下位
置不良に起因する蛇行が制御される。このため、最適な
蛇行制御を行うことが可能となる。
入側、出側に設けられた張力検出手段を一組として、入
側と出側の双方において、ストリップのワークサイドと
ドライブサイドとの張力差を検出している。したがっ
て、圧延スタンド入側における張力差によって、ストリ
ップの形状不良に起因する蛇行が制御され、圧延スタン
ド出側における張力差によって、圧延スタンドの圧下位
置不良に起因する蛇行が制御される。このため、最適な
蛇行制御を行うことが可能となる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照しなが
ら、具体的に説明する。図１は、本発明に係る蛇行制御
装置の系統図である。１はストリップであり、矢印で示
す方向に流されながら圧延されている。圧延スタンド２
の入側ワークサイド、入側ドライブサイド、出側ワーク
サイド、出側ドライブサイドには、それぞれ張力検出器
３、４、５、６が設けられている。前記張力検出器とし
ては、たとえば、ワークサイドおよびドライブサイドに
設けられたロードセルにより垂直荷重を測定し、さらに
ストリップ１の固定された接触角に基づき、ストリップ
張力を検出する、従来より公知の装置が用いられる。
ら、具体的に説明する。図１は、本発明に係る蛇行制御
装置の系統図である。１はストリップであり、矢印で示
す方向に流されながら圧延されている。圧延スタンド２
の入側ワークサイド、入側ドライブサイド、出側ワーク
サイド、出側ドライブサイドには、それぞれ張力検出器
３、４、５、６が設けられている。前記張力検出器とし
ては、たとえば、ワークサイドおよびドライブサイドに
設けられたロードセルにより垂直荷重を測定し、さらに
ストリップ１の固定された接触角に基づき、ストリップ
張力を検出する、従来より公知の装置が用いられる。
【００１１】前記張力検出器３、４、５、６は、スタン
ド間張力を適切に保つために設けられているものである
が、本発明においては、この張力検出器３、４、５、６
をストリップ１の蛇行制御にも利用する。ストリップ圧
延中に、圧延スタンド２の入側においては、張力検出器
３によって入側ワークサイド張力Ｔ0WS を検出し、張力
検出器４によって入側ドライブサイド張力Ｔ0DS を検出
している。一方、圧延スタンド２の出側においては、張
力検出器５によって出側ワークサイド張力Ｔ1W S を検出
し、張力検出器６によって出側ドライブサイド張力Ｔ
1DS を検出している。以下、これらの各張力を蛇行制御
に利用する場合について説明する。
ド間張力を適切に保つために設けられているものである
が、本発明においては、この張力検出器３、４、５、６
をストリップ１の蛇行制御にも利用する。ストリップ圧
延中に、圧延スタンド２の入側においては、張力検出器
３によって入側ワークサイド張力Ｔ0WS を検出し、張力
検出器４によって入側ドライブサイド張力Ｔ0DS を検出
している。一方、圧延スタンド２の出側においては、張
力検出器５によって出側ワークサイド張力Ｔ1W S を検出
し、張力検出器６によって出側ドライブサイド張力Ｔ
1DS を検出している。以下、これらの各張力を蛇行制御
に利用する場合について説明する。
【００１２】前記張力検出器３、４によって検出された
張力Ｔ0WS およびＴ0DS は、入側張力偏差演算器７に出
力される。入側張力偏差演算器７においては、張力Ｔ
0WS およびＴ0DS に基づいて入側張力偏差ΔＴ0 （＝Ｔ
0WS −Ｔ0DS ）を算出する。算出された入側張力偏差Δ
Ｔ0 は、入側張力偏差演算器７より入側レベリング量演
算器９に出力され、入側レベリング量演算器９におい
て、入側張力偏差ΔＴ0 に基づいて、図示される相関図
に従って圧下位置制御量が算出される。この圧下位置制
御量を算出するにあたっては、基準値０の前後にデッド
バンド（不感帯）を設ける。そして、ΔＴ0 がデッドバ
ンドの範囲を上回ったときは、圧下位置制御量としてワ
ークサイド締め込み量ＧOWS を算出し、ΔＴ0 がデッド
バンドの範囲を下回ったときは、圧下位置制御量として
ドライブサイド締め込み量ＧODS を算出する。また、Δ
Ｔ0 がデッドバンドの範囲内にあるときは、圧下位置制
御量を０とする。このようにして決定されたワークサイ
ド締め込み量ＧOWS あるいはドライブサイド締め込み量
ＧODS が制御レベリング演算器１１に出力される。
張力Ｔ0WS およびＴ0DS は、入側張力偏差演算器７に出
力される。入側張力偏差演算器７においては、張力Ｔ
0WS およびＴ0DS に基づいて入側張力偏差ΔＴ0 （＝Ｔ
0WS −Ｔ0DS ）を算出する。算出された入側張力偏差Δ
Ｔ0 は、入側張力偏差演算器７より入側レベリング量演
算器９に出力され、入側レベリング量演算器９におい
て、入側張力偏差ΔＴ0 に基づいて、図示される相関図
に従って圧下位置制御量が算出される。この圧下位置制
御量を算出するにあたっては、基準値０の前後にデッド
バンド（不感帯）を設ける。そして、ΔＴ0 がデッドバ
ンドの範囲を上回ったときは、圧下位置制御量としてワ
ークサイド締め込み量ＧOWS を算出し、ΔＴ0 がデッド
バンドの範囲を下回ったときは、圧下位置制御量として
ドライブサイド締め込み量ＧODS を算出する。また、Δ
Ｔ0 がデッドバンドの範囲内にあるときは、圧下位置制
御量を０とする。このようにして決定されたワークサイ
ド締め込み量ＧOWS あるいはドライブサイド締め込み量
ＧODS が制御レベリング演算器１１に出力される。
【００１３】一方、前記張力検出器５、６によって検出
された張力Ｔ1WS およびＴ1DS は、張力検出器５、６よ
り出側張力偏差演算器８に出力される。出側張力偏差演
算器８においては、張力Ｔ1WS およびＴ1DS に基づいて
出側張力偏差ΔＴ1 （＝Ｔ1W S −Ｔ1DS ）を算出する。
算出された出側張力偏差ΔＴ1 は、出側張力偏差演算器
８より出側レベリング量演算器１０に出力され、出側レ
ベリング量演算器１０において、出側張力偏差ΔＴ1 に
基づいて、図示される相関図に従って圧下位置制御量が
算出される。この圧下位置制御量は、前記入側圧下位置
制御量と同様に、基準値０の前後にデッドバンドを設け
る。そして、ΔＴ1 がデッドバンドの範囲を上回ったと
きは、圧下位置制御量としてワークサイド締め込み量Ｇ
1WS を算出し、ΔＴ1 がデッドバンドの範囲を下回った
ときは、圧下位置制御量としてドライブサイド締め込み
量Ｇ1DS を算出する。また、ΔＴ1 がデッドバンドの範
囲内にあるときは、圧下位置制御量を０とする。このよ
うにして決定されたワークサイド締め込み量Ｇ1WS およ
びドライブサイド締め込み量Ｇ1DS が制御レベリング演
算器１１に出力される。
された張力Ｔ1WS およびＴ1DS は、張力検出器５、６よ
り出側張力偏差演算器８に出力される。出側張力偏差演
算器８においては、張力Ｔ1WS およびＴ1DS に基づいて
出側張力偏差ΔＴ1 （＝Ｔ1W S −Ｔ1DS ）を算出する。
算出された出側張力偏差ΔＴ1 は、出側張力偏差演算器
８より出側レベリング量演算器１０に出力され、出側レ
ベリング量演算器１０において、出側張力偏差ΔＴ1 に
基づいて、図示される相関図に従って圧下位置制御量が
算出される。この圧下位置制御量は、前記入側圧下位置
制御量と同様に、基準値０の前後にデッドバンドを設け
る。そして、ΔＴ1 がデッドバンドの範囲を上回ったと
きは、圧下位置制御量としてワークサイド締め込み量Ｇ
1WS を算出し、ΔＴ1 がデッドバンドの範囲を下回った
ときは、圧下位置制御量としてドライブサイド締め込み
量Ｇ1DS を算出する。また、ΔＴ1 がデッドバンドの範
囲内にあるときは、圧下位置制御量を０とする。このよ
うにして決定されたワークサイド締め込み量Ｇ1WS およ
びドライブサイド締め込み量Ｇ1DS が制御レベリング演
算器１１に出力される。
【００１４】なお、前記入側レベリング量演算器９およ
び出側レベリング量演算器１０において、通常、ストリ
ップの形状不良に起因する蛇行量の方が、圧下位置不良
に起因する蛇行量よりも大きいため、入側レベリング量
演算器９における相関線の勾配の方が大きくなってい
る。したがって、仮に入側と出側の張力偏差が同一であ
れば、入側の圧下位置制御量の方が大きいものとなる。
び出側レベリング量演算器１０において、通常、ストリ
ップの形状不良に起因する蛇行量の方が、圧下位置不良
に起因する蛇行量よりも大きいため、入側レベリング量
演算器９における相関線の勾配の方が大きくなってい
る。したがって、仮に入側と出側の張力偏差が同一であ
れば、入側の圧下位置制御量の方が大きいものとなる。
【００１５】入側および出側の圧下位置制御量が入力さ
れた制御レベリング量演算器１１においては、下記の式
に基づいて、最終的にワークサイドレベリング量Δ
ＳWS、ドライブサイドレベリング量ΔＳDSが算出され
る。なお、ΔＴ0 およびΔＴ1 は、それぞれデッドバン
ドの範囲外にあるものとする。
れた制御レベリング量演算器１１においては、下記の式
に基づいて、最終的にワークサイドレベリング量Δ
ＳWS、ドライブサイドレベリング量ΔＳDSが算出され
る。なお、ΔＴ0 およびΔＴ1 は、それぞれデッドバン
ドの範囲外にあるものとする。
【００１６】ΔＴ0 ＞０、ΔＴ1 ＞０の場合 ΔＳWS＝Ｇ0WS ＋Ｇ1WS ΔＳDS＝０ ΔＴ0 ＞０、ΔＴ1 ＜０の場合 ΔＳWS＝Ｇ0WS ΔＳDS＝Ｇ1DS ΔＴ0 ＜０、ΔＴ1 ＞０の場合 ΔＳWS＝Ｇ1WS ΔＳDS＝Ｇ0DS ΔＴ0 ＜０、ΔＴ1 ＜０の場合 ΔＳWS＝０ ΔＳDS＝Ｇ0DS ＋Ｇ1WS 上記のように、制御レベリング量演算器１１によって算
出されたワークサイドレベリング量ΔＳWSおよびドライ
ブサイドレベリング量ΔＳDSを、圧延スタンド２に設け
られているワークサイド圧下位置制御器１２およびドラ
イブサイド圧下位置制御器１３にそれぞれ出力され、圧
延スタンド２の圧下位置が制御されることよって、最適
な蛇行制御が実現される。
出されたワークサイドレベリング量ΔＳWSおよびドライ
ブサイドレベリング量ΔＳDSを、圧延スタンド２に設け
られているワークサイド圧下位置制御器１２およびドラ
イブサイド圧下位置制御器１３にそれぞれ出力され、圧
延スタンド２の圧下位置が制御されることよって、最適
な蛇行制御が実現される。
【００１７】なお、本実施例においては、張力偏差演算
器、レベリング量演算器、制御レベリング量演算器を別
途設けているが、１つの演算器によって圧延スタンドの
圧下位置を制御するようにしてもよい。
器、レベリング量演算器、制御レベリング量演算器を別
途設けているが、１つの演算器によって圧延スタンドの
圧下位置を制御するようにしてもよい。
【００１８】
【発明の効果】以上の説明から明らかな通り、本発明に
よれば、特別な計測機器を用いることなく、ストリップ
の形状不良に起因する蛇行、および圧下位置不良に起因
する蛇行の双方を制御し得る最適な蛇行制御装置を得る
ことができる。
よれば、特別な計測機器を用いることなく、ストリップ
の形状不良に起因する蛇行、および圧下位置不良に起因
する蛇行の双方を制御し得る最適な蛇行制御装置を得る
ことができる。
【図１】本発明にかかる蛇行制御装置の系統図である。
１…ストリップ、２…圧延スタンド、３・４・５・６…
張力検出器、７・８…張力偏差演算器、９・１０…レベ
リング量演算器、１１…制御レベリング量演算器、１２
…ワークサイド圧下位置制御器、１３…ドライブサイド
圧下位置制御器
張力検出器、７・８…張力偏差演算器、９・１０…レベ
リング量演算器、１１…制御レベリング量演算器、１２
…ワークサイド圧下位置制御器、１３…ドライブサイド
圧下位置制御器
Claims (1)
- 【請求項１】冷間圧延機の圧延スタンド入側におけるス
トリップのワークサイドとドライブサイド位置、および
圧延スタンド出側におけるストリップのワークサイドと
ドライブサイド位置とのそれぞれに設けられたストリッ
プ張力の測定手段と、 前記張力測定手段によって測定された各位置におけるス
トリップ張力に基づいて、ワークサイド側張力とドライ
ブサイド側張力との張力偏差を、スタンド入側および出
側のそれぞれについて求め、この２つの張力偏差に基づ
いて、前記圧延スタンドの圧下位置レベリング量を算出
する演算手段と、 前記演算器によって算出された圧下位置レベリング量に
基づいて、前記圧延スタンドの圧下位置を制御する手段
とを有することを特徴とする冷間圧延機における蛇行制
御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5275355A JPH07124620A (ja) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | 冷間圧延機におけるストリップの蛇行制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5275355A JPH07124620A (ja) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | 冷間圧延機におけるストリップの蛇行制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07124620A true JPH07124620A (ja) | 1995-05-16 |
Family
ID=17554322
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5275355A Pending JPH07124620A (ja) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | 冷間圧延機におけるストリップの蛇行制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07124620A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10175010A (ja) * | 1996-12-13 | 1998-06-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 熱間圧延設備及び熱間圧延方法 |
| WO2008083880A1 (de) * | 2007-01-10 | 2008-07-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Steuerverfahren für ein walzgerüst zum walzen eines bandes |
| JP2020011297A (ja) * | 2018-07-06 | 2020-01-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 圧延材の蛇行制御方法、圧延材の蛇行制御装置、及び圧延材の製造方法 |
-
1993
- 1993-11-04 JP JP5275355A patent/JPH07124620A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10175010A (ja) * | 1996-12-13 | 1998-06-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 熱間圧延設備及び熱間圧延方法 |
| WO2008083880A1 (de) * | 2007-01-10 | 2008-07-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Steuerverfahren für ein walzgerüst zum walzen eines bandes |
| DE102007001539A1 (de) * | 2007-01-10 | 2008-07-17 | Siemens Ag | Steuerverfahren für ein Walzgerüst zum Walzen eines Bandes |
| US8806909B2 (en) | 2007-01-10 | 2014-08-19 | Siemens Aktiengesellschaft | Control method for a rolling stand for rolling a strip |
| JP2020011297A (ja) * | 2018-07-06 | 2020-01-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 圧延材の蛇行制御方法、圧延材の蛇行制御装置、及び圧延材の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2302767A1 (en) | Hot flat rolling mill stand and control method and apparatus therefor | |
| JPS6061108A (ja) | 連続圧延機の負荷配分制御方法 | |
| JPH07124620A (ja) | 冷間圧延機におけるストリップの蛇行制御装置 | |
| JP3384330B2 (ja) | リバース圧延機における板厚制御方法 | |
| JP4306273B2 (ja) | タンデム圧延機におけるストリップの蛇行制御装置及び蛇行制御方法 | |
| JP3321051B2 (ja) | 圧延材の形状制御方法および装置 | |
| JPH0220608A (ja) | 圧延材の蛇行制御方法 | |
| JPS5916528B2 (ja) | 圧延機の蛇行修正装置 | |
| JPS595366B2 (ja) | 帯鋼圧延における蛇行修正方法 | |
| JPS63188415A (ja) | 圧延機における蛇行制御装置 | |
| JP3117913B2 (ja) | 調質圧延における形状制御方法及び調質圧延機 | |
| JP3085212B2 (ja) | タンデム圧延機における圧延材の蛇行防止方法 | |
| JPH08257637A (ja) | テーパ厚鋼板の平坦矯正方法 | |
| JPS6018499B2 (ja) | ストリツプの蛇行修正方法 | |
| JPH1133613A (ja) | 調質圧延における伸び率の制御方法 | |
| JPH1015607A (ja) | 冷間圧延機の制御装置 | |
| JPS61259815A (ja) | ストリツプ圧延における蛇行制御方法 | |
| JPH08318305A (ja) | タンデム圧延機の蛇行制御方法 | |
| JPH08252624A (ja) | 熱間連続圧延における仕上温度制御方法 | |
| JP2763490B2 (ja) | 圧延機のスタンド間張力制御方法 | |
| JPH04162906A (ja) | 板クラウン制御装置 | |
| JPH0839123A (ja) | 熱間圧延における絞り込み防止方法 | |
| CA2278929A1 (en) | Method and apparatus for correcting the strip travel during strip rolling | |
| JPH03138002A (ja) | 湿式圧延方法 | |
| JPS62187513A (ja) | タンデム圧延機の張力制御方法 |