JPS6191347A - 鉄系焼結材料 - Google Patents
鉄系焼結材料Info
- Publication number
- JPS6191347A JPS6191347A JP21300184A JP21300184A JPS6191347A JP S6191347 A JPS6191347 A JP S6191347A JP 21300184 A JP21300184 A JP 21300184A JP 21300184 A JP21300184 A JP 21300184A JP S6191347 A JPS6191347 A JP S6191347A
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- Japan
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- powder
- iron
- sintering
- low
- sintered
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は機械構成材料に好適な高強度鉄系焼結材料に関
する。゛ ゛(従来の技術) “・一般に1機械構成材料として多用されつ−ある鉄系
焼結材料の高強度化は、高密度化1合金化等の手法の面
から検討が加えられている。
する。゛ ゛(従来の技術) “・一般に1機械構成材料として多用されつ−ある鉄系
焼結材料の高強度化は、高密度化1合金化等の手法の面
から検討が加えられている。
□例えば、高密度化を゛目的とした。原料鉄粉の改善、
2プレス(press) −2シンター(sinter
)等の製造プロセスの改善、あるいはマンガン(Mn)
、銅(Cu)’、’ニッケル(旧)、クロム(Cr)
、モリブデン(No)等の合金元素添加による強化
、さらには熱処理による強化がこれに当る。特に前述の
Cu、旧、 Or 、 No等の強化元素については、
従来からの混合法に代えて、予め合金化したプレ・アロ
イ粉末を採用し、その優れた焼入性を活用すべく熱処理
を併用して高強度化を゛図ってい・るも、のちある。
2プレス(press) −2シンター(sinter
)等の製造プロセスの改善、あるいはマンガン(Mn)
、銅(Cu)’、’ニッケル(旧)、クロム(Cr)
、モリブデン(No)等の合金元素添加による強化
、さらには熱処理による強化がこれに当る。特に前述の
Cu、旧、 Or 、 No等の強化元素については、
従来からの混合法に代えて、予め合金化したプレ・アロ
イ粉末を採用し、その優れた焼入性を活用すべく熱処理
を併用して高強度化を゛図ってい・るも、のちある。
′(発明が解決しようとする問題点)
しかしながら、原料鉄粉の改善ではさほどの強度向上が
期待できず、また2プレス−2シンターでは製造ゴス・
トの大巾な上昇が避けられないという問題があった。ま
たCu、旧、 No等をプゞレアロイ化した合金粉・末
の混入法では圧縮成形性が悪く、ざらにGu、Mη等を
含む粉末の混入法では焼結時の酸化が問題となって焼結
雰囲気の精密管理が必要となり、一方強度面でも期待す
る効果が得られていない現状にあった。
期待できず、また2プレス−2シンターでは製造ゴス・
トの大巾な上昇が避けられないという問題があった。ま
たCu、旧、 No等をプゞレアロイ化した合金粉・末
の混入法では圧縮成形性が悪く、ざらにGu、Mη等を
含む粉末の混入法では焼結時の酸化が問題となって焼結
雰囲気の精密管理が必要となり、一方強度面でも期待す
る効果が得られていない現状にあった。
本発明は、上記した問題点を解決する中、強度的に優れ
た鉄系焼結材料を得ようと、するものである。
た鉄系焼結材料を得ようと、するものである。
(問題点を解決するための手段)
本発明にか−る鉄系焼結材料は、鉄粉末又は鉄基粉末に
対し、重量比でリン(P)1.0〜13%、不可避不純
物1.0%以下、残部実質的に銅より成る低融点母合金
粉末と黒鉛粉末とを配合し、これを1200℃以下で焼
結することにより、得られた焼結体中に重量比でPO1
03〜0.4%、炭素(C)0.1〜0.8%好ましく
は0.2〜0.5%含有させたことを特徴とする。
対し、重量比でリン(P)1.0〜13%、不可避不純
物1.0%以下、残部実質的に銅より成る低融点母合金
粉末と黒鉛粉末とを配合し、これを1200℃以下で焼
結することにより、得られた焼結体中に重量比でPO1
03〜0.4%、炭素(C)0.1〜0.8%好ましく
は0.2〜0.5%含有させたことを特徴とする。
こ−で、ペースの鉄粉末又は鉄基粉末は市販の純鉄粉末
、低合金鋼粉末を使用することができる。これらベース
粉末に配合される低融点母合金粉末は1200℃以下に
おいて液相又は液相と固相との共存のいずれかの相にな
るように、その成分比が決定される。また低融点母合金
粉−末は、各種合金元素を含んだプレアロイ粉、*とじ
て供するものとする。
、低合金鋼粉末を使用することができる。これらベース
粉末に配合される低融点母合金粉末は1200℃以下に
おいて液相又は液相と固相との共存のいずれかの相にな
るように、その成分比が決定される。また低融点母合金
粉−末は、各種合金元素を含んだプレアロイ粉、*とじ
て供するものとする。
焼結体におけるP量は引張強さに影響し。
0.2〜0.3wt%含有で最大効果を奏するが、0.
4wt%を越えると強度は急激に低下し、一方0.03
wt%未満では強度向上効果が見られないため、これを
0.03〜0.40wt%とじた。 ゛ 焼結体におけるC量は、0.8wt%を越えると強度、
低下を来たし、0.1wt%未満ではマトリ・クス誌強
化が図れないため、これを0.1〜0.8wt%好まし
くは0.2〜0.5wt%とした。
4wt%を越えると強度は急激に低下し、一方0.03
wt%未満では強度向上効果が見られないため、これを
0.03〜0.40wt%とじた。 ゛ 焼結体におけるC量は、0.8wt%を越えると強度、
低下を来たし、0.1wt%未満ではマトリ・クス誌強
化が図れないため、これを0.1〜0.8wt%好まし
くは0.2〜0.5wt%とした。
(作用)
上記のように構成した本発明において、低融点母合金粉
末を配合したことにより、該母合金粉末の液相が焼結の
促進に効果的に作用し、しかも、焼結温度を通常の焼結
温度より大巾に低下させることができるため゛、焼結体
組織における結晶粒の粗大化が防止され、Cu、Pの固
溶強化と相まって焼結体の強度が大巾に向上するように
なる。
末を配合したことにより、該母合金粉末の液相が焼結の
促進に効果的に作用し、しかも、焼結温度を通常の焼結
温度より大巾に低下させることができるため゛、焼結体
組織における結晶粒の粗大化が防止され、Cu、Pの固
溶強化と相まって焼結体の強度が大巾に向上するように
なる。
(実施例)
以下、本発明の実施例を比較例と対比しつ一説明する。
1ム1」
市販の鉄粉末(ベース粉)に対し、Cu −8wt%P
から成る低融点母合金粉末0.5wt%と、黒鉛粉末0
.4vt%と、潤滑用のステアリン酸亜鉛0.8wt%
とを配合・し、これをvfJ1混合機で混粉し、后、型
に−より圧縮成形を行って成形体密度6.8g/cm″
のJSPM標準引張試験片を作成した0次に、これをプ
ロパン変成ガス(カーボンポテンシャル0.4%±0.
1%)中で1050℃X3G分(sin)保・持し、后
、900℃から500℃の間を約20℃/winの冷却
速度で冷却し、実施例1を得た。引張試験は、引張速度
3層■/sinの条件で行った。
から成る低融点母合金粉末0.5wt%と、黒鉛粉末0
.4vt%と、潤滑用のステアリン酸亜鉛0.8wt%
とを配合・し、これをvfJ1混合機で混粉し、后、型
に−より圧縮成形を行って成形体密度6.8g/cm″
のJSPM標準引張試験片を作成した0次に、これをプ
ロパン変成ガス(カーボンポテンシャル0.4%±0.
1%)中で1050℃X3G分(sin)保・持し、后
、900℃から500℃の間を約20℃/winの冷却
速度で冷却し、実施例1を得た。引張試験は、引張速度
3層■/sinの条件で行った。
次表に上記製造条件を一括して示し、また添付図面に上
記引張試験の結果を示した−0 。
記引張試験の結果を示した−0 。
なお表には、以下に記す実施例2〜6並びに比較例1〜
4の製造条件も併せて載せることと1、し1、また図面
には以下に記す実施例2〜6.並びに比較例1〜4・の
引張試験結果も併せて示すこと′とする。、 5 、
・ ・実」虻1ヱ ・ 実施例1と基本的に同じ方法により実施例2を作成りた
。但し、低融点母合金粉末の添加量は1.9wt%とじ
た。
4の製造条件も併せて載せることと1、し1、また図面
には以下に記す実施例2〜6.並びに比較例1〜4・の
引張試験結果も併せて示すこと′とする。、 5 、
・ ・実」虻1ヱ ・ 実施例1と基本的に同じ方法により実施例2を作成りた
。但し、低融点母合金粉末の添加量は1.9wt%とじ
た。
東m
実施例1と基本的に同じ方法により実施例3を作成した
。但し、低融点母合金粉末の添加量は4.5wt%とし
た。
。但し、低融点母合金粉末の添加量は4.5wt%とし
た。
支11」 、 ・
実施例1と基本的に同じ方法により実施例4を作成した
。但し、低融点母合金粉末の添加量は1.9wt%とじ
かつ黒鉛粉末の添加量は0.2賛t%とした。
。但し、低融点母合金粉末の添加量は1.9wt%とじ
かつ黒鉛粉末の添加量は0.2賛t%とした。
火1d11
実施例1と基本的に同じ方法により実施例5を作成した
。但し、低融点母合金粉末の添加量は1.9wt%とし
かつ黒鉛粉末の添加量は0.7wt%とした。 ・ Ou 市販の低合金鋼粉末(SAE4100相当)に対し、C
u−10wt%Pから成る低融点母合金粉末1.5wt
%と黒鉛粉末0.4%#t%とを配合し、これを■型混
合機で混合し、后、型により圧縮成形を行って成形体密
度7.0g/am″のJSPM標準引張試験片を作成し
た0次に、これをアンモニア分解ガス(露点−40℃)
中で1100℃X 30 tin保持し、後、900℃
から500℃の間を30℃/■inの冷却速度で冷却し
、実施例6を得た。
。但し、低融点母合金粉末の添加量は1.9wt%とし
かつ黒鉛粉末の添加量は0.7wt%とした。 ・ Ou 市販の低合金鋼粉末(SAE4100相当)に対し、C
u−10wt%Pから成る低融点母合金粉末1.5wt
%と黒鉛粉末0.4%#t%とを配合し、これを■型混
合機で混合し、后、型により圧縮成形を行って成形体密
度7.0g/am″のJSPM標準引張試験片を作成し
た0次に、これをアンモニア分解ガス(露点−40℃)
中で1100℃X 30 tin保持し、後、900℃
から500℃の間を30℃/■inの冷却速度で冷却し
、実施例6を得た。
区数1」
市販の鉄粉末に対し、黒鉛粉末0 +、 4.wt%と
ステアリン酸亜鉛0.8wt%とを配合し、これをV型
混合機で混合し、後、これを型により圧縮成形を行って
成形体密度6.8g/ctn’のJSPM標準引張試験
片を作成した0次に、これをプロパン変成ガス(カーボ
ンポテンシャル0.4%±1%)中で1120℃X30
m1n保持し、後、900℃から500°Cの間を20
”Q/+sinの冷却速度で冷却し、比較例1を得た。
ステアリン酸亜鉛0.8wt%とを配合し、これをV型
混合機で混合し、後、これを型により圧縮成形を行って
成形体密度6.8g/ctn’のJSPM標準引張試験
片を作成した0次に、これをプロパン変成ガス(カーボ
ンポテンシャル0.4%±1%)中で1120℃X30
m1n保持し、後、900℃から500°Cの間を20
”Q/+sinの冷却速度で冷却し、比較例1を得た。
止lむ九ヱ
市販の鉄粉末に対し、(:u−8wt%Pから成る低融
点母合金粉末1.9wt%と、黒鉛粉末1.0wt%と
、ステアリン酸亜鉛0.8wt%とを配合し、以下、比
較例1と基本的に同じ方法により比較例2を作成した。
点母合金粉末1.9wt%と、黒鉛粉末1.0wt%と
、ステアリン酸亜鉛0.8wt%とを配合し、以下、比
較例1と基本的に同じ方法により比較例2を作成した。
但し、プロパン変成ガスのカーボンポテンシャルは0
、8%±0.2%、加熱条件は1050℃×30分とし
た。
、8%±0.2%、加熱条件は1050℃×30分とし
た。
ルm
市販の鉄粉末に対し、Cu−8wt%Pから成る低融点
母合金粉末6wt%と、黒鉛粉末0.4wt%と、ステ
アリン酸亜鉛0.8wt%とを配合し、以下、比較例1
と基本的に同じ方法により比較例3を作成した。
母合金粉末6wt%と、黒鉛粉末0.4wt%と、ステ
アリン酸亜鉛0.8wt%とを配合し、以下、比較例1
と基本的に同じ方法により比較例3を作成した。
庭!1」
、、市販の低合金鋼粉末(SAE4to 6相゛半2)
に対し、黒鉛粉末0.4wt%とステアリン酸亜鉛0.
8wt%とを配合し、以下、実施例6と基本的に同じ方
法により比較例4を作成した。但し、加熱条件は120
0℃X 30 winとした。
に対し、黒鉛粉末0.4wt%とステアリン酸亜鉛0.
8wt%とを配合し、以下、実施例6と基本的に同じ方
法により比較例4を作成した。但し、加熱条件は120
0℃X 30 winとした。
以下、表及び図面にもとづいて試験結果について詳述す
る。
る。
実施例1〜3は低融点母合金粉末(Cu−8wt%P)
の添加量を0.5〜4.5wt%(焼結体中のPiでそ
れぞれ0.04wt%、0.15wt%、0.36%+
1%)としたものであり、低融点母合金粉末が無添加で
ある比較例1と比べ。
の添加量を0.5〜4.5wt%(焼結体中のPiでそ
れぞれ0.04wt%、0.15wt%、0.36%+
1%)としたものであり、低融点母合金粉末が無添加で
ある比較例1と比べ。
引張強さは約1.5倍の値を示しており、該低融点母合
金が引張強さの向上に対して効果大なることがわかる。
金が引張強さの向上に対して効果大なることがわかる。
また低融点母合金粉末を添加した実施例4.5も同様に
比較例1より強度は向上している。
比較例1より強度は向上している。
実施例6は、低合金鋼粉末をベースとしたものであるが
、実施例1〜5と同様に低融点母合金粉末の添加により
、引張強さは大巾に向上しており、低融点母合金粉末の
採用が、鉄及び鉄基材料いずれにおいても、強度向上に
効果があることが明らかとなった。
、実施例1〜5と同様に低融点母合金粉末の添加により
、引張強さは大巾に向上しており、低融点母合金粉末の
採用が、鉄及び鉄基材料いずれにおいても、強度向上に
効果があることが明らかとなった。
こへで、Cu−4’系の低融点母合金粉末を添加したこ
とによる利点は、該母合金粉末の液相が焼結の促進に効
果的に作用し、しかも焼結温度を通常の焼結温度より大
巾に低下させることができるため、焼結体組織における
結晶粒の粗大化が防止され、Cu、Pの固溶強化と相ま
って焼 ′結体の強度を増大させることにある。この
ことは、実施例と比較例との焼結条件を比較すると明ら
かで、特に、低合金鋼粉末(SAE4100)をベース
とした実施例6は、低融点母合金粉太番添加しない比較
例4の焼結温度1200℃より100°C低い1100
°Cで焼結が可能となり、100℃低いにもかかわらず
、引張強さは約1.4倍となっている。
とによる利点は、該母合金粉末の液相が焼結の促進に効
果的に作用し、しかも焼結温度を通常の焼結温度より大
巾に低下させることができるため、焼結体組織における
結晶粒の粗大化が防止され、Cu、Pの固溶強化と相ま
って焼 ′結体の強度を増大させることにある。この
ことは、実施例と比較例との焼結条件を比較すると明ら
かで、特に、低合金鋼粉末(SAE4100)をベース
とした実施例6は、低融点母合金粉太番添加しない比較
例4の焼結温度1200℃より100°C低い1100
°Cで焼結が可能となり、100℃低いにもかかわらず
、引張強さは約1.4倍となっている。
なお、本願発明者は、実施例1と同一の組成になるよう
に、Cu−8wt%P母合金に代え、電解銅粉末および
フェロリン粉末で添加した成形体について、1050℃
および1120℃で焼結した焼結体の引張試験を行った
が、1050℃の焼結では引張強さは26Kg/mゴで
あり、比較例1より大巾に低い値を示し、一方1120
℃焼結で引張強さ34 Kg/ m m″となり、比較
例1とはC同程度の強度を示し赳ととを確認している。
に、Cu−8wt%P母合金に代え、電解銅粉末および
フェロリン粉末で添加した成形体について、1050℃
および1120℃で焼結した焼結体の引張試験を行った
が、1050℃の焼結では引張強さは26Kg/mゴで
あり、比較例1より大巾に低い値を示し、一方1120
℃焼結で引張強さ34 Kg/ m m″となり、比較
例1とはC同程度の強度を示し赳ととを確認している。
これより鉄系焼結材料の低温焼結、高強度化に対しては
、−低融点母合金粉末をプレア、ロイ化する必要性が理
解下きる。
、−低融点母合金粉末をプレア、ロイ化する必要性が理
解下きる。
(発明の効果)
以上、詳細に説明したように、采発明にか・る鉄系焼結
合金は、焼結過纏中に液相を生ずる低融点母合金粉末、
特に′cu −P系粉末を添加したので1合金元素の拡
漬が促進されて高密度化が達成できると共に低温焼5結
が可能になって結晶粒の粗大化が防止でき、Cu、Pの
固溶強化と相まって焼結体の強度が大巾辷向上する効果
を奏した。
合金は、焼結過纏中に液相を生ずる低融点母合金粉末、
特に′cu −P系粉末を添加したので1合金元素の拡
漬が促進されて高密度化が達成できると共に低温焼5結
が可能になって結晶粒の粗大化が防止でき、Cu、Pの
固溶強化と相まって焼結体の強度が大巾辷向上する効果
を奏した。
図面は本発明にか翫る鉄系焼結材料の引張強さを比較例
に対比して示す特“性図である。
に対比して示す特“性図である。
Claims (1)
- (1)鉄粉末又は鉄基粉末に対し、重量比でリン1.0
〜13%、不可避不純物1.0%以 下、残部実質的に銅より成る低融点母合金粉末と黒鉛粉
末とを配合し、これを1200℃以下で焼結することに
より、得られた焼結体中に重量比でリン0.03〜0.
4%、炭素0.1〜0.8%好ましくは0.2〜0.5
%含有させたことを特徴とする鉄系焼結材 料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21300184A JPS6191347A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 鉄系焼結材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21300184A JPS6191347A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 鉄系焼結材料 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6191347A true JPS6191347A (ja) | 1986-05-09 |
Family
ID=16631836
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21300184A Pending JPS6191347A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 鉄系焼結材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6191347A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007291467A (ja) * | 2006-04-26 | 2007-11-08 | Kobe Steel Ltd | 鉄基焼結体製造用混合粉末および鉄基焼結体 |
US10100386B2 (en) | 2002-06-14 | 2018-10-16 | General Electric Company | Method for preparing a metallic article having an other additive constituent, without any melting |
-
1984
- 1984-10-11 JP JP21300184A patent/JPS6191347A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10100386B2 (en) | 2002-06-14 | 2018-10-16 | General Electric Company | Method for preparing a metallic article having an other additive constituent, without any melting |
JP2007291467A (ja) * | 2006-04-26 | 2007-11-08 | Kobe Steel Ltd | 鉄基焼結体製造用混合粉末および鉄基焼結体 |
JP4704949B2 (ja) * | 2006-04-26 | 2011-06-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 鉄基焼結体製造用混合粉末および鉄基焼結体 |
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