JPS6178868A - 熱硬化性樹脂成形材料 - Google Patents
熱硬化性樹脂成形材料Info
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- JPS6178868A JPS6178868A JP59200347A JP20034784A JPS6178868A JP S6178868 A JPS6178868 A JP S6178868A JP 59200347 A JP59200347 A JP 59200347A JP 20034784 A JP20034784 A JP 20034784A JP S6178868 A JPS6178868 A JP S6178868A
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- JP
- Japan
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- molding
- extrusion
- resin
- screw
- thermosetting resin
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
- B29C48/63—Screws having sections without mixing elements or threads, i.e. having cylinder shaped sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
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- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
- B29C48/53—Screws having a varying channel depth, e.g. varying the diameter of the longitudinal screw trunk
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、建築分野、電気、電子分野等において市場の
要求の強い耐熱性にすぐれた熱硬化性樹脂の新規な押出
成形材料に関する。
要求の強い耐熱性にすぐれた熱硬化性樹脂の新規な押出
成形材料に関する。
熱硬化性樹脂の成形方法としては、圧縮成形法、トう/
スフブー成形法、射出成形法および押出成形法が知られ
、夫々の成形方法に適合した成形材料が用いられている
。
スフブー成形法、射出成形法および押出成形法が知られ
、夫々の成形方法に適合した成形材料が用いられている
。
これらの熱硬化性樹脂の成形方法のうち、押出成形法は
プランジャー押出法とスクリュー型押出方法とが開発さ
れている。
プランジャー押出法とスクリュー型押出方法とが開発さ
れている。
1、発明が解決しようとする問題点〕
プランジャー押出成形法は、丸棒やパイプなどの単純な
形状の長尺押出製品の生産に利用されている。しかし乍
ら、プランジャー押出成形装置に於ては金型部における
押出圧が高く、しかも間欠1111出であるため均一な
成形品を得ることが困難であり生産性も低い。
形状の長尺押出製品の生産に利用されている。しかし乍
ら、プランジャー押出成形装置に於ては金型部における
押出圧が高く、しかも間欠1111出であるため均一な
成形品を得ることが困難であり生産性も低い。
かかる事情から、所謂スクリュー型押出成形装置を用い
る成形法が開発されている。これは押出機内で混線溶融
された熱硬化性樹脂成形材料をアダプターを通じて金型
内へ導びさ最終形状に賦形する成形装置である。しかし
乍ら従来の熱硬化性樹脂成形材料では金型部に於ける押
出圧が高く、しかも間欠押出であるため均一な成形体が
できない。また、この様な成形装置では成形材料の流路
が複雑に変化し、僅かな温度や圧力の差で熱硬化性樹脂
の硬化反応が急激に進行したり、滞留の発生によって局
部的に硬化反応が進行し長期間安定゛して成形し得る熱
硬化性樹脂成形材料は見出されていない。
る成形法が開発されている。これは押出機内で混線溶融
された熱硬化性樹脂成形材料をアダプターを通じて金型
内へ導びさ最終形状に賦形する成形装置である。しかし
乍ら従来の熱硬化性樹脂成形材料では金型部に於ける押
出圧が高く、しかも間欠押出であるため均一な成形体が
できない。また、この様な成形装置では成形材料の流路
が複雑に変化し、僅かな温度や圧力の差で熱硬化性樹脂
の硬化反応が急激に進行したり、滞留の発生によって局
部的に硬化反応が進行し長期間安定゛して成形し得る熱
硬化性樹脂成形材料は見出されていない。
本発明者等は従来の押出成形法の問題点を解決した新し
い成形方法を先に提供した。(特願昭58−10489
1 )而してその成形方法は、例えば先端部に平滑部を
有するスフIJ x−を使用し、平滑部において押出後
自己形状を保持できる程度にまで賦形する熱硬化性樹脂
の押出成形法が採用されるが、この場合においても、従
来の熱硬化性樹脂成形材料では成形性が悪く連続し、て
安定な成形が困難であった。
い成形方法を先に提供した。(特願昭58−10489
1 )而してその成形方法は、例えば先端部に平滑部を
有するスフIJ x−を使用し、平滑部において押出後
自己形状を保持できる程度にまで賦形する熱硬化性樹脂
の押出成形法が採用されるが、この場合においても、従
来の熱硬化性樹脂成形材料では成形性が悪く連続し、て
安定な成形が困難であった。
本発明者らは、熱硬化性樹脂成形材料の上記した間:l
n点の解決について種々検討を重ねた結果、成形月別中
に占める有機質繊維材料が4−70重f?j:%よりな
る熱硬化性樹脂成形材料が、これらの問題を解決しうろ
ことを見出し本発明に到達した。
n点の解決について種々検討を重ねた結果、成形月別中
に占める有機質繊維材料が4−70重f?j:%よりな
る熱硬化性樹脂成形材料が、これらの問題を解決しうろ
ことを見出し本発明に到達した。
即ち本発明は先端部に平滑部を有するスフIJ x−を
使用し平滑部に於て押出後自己形状を保持できる程度に
まで賦形するかまたは押出機のシリンダー内径にほぼ等
しい内径を有する円筒部とスクIJ、−先端の底部外径
にほぼ等しい外径を有する円柱部より形成されるダイス
入口部を有するダイスをスフl) z−先端部に近接し
て装着しそのダイス内に於て押出後自己形状を保持でき
る程度にまで賦形するための成形材料であって、成形材
料中に占める有機質繊維材料が4−70重重量上りなる
熱硬化性樹脂成形材料である。
使用し平滑部に於て押出後自己形状を保持できる程度に
まで賦形するかまたは押出機のシリンダー内径にほぼ等
しい内径を有する円筒部とスクIJ、−先端の底部外径
にほぼ等しい外径を有する円柱部より形成されるダイス
入口部を有するダイスをスフl) z−先端部に近接し
て装着しそのダイス内に於て押出後自己形状を保持でき
る程度にまで賦形するための成形材料であって、成形材
料中に占める有機質繊維材料が4−70重重量上りなる
熱硬化性樹脂成形材料である。
本発明における熱硬化性樹脂成形材料に使用できる有機
質繊維材料としては紙、パルプ、木粉、木綿、リンター
、ポリイミド繊維、ビニロン憧維、芳香族ポリアミド繊
維、芳香族ポリエステル繊維等の有機繊維等の繊維状或
いは織布、不織布等であり、有機質繊維材料が4重量多
未満の場合、押出成形時、成形体にフクレ等が発生し易
くなり、連続して安定な成形が困難となる。また有機質
繊維材料が70重重量板上では押出成形時にしばしばバ
レル内で詰まシ等が生じ、成形が困難となる。
質繊維材料としては紙、パルプ、木粉、木綿、リンター
、ポリイミド繊維、ビニロン憧維、芳香族ポリアミド繊
維、芳香族ポリエステル繊維等の有機繊維等の繊維状或
いは織布、不織布等であり、有機質繊維材料が4重量多
未満の場合、押出成形時、成形体にフクレ等が発生し易
くなり、連続して安定な成形が困難となる。また有機質
繊維材料が70重重量板上では押出成形時にしばしばバ
レル内で詰まシ等が生じ、成形が困難となる。
従って有機質繊維材料が4重量係以上70重量係未満、
好ましくは5重量係以上60重量係未満、さらに好捷し
くは8重量係以上50重量係未満が連続して安定的に成
形しうる好ましい範囲である。
好ましくは5重量係以上60重量係未満、さらに好捷し
くは8重量係以上50重量係未満が連続して安定的に成
形しうる好ましい範囲である。
本発明に使用される熱硬化性樹脂としては、フェノール
樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、エポキン樹脂、不飽和
ポリエステル樹脂、アリル位1脂、シリコン樹脂、キ/
し/樹脂、アニリノ樹脂等の熱硬化性樹脂、および架橋
剤を加えたポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレ
ン、ポリ塩化ビニル等の熱可塑性樹脂等があげられる。
樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、エポキン樹脂、不飽和
ポリエステル樹脂、アリル位1脂、シリコン樹脂、キ/
し/樹脂、アニリノ樹脂等の熱硬化性樹脂、および架橋
剤を加えたポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレ
ン、ポリ塩化ビニル等の熱可塑性樹脂等があげられる。
特にフェノール樹脂が本発明のスクリx−を内蔵する押
出成形機にて押出成形するのに好適である。
出成形機にて押出成形するのに好適である。
本発明に使用するフェノール樹脂としては、フェノール
、クレゾール、キ/レノール、レゾルシノール等のフェ
ノール類とホルムアルデヒド水溶液、ハラホルムアルデ
ヒド1.トリオキサン等のホルムアルデヒド類とを酸性
触媒を用いて反応させて得られるノボラック樹脂または
アルカリ性触媒を用いて反応させて得られるレゾール樹
脂のいずれも使用できる。
、クレゾール、キ/レノール、レゾルシノール等のフェ
ノール類とホルムアルデヒド水溶液、ハラホルムアルデ
ヒド1.トリオキサン等のホルムアルデヒド類とを酸性
触媒を用いて反応させて得られるノボラック樹脂または
アルカリ性触媒を用いて反応させて得られるレゾール樹
脂のいずれも使用できる。
上記フェノール樹脂に、必要に応じてヘキサミン、パラ
ホルムアルデヒドのような硬化剤をフェノール樹脂10
0重量部に対して、8〜20重量部加える。硬化剤の量
が8重量部未満では、得られる成形物の熱剛性が悪く、
逆に20重量部を越えると、成形時にアンモニアの発生
が多くなり、成形体の表面に7タレが発生し、好ましく
ない傾向がある。
ホルムアルデヒドのような硬化剤をフェノール樹脂10
0重量部に対して、8〜20重量部加える。硬化剤の量
が8重量部未満では、得られる成形物の熱剛性が悪く、
逆に20重量部を越えると、成形時にアンモニアの発生
が多くなり、成形体の表面に7タレが発生し、好ましく
ない傾向がある。
有機質繊維材料、熱硬化性樹脂に必要に応じてその他の
充填剤、滑剤、離形剤、難燃剤および着色剤を添加し混
線、粉砕して押出成形用フェノール1酊脂成形材料が得
られる。混線粉砕は公知の方法で総て実施し得る。即ち
、混練は、熱ロール、コニータ、粉砕はスピードミノペ
パワーミル等が使用できる。
充填剤、滑剤、離形剤、難燃剤および着色剤を添加し混
線、粉砕して押出成形用フェノール1酊脂成形材料が得
られる。混線粉砕は公知の方法で総て実施し得る。即ち
、混練は、熱ロール、コニータ、粉砕はスピードミノペ
パワーミル等が使用できる。
充填剤としては特に限定されるものではないが、カーホ
ンブラック、コロイダルシリカ、ガラス粉、マグ木シア
、塩基性ケイ酸マグ坏/ウム、炭酸マダ不ノウム、水酸
化アルミニウム、水酸比マグネ/ラム、各種ケイ酸塩、
アルミナ粉、炭酸カル/ラム、ケイノウ土粉、カオリン
、セライト、酸性白土等の無機物、セラミック繊維、ア
スベスト、ロックウール、ガラス繊維、カーボンファイ
バー等の無機繊維等J″″号すう屯3゜ 滑剤としては、特に限定されないが、ステアリン酸、パ
ルミチン酸の如き高級脂肪酸、高級脂肪酸のアルカリ土
類金属塩(カル7ウム塩、マグネシウム塩)、或いはモ
ンタ:・酸ワツクス、高級脂肪酸のアミド類を用いるこ
とができる。
ンブラック、コロイダルシリカ、ガラス粉、マグ木シア
、塩基性ケイ酸マグ坏/ウム、炭酸マダ不ノウム、水酸
化アルミニウム、水酸比マグネ/ラム、各種ケイ酸塩、
アルミナ粉、炭酸カル/ラム、ケイノウ土粉、カオリン
、セライト、酸性白土等の無機物、セラミック繊維、ア
スベスト、ロックウール、ガラス繊維、カーボンファイ
バー等の無機繊維等J″″号すう屯3゜ 滑剤としては、特に限定されないが、ステアリン酸、パ
ルミチン酸の如き高級脂肪酸、高級脂肪酸のアルカリ土
類金属塩(カル7ウム塩、マグネシウム塩)、或いはモ
ンタ:・酸ワツクス、高級脂肪酸のアミド類を用いるこ
とができる。
而してこれらの滑剤の添加方法は樹脂材料その池と一緒
に混合して用いても良いし、場合によっては成形材料作
製後、後添加する方法を採用しても良い。
に混合して用いても良いし、場合によっては成形材料作
製後、後添加する方法を採用しても良い。
着色剤としては、カーボンブラック、スピリットプラッ
ク、モリブデン赤、フタロ/アニンブルー、フタロシア
ニングリーン、/・/ザエローヲ用いることができる。
ク、モリブデン赤、フタロ/アニンブルー、フタロシア
ニングリーン、/・/ザエローヲ用いることができる。
可塑剤としては、フルフラール、アルキルフェノール、
トリクレンルホスフエート、ポリエチレンクリコール、
ジブチルフタレート、I)−トルエンスルホノアミド等
の一般に使用されているものが有効である。
トリクレンルホスフエート、ポリエチレンクリコール、
ジブチルフタレート、I)−トルエンスルホノアミド等
の一般に使用されているものが有効である。
難燃剤としては特に限定されるものではないが、酸化ア
ンチモン、塩素化パラフィン、パークロロペンタシクロ
デカン、トリス(β−クロロエチル)ホスフェート、ト
リス(ンクロロプロピル)ホスフェ−1−1lス(2,
3−ジブロモプロピル)ホスフェート、トリス(フロモ
、クロロプロビル)ホスフェート、トリフェニルホスフ
ェート、テカブロモジフェニルエーテル、ヘキサブロモ
ンフェニルエーテル、赤リン、酸化スズ、水酸化スズ、
□ 酸化モリブデン、モリブデン酸アンモニウム、酸化ジル
コニウム、水酸化ジルコニウム、メタホウ酸バリウム、
ホウ酸亜鉛、等があげられる。
ンチモン、塩素化パラフィン、パークロロペンタシクロ
デカン、トリス(β−クロロエチル)ホスフェート、ト
リス(ンクロロプロピル)ホスフェ−1−1lス(2,
3−ジブロモプロピル)ホスフェート、トリス(フロモ
、クロロプロビル)ホスフェート、トリフェニルホスフ
ェート、テカブロモジフェニルエーテル、ヘキサブロモ
ンフェニルエーテル、赤リン、酸化スズ、水酸化スズ、
□ 酸化モリブデン、モリブデン酸アンモニウム、酸化ジル
コニウム、水酸化ジルコニウム、メタホウ酸バリウム、
ホウ酸亜鉛、等があげられる。
有機質繊維材料、熱硬化性有脂、その他充填剤、等の使
用側合については、有機質繊維材料を全成形材料の4〜
70重量幅になるように興隆する□。
用側合については、有機質繊維材料を全成形材料の4〜
70重量幅になるように興隆する□。
次いで熱硬化性樹脂の使用割合については20〜70重
量%に、さらにその他充填剤は60重量%以下り範囲内
で使用される。
量%に、さらにその他充填剤は60重量%以下り範囲内
で使用される。
而1〜て有機質fJ&維材料が4重量φ未満の場合(工
、押出成形・時(−成形体にフクレ等が発生しやすくな
り、連続して安定な成形が困雉となる。また有機(= 簀i−a推桐料が70重量多以上では押出成形時しばし
!はバレル内で詰まり等が生じ、成形が困難となる。
、押出成形・時(−成形体にフクレ等が発生しやすくな
り、連続して安定な成形が困雉となる。また有機(= 簀i−a推桐料が70重量多以上では押出成形時しばし
!はバレル内で詰まり等が生じ、成形が困難となる。
本発明の熱硬化性樹脂成形材料は熱硬化性樹脂の次に示
すような連続押出成形法の成形材料として好適である。
すような連続押出成形法の成形材料として好適である。
そZ)第1の成形法の1侍倣は押出機の先端部の構造に
あり、特に先端に平滑部を有するスクIJ、−全使用し
て賦形する点にある。f吏用される押出機としては、単
咄スクリーー押出喘のみならず、二・咄スクリーーある
1ハは多・1llllスクリユー押出囁でありても先端
部が最終的に単軸に集約される押出機の何九も使用でき
る。使用できるこれらの押出機の内部構造として、押出
機の供給部から先端の計π部に至る間に脱気孔や特殊な
混練構造を設けることは伺ら差し支えない。
あり、特に先端に平滑部を有するスクIJ、−全使用し
て賦形する点にある。f吏用される押出機としては、単
咄スクリーー押出喘のみならず、二・咄スクリーーある
1ハは多・1llllスクリユー押出囁でありても先端
部が最終的に単軸に集約される押出機の何九も使用でき
る。使用できるこれらの押出機の内部構造として、押出
機の供給部から先端の計π部に至る間に脱気孔や特殊な
混練構造を設けることは伺ら差し支えない。
スクリューの代表的なものとしては、第1図に示す様に
先端部に平滑部4を有するスクリー−(以下特殊スクリ
=−と略称する)であり、このスフl) z−は、例え
ば供給部1、圧縮部2、針量部5よりなる。平滑部4は
第1図の様に供給部の終了したところから、また第2図
V様に圧縮部の1終了したところからあるいは第6図の
様に計量部の途中から始まる様な型式でも良い。
先端部に平滑部4を有するスクリー−(以下特殊スクリ
=−と略称する)であり、このスフl) z−は、例え
ば供給部1、圧縮部2、針量部5よりなる。平滑部4は
第1図の様に供給部の終了したところから、また第2図
V様に圧縮部の1終了したところからあるいは第6図の
様に計量部の途中から始まる様な型式でも良い。
また平滑部4のスフIJ x−径またはその部位の7リ
ンダーの内径は、フライトを有する部位のスクリュー底
部の径またはンリンダーの内径とは別個に、所望する成
形品の外径および内径に倉わせで拡大または縮小して調
整することができる。
ンダーの内径は、フライトを有する部位のスクリュー底
部の径またはンリンダーの内径とは別個に、所望する成
形品の外径および内径に倉わせで拡大または縮小して調
整することができる。
!1′ケ殊スクリューのL / Dは、通常7〜40.
好ましくな:L10〜55、更に好ましくは15〜25
、圧縮比は10〜50好ましくは12〜40、更に好ま
しくは15〜30、スクIJ、−先端部の平滑部の長さ
は1D〜15D好ましくは2D〜10D1更に好寸しく
は2D〜7Dの範囲から適宜選択することができる。而
してスクIJ、−先端の平滑部の長さが1D未満の場合
は、押出後得られる成形品に変形が生じ連続的に良好な
成形品を得ることが困難である。捷だ平滑部の長さが1
5D以上となる場合は、成形圧力が大きくなり、押出機
の機械強度の点からも実用的でない。
好ましくな:L10〜55、更に好ましくは15〜25
、圧縮比は10〜50好ましくは12〜40、更に好ま
しくは15〜30、スクIJ、−先端部の平滑部の長さ
は1D〜15D好ましくは2D〜10D1更に好寸しく
は2D〜7Dの範囲から適宜選択することができる。而
してスクIJ、−先端の平滑部の長さが1D未満の場合
は、押出後得られる成形品に変形が生じ連続的に良好な
成形品を得ることが困難である。捷だ平滑部の長さが1
5D以上となる場合は、成形圧力が大きくなり、押出機
の機械強度の点からも実用的でない。
スフl) s−一の圧縮比と平滑部の長さは、平滑部の
スフIJ x−とバレルとの間隙、換言すれば成形品の
肉厚、押出速度及び使用する材料の特性等の、咀合せに
よって種々の制限を受ける。而してスフJl x−の圧
縮比と平滑部の長さは、それらが大きい哩あるいは小さ
い程、背圧付与機能が大きくあるいは小さい。
スフIJ x−とバレルとの間隙、換言すれば成形品の
肉厚、押出速度及び使用する材料の特性等の、咀合せに
よって種々の制限を受ける。而してスフJl x−の圧
縮比と平滑部の長さは、それらが大きい哩あるいは小さ
い程、背圧付与機能が大きくあるいは小さい。
背圧が太きすぎるとフライトを有する部分で過度の混練
が起り、その結果として材料の過度の発熱と硬化が起る
ので好ましくない。一方、背圧が小さすぎると材料の圧
縮充填及び混線が不充分となるので同様に好ましくない
。適度な背圧が材料の圧縮部」吋と適度な混線のために
必要である。
が起り、その結果として材料の過度の発熱と硬化が起る
ので好ましくない。一方、背圧が小さすぎると材料の圧
縮充填及び混線が不充分となるので同様に好ましくない
。適度な背圧が材料の圧縮部」吋と適度な混線のために
必要である。
1jDち、安定した押出と良好な製品を得るためには適
度のスクリ=−の圧縮比と平滑部の長さが要求される。
度のスクリ=−の圧縮比と平滑部の長さが要求される。
そして平滑部のスフl) z−とバレルの間隙が大きい
程あるいは小さい程、押出速度が小さい程あるいは大き
い程、使用する材料の粘度が小さい程あるいは大きい程
、また使用する材料の硬化速度が小さい程あるいは大き
い程、スクリーーの圧縮比と平ど;7部の長さは大きく
あるいは小さくする必要がある。
程あるいは小さい程、押出速度が小さい程あるいは大き
い程、使用する材料の粘度が小さい程あるいは大きい程
、また使用する材料の硬化速度が小さい程あるいは大き
い程、スクリーーの圧縮比と平ど;7部の長さは大きく
あるいは小さくする必要がある。
押出機各部の温度設定は、使用する材料の特性やスクリ
ー−の圧縮比、スクリーー平滑部とバレルの間隙、平滑
部の長さ、押出速度等の組合せにより当然変るが、スフ
l) z−の圧縮部、計量部及び平t11部に対応する
シリンダ一部位の温度設定は11Tl常50〜200℃
、好ましくは60〜150℃の範囲である。而して、設
定温度が50℃以下の場合ば、樹脂の硬化反応が充分に
進行しないため良好な成形品は得難い頌向かあり、一方
200℃までの温度で通常用いられる熱硬化性樹脂は充
分に熱硬化するのでそれ以上にする必要はない。
ー−の圧縮比、スクリーー平滑部とバレルの間隙、平滑
部の長さ、押出速度等の組合せにより当然変るが、スフ
l) z−の圧縮部、計量部及び平t11部に対応する
シリンダ一部位の温度設定は11Tl常50〜200℃
、好ましくは60〜150℃の範囲である。而して、設
定温度が50℃以下の場合ば、樹脂の硬化反応が充分に
進行しないため良好な成形品は得難い頌向かあり、一方
200℃までの温度で通常用いられる熱硬化性樹脂は充
分に熱硬化するのでそれ以上にする必要はない。
以下、図によって説明する。第4図は好ましい押出装置
の1例金示すものであり、スクリュ一部分の透睨図を含
む。
の1例金示すものであり、スクリュ一部分の透睨図を含
む。
図に於て、ホッパー5より供給された熱硬化性汝1指材
料は/リンダー6内でヒーター7により加、D 溶!さ
れ、スクリューSのフライト先端部よりラセノ状で平滑
部4へ移行し、/リンダーとの摩際低抗により、スクリ
ーーフライトによって生ずる間隙部分が狭められついに
は圧融着される。次いで融塙圏脂は、スクリーー平滑部
を移動する間に、押出後自己形状を保持できる程度にま
で賦形され、/す/ダー先端より連続したパイプ状成形
品9となって押出される。
料は/リンダー6内でヒーター7により加、D 溶!さ
れ、スクリューSのフライト先端部よりラセノ状で平滑
部4へ移行し、/リンダーとの摩際低抗により、スクリ
ーーフライトによって生ずる間隙部分が狭められついに
は圧融着される。次いで融塙圏脂は、スクリーー平滑部
を移動する間に、押出後自己形状を保持できる程度にま
で賦形され、/す/ダー先端より連続したパイプ状成形
品9となって押出される。
辿常、熱硬化性樹脂の押出成形法に於ては/リノダー内
で力旧υ旨容融された制脂は、アダプターを、経てでシ
型内へ導入さh最終形吠に賦形されるが、この過程に於
て樹脂の流れはアダプターで絞られ、スパイダーで固定
されたマンドレルの回りへ再展張されるなど樹脂の流路
が複雑に変化するために、樹脂の滞留が起りやすく、局
部的に硬化反応が進行したり、僅かな圧力や温度の変化
で硬化反応が急激に起るなどの問題を引き起す。また、
複雑な流路による抵抗に打ち勝ち滞留を防止しつつ樹脂
を押出すためには、強大な押出圧力を要し特殊な押出装
置を必要とする。而してかかる成形法による場合の押出
速度は高々30 cnL/ mi n程度であり且つ真
円度及び肉厚分布の良いものを得ることは困Alf+で
ある。
で力旧υ旨容融された制脂は、アダプターを、経てでシ
型内へ導入さh最終形吠に賦形されるが、この過程に於
て樹脂の流れはアダプターで絞られ、スパイダーで固定
されたマンドレルの回りへ再展張されるなど樹脂の流路
が複雑に変化するために、樹脂の滞留が起りやすく、局
部的に硬化反応が進行したり、僅かな圧力や温度の変化
で硬化反応が急激に起るなどの問題を引き起す。また、
複雑な流路による抵抗に打ち勝ち滞留を防止しつつ樹脂
を押出すためには、強大な押出圧力を要し特殊な押出装
置を必要とする。而してかかる成形法による場合の押出
速度は高々30 cnL/ mi n程度であり且つ真
円度及び肉厚分布の良いものを得ることは困Alf+で
ある。
菌
上記の方法によればスクリーー平滑部とその部R″Lの
7リング一部とが金型の役割を果たし、樹脂の流路はシ
リンダーとスフIJ w−との間隙のみであるため、位
l脂の滞留は全くなく局部的な硬化反応や圧力、温度の
変1ヒによる急激な硬化反応を引き起すことがない。ま
た一般的成形法における金型内のマンドレルに相当する
スフl) x−平滑部(f′i回転しているため、硬化
した樹脂と金属部分との摩擦抵抗が比較的小さく押出圧
力も通常のスクリーー押出機で得られる圧力で充分であ
る。この様な方法による場合は、80c@/minのよ
うな押出速度が容易に得られる。
7リング一部とが金型の役割を果たし、樹脂の流路はシ
リンダーとスフIJ w−との間隙のみであるため、位
l脂の滞留は全くなく局部的な硬化反応や圧力、温度の
変1ヒによる急激な硬化反応を引き起すことがない。ま
た一般的成形法における金型内のマンドレルに相当する
スフl) x−平滑部(f′i回転しているため、硬化
した樹脂と金属部分との摩擦抵抗が比較的小さく押出圧
力も通常のスクリーー押出機で得られる圧力で充分であ
る。この様な方法による場合は、80c@/minのよ
うな押出速度が容易に得られる。
またその第2の成形法の特徴は、押出機の/す/ダー内
匝にほぼ等しい内径を有する円筒部とスクリーー先端の
底部外径にほぼ等しい外径を有する円柱部より形成され
るダイスをスクリーー先端に近接して装着し、そのダイ
ス内部に於て押出後自己形伏を保時できる程度にまで賦
形する熱硬化性(至)脂の押出成形方法である。
匝にほぼ等しい内径を有する円筒部とスクリーー先端の
底部外径にほぼ等しい外径を有する円柱部より形成され
るダイスをスクリーー先端に近接して装着し、そのダイ
ス内部に於て押出後自己形伏を保時できる程度にまで賦
形する熱硬化性(至)脂の押出成形方法である。
この方法の特徴は、押出機の先端に装着するダイスの構
造とその装着方法にあり、使用される押出装置は前述の
ものと同様なものが1史用できる。
造とその装着方法にあり、使用される押出装置は前述の
ものと同様なものが1史用できる。
スクリューは、通常合成樹脂の押出成形に使用されるス
クリー−が使用され先端までフライトのあるフルフライ
ト型でも、スクリーー先端に平滑部を有するトーピード
型スクl) x−でも良く、その先端の形状は、円柱状
でも円錐状でも良い。
クリー−が使用され先端までフライトのあるフルフライ
ト型でも、スクリーー先端に平滑部を有するトーピード
型スクl) x−でも良く、その先端の形状は、円柱状
でも円錐状でも良い。
スラリ5−先端とダイスの円柱部との距離は、出来るた
け近接することが望ましいが、通常0.05〜2mmの
範囲から適宜選択することができる。シリンダー内径に
は7等しい内径を有する円筒部、スフIJ z−先端の
底部外径にはソ等しい外径を有する円柱部、及び円柱部
を固定するスパイダーより成る。ダイスに導入された樹
脂は、熔融状態の′=1まスパイダ一部を通過した後、
出口までの間に賦形硬化される。ダイス入口からスバ大
ダーまでの長さは成形品に鳥肉が起らない様にダイス円
柱部を充分固定し得るのに必要な長さがあれば良くでき
るだけ短いことが望ましい。また、スパイダー以降のダ
イスの長さは、通常1D−+OD、好ましくは2D〜7
D、更に好ましくは2D〜5Dの範囲から適宜選択する
ことができる(ここでDはシリンダーの口径を示す)。
け近接することが望ましいが、通常0.05〜2mmの
範囲から適宜選択することができる。シリンダー内径に
は7等しい内径を有する円筒部、スフIJ z−先端の
底部外径にはソ等しい外径を有する円柱部、及び円柱部
を固定するスパイダーより成る。ダイスに導入された樹
脂は、熔融状態の′=1まスパイダ一部を通過した後、
出口までの間に賦形硬化される。ダイス入口からスバ大
ダーまでの長さは成形品に鳥肉が起らない様にダイス円
柱部を充分固定し得るのに必要な長さがあれば良くでき
るだけ短いことが望ましい。また、スパイダー以降のダ
イスの長さは、通常1D−+OD、好ましくは2D〜7
D、更に好ましくは2D〜5Dの範囲から適宜選択する
ことができる(ここでDはシリンダーの口径を示す)。
而してスパイダー以降の長さが1D以下であると硬化が
不充分であったり、樹脂の融着が充分に行なわれず、良
好な□ 成形品が得られない。又、10D以上になると、背圧が
大きくなりすぎて押出が困難になる。
不充分であったり、樹脂の融着が充分に行なわれず、良
好な□ 成形品が得られない。又、10D以上になると、背圧が
大きくなりすぎて押出が困難になる。
この方法を実施するにあたって、押出装置各部の温度設
定は、前記とほぼ同様であり、ダイスの温度設定は通常
50〜200℃、好ましくは60〜1501ニの節部で
ある。この方法によれば、押出機Dスフl) x−先端
部以降、樹脂の流路の変化はほとんどないため樹脂の滞
留は全くなく局部的な硬1ヒ反応や圧力、温度の変化に
よる急激な硬化反応を引き起すことがない。
定は、前記とほぼ同様であり、ダイスの温度設定は通常
50〜200℃、好ましくは60〜1501ニの節部で
ある。この方法によれば、押出機Dスフl) x−先端
部以降、樹脂の流路の変化はほとんどないため樹脂の滞
留は全くなく局部的な硬1ヒ反応や圧力、温度の変化に
よる急激な硬化反応を引き起すことがない。
上記した第2の成形法の変形として、樹脂の流入口の断
面が押出機のシリンダーとスクリーー先端部によって形
成される円周状断面に等しくその後の位1脂流路をなめ
らかに変化させて出口の断面を所望の形状、例えば角状
等の異形形状にまで導くようにしたダイスをスクリーー
先端に近接して装着し、そのダイス内に於て、押出後自
己形状を保持できる程度にまで賦形することもできる。
面が押出機のシリンダーとスクリーー先端部によって形
成される円周状断面に等しくその後の位1脂流路をなめ
らかに変化させて出口の断面を所望の形状、例えば角状
等の異形形状にまで導くようにしたダイスをスクリーー
先端に近接して装着し、そのダイス内に於て、押出後自
己形状を保持できる程度にまで賦形することもできる。
本発明の特徴は熱硬化性樹脂をスクリューにより連続押
出成形するにあたり、成形材料中に占める有機質繊維材
料が4−70重重量上りなる熱硬rヒ1明脂成形材料金
用いることにより成形品の外hstが良好で、しかも連
続して安定した成形ができる点にある。
出成形するにあたり、成形材料中に占める有機質繊維材
料が4−70重重量上りなる熱硬rヒ1明脂成形材料金
用いることにより成形品の外hstが良好で、しかも連
続して安定した成形ができる点にある。
本発明のスフIJ s−一による連続押出成形用熱硬化
性樹脂成形材料は、押出成形性に富み且つ成形体は表面
平滑性に優れ更にその成形物は熱剛性が高く且つ機械的
強度に優れ、押出管、押出板、押出棒を連続して安定に
成形することができる。
性樹脂成形材料は、押出成形性に富み且つ成形体は表面
平滑性に優れ更にその成形物は熱剛性が高く且つ機械的
強度に優れ、押出管、押出板、押出棒を連続して安定に
成形することができる。
以下、実施例、試験例により本発明を説明する。
実施例1〜4
J]、Itlノボラック樹脂(三井東圧化学c初≠20
00軟化点96℃)に有機質繊維材料として木粉を使用
し、その他充填剤を第1表に示す配合割合で混合し、混
合物を前ロール100−110℃、後ロール55−60
℃の温度条件で10分間ロール混練した後、パワーミル
(4m/mスクリーン使用)にて粉砕、整粒した。
00軟化点96℃)に有機質繊維材料として木粉を使用
し、その他充填剤を第1表に示す配合割合で混合し、混
合物を前ロール100−110℃、後ロール55−60
℃の温度条件で10分間ロール混練した後、パワーミル
(4m/mスクリーン使用)にて粉砕、整粒した。
比Φ交し111
実施例1と同じ処方で、有機質繊維材料を6重[11%
、及び72重量係使用した場合について、同1じく第1
表に示す配合割合で混合し、実施例1と同一混線条件で
粉砕、整粒した。
、及び72重量係使用した場合について、同1じく第1
表に示す配合割合で混合し、実施例1と同一混線条件で
粉砕、整粒した。
実施例5
汎用ノボラック樹脂(三井東圧化学(至)≠2000
。
。
軟化点96℃)に有機質繊維材料としてパルプを使用し
、その他充填剤を第1表に示す配合割合で混合し、実施
例1と同じ混線条件で粉砕、整粒した。
、その他充填剤を第1表に示す配合割合で混合し、実施
例1と同じ混線条件で粉砕、整粒した。
実施例6
・・イオルノ型ノボラック樹脂(三井東圧化学(製)≠
9000 、軟化点95℃)に有機質繊維材料としてナ
イロン繊維を使用し、その他充填剤を第1表に示す配合
割合で混合し、実施例1と同じ混線条件で粉砕、整粒し
た。
9000 、軟化点95℃)に有機質繊維材料としてナ
イロン繊維を使用し、その他充填剤を第1表に示す配合
割合で混合し、実施例1と同じ混線条件で粉砕、整粒し
た。
各実施例、及び比較例でえられた成形材料は欠きに押出
試験を行った。
試験を行った。
押出成形試験例1
0径b
クリx−底部の径が26朋の3−1量部に続く先端部に
径26m/m、長さ90mm(5D)の平滑部を有する
圧縮比20のスフIJ z−を用い、第1表に示した成
形材料を使用し、径30m/m、肉厚2朋の押出パイプ
を成形し、各種試験を行った。
径26m/m、長さ90mm(5D)の平滑部を有する
圧縮比20のスフIJ z−を用い、第1表に示した成
形材料を使用し、径30m/m、肉厚2朋の押出パイプ
を成形し、各種試験を行った。
押出機の条件はホッパー下よ52Dは室温、続いて3〜
10Dば60℃、11〜14Dは80℃、15〜+8D
は100℃、19〜22D!1140℃に設定し、スフ
l) z−回転数ば55 rpmの条件で押出全行った
。
10Dば60℃、11〜14Dは80℃、15〜+8D
は100℃、19〜22D!1140℃に設定し、スフ
l) z−回転数ば55 rpmの条件で押出全行った
。
試5験結果を第2表に示した。
第2表
庄1)
押出成形後の成形品の外観を肉眼判定により良好 ◎
や\良好 ○
や\不良 Δ
不 良 × で表示
押出試験例2
0径40mrn、’L/D=24の押出機により供給部
5D、圧縮部16D、底部の径が34m1、長さ5Dの
計量部を有する圧縮比2.0のスフIJ z−を用い、
樹脂の流入口の断面が外径40mm、内径54羽、出口
側の樹脂流路の断面が外径46vatz内径aomi、
出口側と同一の断面を有する流路の長さが120℃m、
全長180朋のダイスをスクリュー先端より0.5 m
mの位置に装着して第1表に示した成形材料を使用して
、・何プを成形し各種試験を行った。
5D、圧縮部16D、底部の径が34m1、長さ5Dの
計量部を有する圧縮比2.0のスフIJ z−を用い、
樹脂の流入口の断面が外径40mm、内径54羽、出口
側の樹脂流路の断面が外径46vatz内径aomi、
出口側と同一の断面を有する流路の長さが120℃m、
全長180朋のダイスをスクリュー先端より0.5 m
mの位置に装着して第1表に示した成形材料を使用して
、・何プを成形し各種試験を行った。
押出機の条件は、ホノ・シー下よp2Dは水冷、3〜1
0Dは70℃、11〜16Dは85℃、17〜20Dは
95℃、21〜24Dは105℃およびダイス部を73
0℃に設定し、スクリュー回転数3 Orpmで押出成
形を行った。
0Dは70℃、11〜16Dは85℃、17〜20Dは
95℃、21〜24Dは105℃およびダイス部を73
0℃に設定し、スクリュー回転数3 Orpmで押出成
形を行った。
試験結果を第3表に示した。
第 5 表
圧1)
押出成形後の成形品の外観を肉眼判定により良好 ◎
や\良好 ○
や\不良 △
不 良 × で表示
第1図、第2図及び第6図は本発明の熱硬化性樹脂成形
材料の成形に用いられる先端に平滑部を有するスクリー
−の1例を示しまたものであシ、第4図はその成形に好
適な装置の1例を示したものである。
材料の成形に用いられる先端に平滑部を有するスクリー
−の1例を示しまたものであシ、第4図はその成形に好
適な装置の1例を示したものである。
Claims (1)
- 先端部に平滑部を有するスクリューを使用し平滑部に於
て押出後自己形状を保持できる程度にまで賦形するかま
たは押出機のシリンダー内径にほぼ等しい内径を有する
円筒部とスクリュー先端の底部外径にほぼ等しい外径を
有する円柱部より形成されるダイス入口部を有するダイ
スをスクリュー先端部に近接して装着しそのダイス内に
於て押出後自己形状を保持できる程度にまで賦形するた
めの成形材料であって、成形材料中に占める有機質繊維
材料が4〜70重量%よりなる熱硬化性樹脂成形材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59200347A JPS6178868A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | 熱硬化性樹脂成形材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59200347A JPS6178868A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | 熱硬化性樹脂成形材料 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6178868A true JPS6178868A (ja) | 1986-04-22 |
Family
ID=16422778
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59200347A Pending JPS6178868A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | 熱硬化性樹脂成形材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6178868A (ja) |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4845545A (ja) * | 1971-10-11 | 1973-06-29 | ||
JPS4845546A (ja) * | 1971-10-11 | 1973-06-29 | ||
JPS4858048A (ja) * | 1971-11-24 | 1973-08-15 | ||
JPS51101047A (ja) * | 1975-03-03 | 1976-09-07 | Sumitomo Electric Industries | Ganyupurasuchitsukusoseibutsunoseizoho |
JPS523690A (en) * | 1975-06-26 | 1977-01-12 | Matsushita Electric Works Ltd | Phenolic resin compositions |
JPS5211244A (en) * | 1975-07-17 | 1977-01-28 | Matsushita Electric Works Ltd | Phenolic resin composition |
JPS56104951A (en) * | 1980-01-26 | 1981-08-21 | Matsushita Electric Works Ltd | Powder molding compound material for extrusion forming |
JPS5878450A (ja) * | 1981-11-04 | 1983-05-12 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 半導体集積回路装置 |
JPS59189159A (ja) * | 1983-04-12 | 1984-10-26 | Tokai Rubber Ind Ltd | フエノ−ル樹脂押出成形用組成物 |
JPS59189160A (ja) * | 1983-04-12 | 1984-10-26 | Tokai Rubber Ind Ltd | 導電性フエノ−ル樹脂押出成形用組成物 |
-
1984
- 1984-09-27 JP JP59200347A patent/JPS6178868A/ja active Pending
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS4845545A (ja) * | 1971-10-11 | 1973-06-29 | ||
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JPS59189160A (ja) * | 1983-04-12 | 1984-10-26 | Tokai Rubber Ind Ltd | 導電性フエノ−ル樹脂押出成形用組成物 |
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