JPS6164331A - 排ガス浄化用触媒の製法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ディーゼルエンジン排ガス、あるいは可燃性
炭素微粒子を含有する産業排ガスの浄化用触媒に関する
ものである。

近年ディーげルエンジン排ガス中の微粒子状物ｉ′【（
主として固体状炭素微粒子、１ｌ！！酸塩など硫黄系微
粒子、そして、液状ないし固定上の高分子帛炭化水素微
粒子などよりなる）、が環境衛生上問題化り“る傾向に
ある。これら微粒子はその粒子径がほとんど１ミクロン
以下であり、大気中に浮遊しやすく呼吸により人体内に
取り込まれや丈いためである。したがってこれら微粒子
のディーゼルエンジンからの排出規制を厳しくしていく
方面で検討が進められている。

ところで、これら微粒子の除去方法としては、大別して
以下の２つの方法がある。１つは耐熱性ガスフィルター
（セラミックフオーム、ワイヤーメツシュ、金属発泡体
、目封じタイプのセラミックハニカムなど）を用いて排
ガスを濾過して、微粒子を捕捉し、圧損か上昇すればバ
ーナーなどで蓄積した微粒子を燃焼せしめて、フィルタ
ーを再生する方法と、他はこの耐熱性ガスフィルター構
造を持つ担体に触媒物質を担持させ濾過操作とともに燃
焼操作も行なわせて上記燃焼再生の頻度を少なくすると
か、再生の必要のないほどに触媒の燃焼活性を高める方
法である。

前者の場合、微粒子の除去効果を高めれば高めるほど圧
損上昇が早く、再生頻度も多くなり、煩瑣であり、経済
的にも著しく不利となるであろう。

それにくらべ後者の方法は、ディーゼルエンジン排気ガ
スの排出条件（ガス組成および温度）において触媒活性
を有効に維持しつる触媒物質が採用されるならばはるか
に優れた方法と考えられる。

しかしながら、ディーゼルエンジンの排気ガス温度はガ
ソリン−１−ンジンの場合と比較して、柊段に低く、し
かｂ燃料として軽油を用いるために該排ガス中には硫黄
化合物の酸化物主として二酸化硫黄（ＳＯ２）ｆｆｉも
多い。したがってサルフェート（５０２がさらに酸化さ
れて８０３や硫酸ミストとなった６の）生成能がほとん
どなく、かつ通常のエンジンの走行条件下でえられる温
度内で蓄積した微粒子を良好に着火燃焼さぼる性能の触
媒が要求されるにもかかわらず、今迄この条件に十分に
適合する触媒は提案されていないのが現状である。

〔従　　来　　技　　術〕

たとえば、特開昭５８−１７４２３６号公報にはバナジ
ウムまたはバナジウム化合物にアンチモン、アルカリ金
属、モリブデン、白金、ランタンなどを組合せたパーテ
ィキュレート浄化用触媒が開示されているが、バナジウ
ムの使用量が白金の使用量に対して極端に少なく、その
ため白金によるパーティキュレート燃焼性能を高める程
度にしか作用せず、本発明が課題とするサルフェート生
成能を抑制しうる作用を呈するまでには至らないことが
指摘できる。また特開昭５９−８２９４４号公報には銅
または銅化合物にモリブデンまたはバナジウムを組合せ
ざらに白金、ロジウムなどを組合せてなるパーティキュ
レート浄化用触媒が開示されている。しかしこの報告に
もパーティキュレート燃焼活性を増大させるこ°とのみ
が成果として示されており、サルフェート生成能の抑制
に関してはなんら開示せず、事実銅成分は本発明におい
てはその性能を向上せしめえないことが知見されている
。そしてこのＣｕ−Ｍｏ／Ｖ−Ｐｔ系にアルカリ金属を
添加した触媒が、特開昭５９−１ｌ２８１８号公報に開
示されているが、この触媒はざらにサルフェートを生成
する傾向の大きなものと判断されるところである。

一般に白金族元素を用いた場合、パーティキュレートの
燃焼性能は低温活性が良好で好ましいが、当然のことな
がら８０２のＳＯ３への酸化能も高く、生成するサルフ
ェート（ＳＯ３ミストンのため、パーティキュレートの
浄化率は短時間で極端に悪くなる。従って、白金族元素
を該目的で用いる場合、ナルフェートの生成を抑制し、
パーティキュレートの燃焼性能を失活しないように、白
金族元素に選択性を持たせることが必須である。白金族
元素を用いて、かつ選択性を持たせる手法としては、特
開昭５９−３６５４３号公報に示されるように白金を担
持し、７００〜ｉ　ｏｏｏ℃で熱処理する方法、特開昭
５９−８０３３０号公報に示されるようにパラジウムと
ロジウム、ルテニウム、ニッケル、亜鉛およびチタニウ
ムの少くとも１種を組合せることにより白金族元素に選
択性を持たせようとするものがある。

しかしながら、１ｌη者に示されるように単に白金を熱
処理しただけではサルフェートの生成を充分に抑制する
ことは困難であり、逆にサルフェートの生成を充分に抑
制するほどに熱処Ｌ！Ｉ！−！ｌると、パーティキュレ
ートの着火性能が悪くなり、選択性を有する触媒にはな
らない。

また後者の場合、パラジウムとロジウム、ルテニウム、
ニッケル、亜ＥＣＩ　６３　Ｊ：びブクニ・クムの少く
とも１種の組合せだけにδ及しているものであり、本発
明の如く貴金属にバナジウムを組合せることによりパー
ティキュレー１−の燃焼性能が良好であり、かつサルフ
ェートの生成を抑制した、選択性ある触媒についてｔよ
開示していない。

本発明は、この要求を満足せしめる触媒を提供すること
を目的とする。具体的には、通常の市中走行時にえられ
るディーゼルエンジン排気ガス温度範囲で微粒子の燃焼
挙動が良く圧損上昇がゆるやかでかつ所定の排ガス４１
ｌに達したら、すみやかに燃焼再生が起るディーゼルエ
ンジン排ガス浄化用触媒を提供することを目的とする。

すなわち、本発明は以下の如く特定されるものである。

（１）ガスフィルター刷面を有する耐火性３次元構造体
上に担持せしめら札だ多孔性無は質基盤上に、（ａ）バ
ナジウム酸化物と（ｂ）白金、ロジウムおよびパラジウ
ムよりなる群から選ばれた少なくとも１種の金属とを、
該溝造体１ｌ当りＩｌｌ成分がＶ　２０５　＆ｊεンで
０２〜４０、０　ＣＩの範囲、（ｂ）成分が金属として
０．１〜４．０ｇの範囲、それぞれ分散担持せしめられ
てなり、かつ最終焼成処理が空気中７００〜１．ＯＯＯ
’Ｃの範囲の温度で行なわれることを特徴とするディー
ゼルエンジン排ガス浄化用触媒。

（２）　（ｂ）成分として白金がｏ、　ｉ〜４．　Ｏａ
の範囲°　含有されてなることを特徴とする上記（１）
記載の触媒。

（３）耐火性３次元構造体がセラミックフオーム、ワイ
ヤメツシ〕、金属発泡体または口封じ型のセラミックハ
ニカムである上記（１）または（２）記載の触媒。

〔発明が解決しようとする問題点〕

かくして本発明台らは、特にディーゼルエンジンの排ガ
ス中に含まれるパーティキュレートをより低温から燃焼
させ、かつサルフェート生成の少ない、選択性の高い上
記触媒を１２案するものである。

本発明にかかる触媒は以下の如き面で高い評価が与えら
れる。

ディーゼルエンジンからの排ガス温度は、ガソリン車に
比べて格段に低く、市中走行時排ガス濡磨はマニホール
ド出口でも４５０℃に達しないことから３５０℃以下で
も炭素系微粒子の燃焼挙動が良く、圧平面温度（微粒子
の蓄積による圧力上昇と微粒子の燃焼による圧力隣下と
が等しくなる温度）が２８０〜３００℃と低く、蓄積微
粒子が３３０　’Ｃ以下で燃焼開始して圧損が急激にＦ
がる触媒でかつ、サルフェートの生成（ＳＯ２からＳＯ
３への転化率）が４５０℃でしほとんど０％と非常に少
ないずぐれた特性を有する触媒系が児い出された。

通常、卑金属だけを用いた触媒では、微粒子の燃焼挙動
は、所定の温度に達するまでは圧１員上界が早く、通常
の走行条件下で該再生湯度に達しない場合は、外部から
の強制再生を頻度昌く行なう必要があり実用性に欠けて
いる。

一方白金族元素を添加し選択性を有しない触媒の場合、
−酸化炭Ｘ　（Ｇｏ＞　、炭化水素類（ＨＣ）の酸化性
能は具漏しているが、同時に８０２の酸化も起り、サル
フエートが生成し好ましくない。

しかし、低温領域で１：）微粒子中の燃え易い成分が一
部燃えるＩζめ、Ｉ’ｉｊ０上昇はゆるやかであり、圧
平面温度も卑金１ｌ尼Ｉどけを用いた場合よりも低い。

本発明は白金ｈＸ元活のもつパーティキュレートの低温
着火性能を最大限利用し、かつサルフェートを生成しな
い）Ｅ択性の高い触媒系を提供するものである。

ツなわら、本発明の触媒は、バナジウム酸化物と白金族
金属との組成１力が、７００〜１，０００°Ｃの範囲の
）温度で空気中熱処理されてなるため上記サルフエ−１
へ生成能かはイ完全に抑ａ１ｌ１される点に特徴を有し
かつパーティキュレート中の比較的燃焼し易い成分いｂ
ゆるＳ　ＯＦ　（Ｓｏｌｕｂｌｅ　ＯｒｇａｎｉｃＦｒ
ａｃｔｉｏｎ）と呼ばれる易燃性成分の燃焼性能にすぐ
れたディーゼルエンジン排ガス浄化用触媒を提供する。

〔問題点を解決するための手段〕

白金族元素の持つ、パーティキュレートの低温着火性能
を損なわず、かつサルフェートの生成能を抑制する方法
を鋭意研究した結果、バナジウム酸化物と白金族元素を
組合せて用いかつ最終焼成温度を７００〜１，０００℃
の高温を採用することにより、この問題を解決するに至
った。

上記触媒成分において（８１群のバナジウム酸化物は（
ｂ）群の白金族元素に対し極めて密接に作用し、かつ７
００〜１．０００℃というＫｍで処理されることにより
、元来、該白金族元素の具備するサルフェート生成能を
著しく抑制する効果を発揮する。しかもその共存する割
合が（ａ）／（ｂ）のモル比で１．０〜９０の範囲、好
ましくは１６５〜６０の範囲のとき、しかも（ａ）群の
バナジウムあるいはバナジウム化合物の担持量が０．２
〜４０．Ｏａ／ｉ−担体、好ましくは０．５〜３５．０
ｇ＃−担体であり、（ｂ１群の白金族元素の担持量が０
．１〜４．０ｇ／ｌ−担体、好ましくは０．３〜３．０
ｇ＃−担体の範囲のときサルフェートの生成能が最も抑
制され、しかもバーディキュレートの燃焼挙動が良好で
あることが知見されたのである。本発明者らはすでに指
摘した如く白金ｈＫ金屈のみの高温焼成では後に共存せ
しめられる酸化バナジウムとの相乗作用が妨げられバナ
ジウム成分によるサルフェート生成の抑制は能のみが達
成されるもののパーティキュレートの焼成挙動にずぐれ
た触媒とはなら重ないことを知見している。

したがって、本発明における最終焼成処理条件とは、バ
ナジウム成分と白金族金属成分とが共存する状態での上
記８１品下での熱処理操作を指すものである。

本発明においてバナジウム酸化物を形成する原料として
は、ハロゲン化物、オキシハロゲン化物、硫酸塩、オキ
シ硫酸塩、有機酸塩等が挙げられる。

これらの化合物は本発明触媒の調製工程である７００〜
ｉ、ｏｏｏ℃のという最終焼成温度にて酸化物を形成し
うるものである。

本発明触媒は上記特定以外、常法で調製されるが、好適
な製法としては以下のとおりである。

まず、多孔性無様質基盤として、例えばアルミナ粉体を
湿式ミルでスラリー化して三次元構造体、例えばコージ
ェライト発泡体にウォッシュコートし、乾燥、焼成後、
白金族金属の水溶性溶液中に浸漬して、イオン吸着的に
白金族金属を吸着担持させる。

乾燥、焼成後、メタバナジン酸アンモニウムをシュウ酸
で溶解した溶液に該発泡体を浸漬し、引上げ、余分な溶
液を撮り切って所定量のバナジウム成分を担持し、乾燥
し、さらに最終焼成条件として空気中７００〜１．００
０℃で焼成する方法である。最終焼成の時間は通常３０
分〜１０時間、とくに１〜５時間で十分である。

なお、上記工程中、あらかじめ焼成されたアルミナ粉体
に白金族金属成分とバナジウム成分とを所定屯均−に担
持させ、これを７００〜ｉ、ｏ。

０℃の範囲の温度で空気中３０分〜１０１間焼成処理し
、えられる粉体を水性スラリー化して三次元構造体にウ
ォッシュコートし、６０〜２００℃で乾燥せしめること
により本発明の触媒としてちよい。

ただし、これらの方法に限定されるものではなく、本発
明の触媒はその主旨に反しない限り種々の調製法で調製
することが出来る。

（作　　　用） 本発明はバナジウム酸化物の有するパーティキュレート
燃焼性能と白金族元素のもつパーティキュレート中の燃
焼し易い成０分の低温での燃焼性能を具漏し、かつ白金
族元素の有するサルフェート生成能を完全に抑制した作
用を有するディーゼル排ガス用触媒を捉供するものであ
る。

本発明にＪ３いて、最終焼成温度が７００℃より低い場
合は、サルフェートの抑制効果は少し悪くなり４５０　
’Ｃのディーゼル排ガス条件下で２〜５％のＳＯ２の３
０３への転化率を示ず。

１．０００℃以上で焼成した場合、サルフェートの抑制
効果は充分だがパーティキュレートの燃焼性能が悪くな
る。

バナジウムの酸化物の担持量が０．２　ｇ／ノー担体以
上の場合パーティキュレートの着火燃焼性能が恕くなり
４０Ｑ／Ｊ！−担体以上になると白金族元素のもつ燃焼
し易い成分の低温での燃焼性能を著しく抑制し好ましく
ない。

またバナジウム以外の金屈元索を白金族元素と組合せた
場合は、バナジウムと相合Ｕ”たＣＪどの選択性は発現
せず、実用的性は小さい。確かにクロム、モリブデン、
鉄、セリウム、マグネシウム、アルカリ金属等は白金族
元素と組合せるとかなりの程度選択性は見られるものの
いまだ不充分である。

以下実施例および比較例を示し本発明をさらに詳しく説
明する。

実施例　１ 市販のコージェライト発泡体（０密度０．３５ａ／ｃｄ
１空孔率８７．５％、容ｇｔ１．７ｊりにアルミナ粉末
１　Ｋｇを湿式ミルを用いてスラリー化して担持し余分
なスラリーを振り切って１５０℃で３時間乾燥後、５０
０℃で２時ｌ２ｉｌ焼成してアルミナコート層を有する
コージェライト発泡体をえた。次に白金（１）　ｔ　）
としてＩ　２．８６０を含有するジニトロジアンミン・
白金の硝酸溶液と、ロジウム（Ｒｈ）として１．２８６
０を含有する硝酸ロジウム水溶液の混合溶液２１に該発
泡体を浸漬し、余分な溶液を振り切っで１５０℃で３時
間乾燥後、５００℃で２時間焼成し、白金−ロジウムを
含有するアルミナコート層を有するコージェライト発泡
体をえた。

次にメタバナジン酸アンモニウム３６７．５　Ｇを水に
投入し、ｂＮ拌しながらシュウｍ４４１ｇを徐々に添加
し溶解させ、水を加えて溶液を２１に合わせた。

該溶液にＰｔ、Ｒｈを含む上記アルミナコート発泡体を
浸漬し、余分な水溶液を振り切って１５０℃で３時間乾
燥後、７５０℃で２時間焼成した。

えられた触媒のＰｔ、Ｒｈの担持ｍはそれぞれ０．９０
ｏ＃−担体、０．０９ｏ＃−担体であり、バナジウム酸
化物の担持ωは２０ａ−Ｖ２０５　／　ｉ−担体であっ
た。

出来上りのコート層の組成はアルミナ分７６．９重量　
％、Ｖ２０５　分２２．０重ｆｉｉ％、Ｐｔ＋Ｒｈ（Ｐ
ｔ／Ｒｈ＝１０／１　）が１．１重口％であった。ここ
でＶ２０５　／　（Ｐｔ＋Ｒｈ）（７）−ＥＪｌｚ比は
２０であった。

実施例　２ ｐｔとして９．Ｏｑを含有するジニトロジアンミン白金
の硝酸溶液とＲｈとして０．９９を含有する硝酸ロジウ
ム水溶液の混合溶液８００ｄにアルミナ粉体７００ｇを
投入しよく混合し、１５０℃で５時間乾燥後、５００°
Ｃで２時間焼成し、ｐｔ。

Ｒｈを含有するアルミナ粉体をえた。

該粉体４７９ｇとＶ２Ｏ５粉体１３７９とを湿式ミルで
混合スラリー化して、実施例１で用いたのと同様のコー
ジェライト発泡体１．７１に担持し、余分なスラリーを
振り切って１５０℃で３時間乾燥後、７５０℃で２時間
焼成した。

えられた出来上りのコート層の組成は、アルミナ分７６
．９ｆｆ１ｍ％、Ｖ２０５　分２１．９ｍ１％、Ｐｔ　
＋　Ｒｈ　（Ｐｔ／Ｒｈ−１０／１）がｉ、ｉｉｉ％で
あった。こコテＶ２０５　／　（Ｐ　ｔ　＋　Ｒｈ　）
　ｆ）モＪＬｔ比は２０であった。

実施例　３ 実施例１におけると同様にしてコージェライト発泡体１
．７１にアルミナコート層を有するコージェライト発泡
体をえた。次にＰｔとして１．５３０を含有するジニ１
〜Ｉ］ジアンミン白金の硝酸溶液とロジウムとして０．
１５３　ＣＪを含有す４る硝酸ロジウム水溶液の混合溶
液３１を約６０℃に加温し、該発泡体を浸漬してイ、オ
ン吸６的にＰｔ、Ｒｈを吸着担持させた。溶液が無色に
なるのを確認して、該発泡体を取り出し、１５０℃で３
時間乾燥後、５００℃で２時間焼成した。

次に、メタバナジン酸アンモニウム３６７．５　ｇを水
に投入し、ｈｌｌ’Ｉ！Ｌなからシュウ酸４４１ｇを徐
々に添加し、溶解さぜ水を加えて溶液を２１に合わせた
。

該溶液にＰｔ、Ｒｈを含む上記アルミナツー１〜発泡体
を浸漬し、余分な水溶液を振り切って１５０℃で３時間
乾燥後、７５０℃で２時間焼成した。

えられた出来上りのコート層の組成は、アルミナ分７６
．９重量％、Ｖ２０５分２１．９重量％、Ｐｔ　＋　Ｒ
ｈ　（Ｐｔ／Ｒ’ｈ＝１０’／１）が１．１重量％であ
った。

実施例　４ 実施例１に於いてメタバナジン酸アンモニウム５５１、
３　ｇ、シュウＭ６６１ｑを用いる以外は全く同様の方
法で触媒を調製した。えられた触媒のＰｔ５Ｒｈの担持
口はそれぞれ０．９０ｇ＃−担体、０．０９（１／ｊｌ
−担体、Ｖ２０５は３０！Ｊ＃！−担体であった。

出来上りのコート層の組成はアルミナ分６９．３Ｉｆｆ
ｉ　％、　Ｖ２　０５　　分２９．７ｆｆｌｆｆ１％　
、　Ｐｔ＋Ｒｈ（Ｐｔ／Ｒｈ＝１０／１　）カ０．９９
　ｍ　ｍ％テアツタ。ココテＶ２Ｏ５／　（Ｐｔ＋Ｒｈ
）のモル比は３０であった。

実施例　５ 実施例２に、１３【プるのと同じ方法で次の表−１に示
す各触媒を調製した。ただし、パラジウム（よ硝酸パラ
ジウム水溶液を用いた。

実施例　６ 実施例１においてコージェライト発泡体をハニカム構造
体で両端面のＦＷ４ｅする各孔を互い違いに閉塞させ隔
壁からのみガスを通過させるようにした目封じタイプの
ハニカム１．７　Ｊ、に替える以外は全く同じ方法で触
媒を調製した。

えられた触媒のＰｔ、Ｒｈの担持量はそれぞれ０．９ｇ
＃−担体、０．０９ｇ＃−担体、Ｖ２０５２０！Ｊ／４
−担体であった。

出来上りのコート層の組成はアルミナ分７６．９重量％
　、　Ｖ２　０５　　分　２　２．０　市１　％　、　
ｐｔ＋ｌ？ｈ（Ｐｔ／Ｉｔｈ＝１０／１）が１．１ｆｆ
ｉｆｆ１％テアッた。ｖ２０５／（Ｐ　Ｌ：　＋　Ｒｈ
　）のしル比は２０Ｃ・あった。

比較例　１ 実施例１にＪ３いてｐｔ、Ｒｈを用いない以外は、全て
同じ方法で触媒を調製し、アルミナ分７０ｇ／を一担体
、Ｖ２　ｏｂ分２０ｑ、’ｐ　−ｔ［Ｈ，Ｉｎソｔｔｔ
ｆｌ）Ｓしたコージェライト発泡体触媒をえた。。

比較例　２ 実施例１においてメタバナジン酸アンモニウムを用いな
い以外は全て同じ方法で触媒を調製し、アルミナ分７０
　ｇ＃−担体、Ｐｔ、Ｒｈそれぞれ０．９０ｇ／ｚ−担
体、０．０９ｏ＃−担体、担持したコージェライト発泡
体触媒をえた。

比較例　３ 実施例１において最終の焼成湿度を５００　’Ｃで行な
う以外は全て同じ方法で触媒を調冒し、えられた触媒の
アルミナの担持Ｇは７０　ｇ＃−担体、Ｐｔ、Ｒｈの担
持量はそれぞれ０．９０ｇ＃−世体、０．０９ｇ＃−担
体であり、バナジウム酸化物の担持量は２０ｇ−Ｖ２０
５　／Ａ−担体であった。

出来上りのコート層の組成は、アルミナ分７６゜９重ａ
％、Ｖ２０５分２２．０　ｆｆｌ　１　％、Ｐｔ＋Ｒｈ
（Ｐｔ／Ｒｈ＝１０／１）カ１．１重量％であった。Ｌ
　コＴ：　Ｖ　２０５　／　（Ｐｔ＋Ｒｈ）のモル比は
２０であった。

比較例　４ 実施例１において、白金（Ｐｔ）として１４．２８０を
使用し、ロジウム（Ｒｈ）を使用せず、さらにメタバナ
ジン酸アンモニウムとして８．５２　（Ｊ、シュウ酸と
して１０．２　ｇ用いる以外は全て同じ方法で触媒を調
製し、アルミナ分７０　ｇｃｔ−担体、Ｐｔ分１．０　
ｇｘｉ　−１ｌ１体、Ｖ２０５　分０．４６４　（Ｊ／
１−担体をそれぞれ担持したコージェライト発泡体をえ
た。Ｖ２Ｏ５／ＰＬ−モル比は０．５であった。

比較例　５ 実施例１にＪ３いてメタバナジン酸アンモニウムを１ｌ
酸クロムに糾え、シュ「り酸を用いない以外は全て同じ
方法で触媒を調製した。アルミナ分７０９／ｉ、−担体
、Ｐ仁、Ｒｈの担持量はそれぞれ０．９０　！］／Ｊ　
−４［４体、０．０９ｑ／ｉ−担体であり、酸化クロム
の担持量は２０ｇ−Ｃｒ＋　０３　／＊−担体であった
。Ｃｒ２Ｏ３／白金族モル比は２４であった。

実施例　７ 実施例１〜６、比較例１〜５でえられた触媒について、
排気ｆｆ１２３００ｃｃ、４気筒デイーゼルエンジンを
用いて、触媒の評価試験を行なった。エンジン回転数２
５００ｒｐｍ、ｔ−ルク４．　ＯＫｇ　−ｒｒｔの条件
で微粒子の捕捉約２時間を行ない、次いでトルクを０．
５　Ｋｇ・ｍ間隔で５分毎に上昇ざぼて、触媒層の圧損
変化を連続的に記録し、微粒子が触媒上で排ガス温度上
昇に伴ない、微粒子の蓄積による圧力上昇と微粒子の炉
焼による圧力降下とが等しくなる温度（Ｔｅ）と着火炉
焼し、圧損が急激に降下する温度（Ｔｉ）を求めた。ま
た２５０Ｏｒｐｍ　、トルク４．　ＯＫｒｔ・瓦で微粒
子を捕捉する場合の圧損の経時変化を１時間あたりの圧
損変化ｍをチャートから計淳してΔＰ　（ｍｍＨｇ／Ｈ
ｒ）の値を求めた。

又、ＳＯ２のＳＯ３への転化率を排ガス温度４５０℃で
求めた。ＳＯ２の転化率は入口ガス、出口ガスのＳＯ２
濃度を非分散型赤外分析計（ＮＤＩＲ法）で分析し、次
の搾出式より８０２の転化率（％）を求めた。

結果を次の表−２に示す。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）ガスフィルター機能を有する耐火性３次元構造体
   上に担持せしめられた多孔性無機質基盤上に、（ａ）バ
   ナジウム酸化物と（ｂ）白金、ロジウムおよびパラジウ
   ムよりなる群から選ばれた少なくとも１種の金属とを、
   該構造体１ｌ当り（ａ）成分がＶ＿２Ｏ＿５換算で０．
   ２〜４０．０ｇの範囲、（ｂ）成分が金属として０．１
   〜４．０ｇの範囲、それぞれ分散担持せしめられてなり
   、かつ最終焼成処理が空気中７００〜１，０００℃の範
   囲の温度で行なわれてなることを特徴とするディーゼル
   エンジン排ガス浄化用触媒。
2. （２）（ｂ）成分として白金が０．１〜４．０ｇの範囲
   含有されてなることを特徴とする特許請求の範囲（１）
   記載の触媒。
3. （３）耐火性３次元構造体がセラミックフォーム、ワイ
   ヤメッシュ、金属発泡体または目封じ型のセラミックハ
   ニカムである特許請求の範囲（１）または（２）記載の
   触媒。