JPS6163706A - 溶融紡糸方法 - Google Patents
溶融紡糸方法Info
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- JPS6163706A JPS6163706A JP18450584A JP18450584A JPS6163706A JP S6163706 A JPS6163706 A JP S6163706A JP 18450584 A JP18450584 A JP 18450584A JP 18450584 A JP18450584 A JP 18450584A JP S6163706 A JPS6163706 A JP S6163706A
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- spinneret
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- melt viscosity
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、熱可塑性ポリマーを溶融紡糸する方法に関し
、更に詳しくは、高溶融粘度、高粘着度の熱可塑性ポリ
マーを安定に溶融紡糸する方法に関する。
、更に詳しくは、高溶融粘度、高粘着度の熱可塑性ポリ
マーを安定に溶融紡糸する方法に関する。
（従来の技術）
溶融粘度の大きい熱可塑性ポリマーを紡糸口金ノズルか
ら溶融吐出すると、吐出されたポリマーが急激に膨む、
いわゆるベーラス効果という現象が顕著になる。第２図
は従来の紡糸方法におけるベーラス効実現象を模式的に
示した要部拡大断面図であり、紡糸口金１に穿設したノ
ズル２から吐出された溶融ポリマー３は、大きく膨張し
、紡糸口金表面４と接触し易い状態となる。特にポリマ
ーの粘着度が高いと、極めて短時間のうちに、ノズル２
から吐出された溶融ポリマー３が紡糸口金表面４に粘着
し、ニーイング、ベンディング現象が多発して、紡糸断
糸が起こり、安定な紡糸を行えず、また、延伸工程にお
いて、ローラへの単糸巻き付きくラップ）の発生率が高
くなるという問題があった。
ら溶融吐出すると、吐出されたポリマーが急激に膨む、
いわゆるベーラス効果という現象が顕著になる。第２図
は従来の紡糸方法におけるベーラス効実現象を模式的に
示した要部拡大断面図であり、紡糸口金１に穿設したノ
ズル２から吐出された溶融ポリマー３は、大きく膨張し
、紡糸口金表面４と接触し易い状態となる。特にポリマ
ーの粘着度が高いと、極めて短時間のうちに、ノズル２
から吐出された溶融ポリマー３が紡糸口金表面４に粘着
し、ニーイング、ベンディング現象が多発して、紡糸断
糸が起こり、安定な紡糸を行えず、また、延伸工程にお
いて、ローラへの単糸巻き付きくラップ）の発生率が高
くなるという問題があった。
かかる問題点を解消するために、例えば、紡糸口金面の
清掃を頻繁に行う方法が採用されるが、この方法では清
掃の都度生産を中止しなければならないので、生産効率
が悪く、しかも作業が繁雑であるという欠点がある。ま
た、清掃を頻繁に行っても、依然として、安定な紡糸は
望めない。更に、第３図に示すように、紡糸口金１に穿
設したノズル２の吐出側エツジ５をシャープ（Ｒ１０μ
以下）に形成しておくと、吐出溶融ポリマー３が紡糸口
金表面４に接触し難くなり、ニーイング、ベンディング
現象を防止することができる。しかしながら、この場合
は、紡糸をつづけているうちに、エツジ５が摩耗して、
第２図のように丸（なってしまい、結局は、ニーイング
、ベンディングが多発して、安定な紡糸が行えないこと
になってしまう。また、ノズル２の吐出側エツジ５をシ
ャープにした時は、エツジ５の周辺に劣化ポリマーが付
着し易くなり、これが紡糸安定性を阻害する原因になる
という新たな問題も生じてくる。
清掃を頻繁に行う方法が採用されるが、この方法では清
掃の都度生産を中止しなければならないので、生産効率
が悪く、しかも作業が繁雑であるという欠点がある。ま
た、清掃を頻繁に行っても、依然として、安定な紡糸は
望めない。更に、第３図に示すように、紡糸口金１に穿
設したノズル２の吐出側エツジ５をシャープ（Ｒ１０μ
以下）に形成しておくと、吐出溶融ポリマー３が紡糸口
金表面４に接触し難くなり、ニーイング、ベンディング
現象を防止することができる。しかしながら、この場合
は、紡糸をつづけているうちに、エツジ５が摩耗して、
第２図のように丸（なってしまい、結局は、ニーイング
、ベンディングが多発して、安定な紡糸が行えないこと
になってしまう。また、ノズル２の吐出側エツジ５をシ
ャープにした時は、エツジ５の周辺に劣化ポリマーが付
着し易くなり、これが紡糸安定性を阻害する原因になる
という新たな問題も生じてくる。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、かかる従来法の欠点を解消し、ノズルエツジ
の状態によらず、高溶融粘度、高粘着度の熱可塑性ポリ
マーを安定に溶融紡糸することのできる方法を提供せん
とするものである。
の状態によらず、高溶融粘度、高粘着度の熱可塑性ポリ
マーを安定に溶融紡糸することのできる方法を提供せん
とするものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、溶融紡糸条件下における溶解粘度が１３５０
ポイズ以上、粘着度が２００以上である熱可塑性ポリマ
ーを、吐出側表面の粗度が０．３〜３．０ｓになるよう
に梨地加工した紡糸口金を用いて紡糸することを特徴と
する溶融紡糸方法である。
ポイズ以上、粘着度が２００以上である熱可塑性ポリマ
ーを、吐出側表面の粗度が０．３〜３．０ｓになるよう
に梨地加工した紡糸口金を用いて紡糸することを特徴と
する溶融紡糸方法である。
本発明において溶融紡糸に供する熱可塑性ポリマーは、
熔融紡糸条件下における熔融粘度が１３５０ポイズ以上
で、かつ粘着度が２００以上のものである。ここで、粘
着度とは、１４０℃に加熱したプレート上に４ ｍ Ｘ
４ ｍｍの熱可塑性ポリマーチップを２，０００粒置
装て、２０分間放置した後、該プレートをひっくり返し
た際に、プレートに粘着して、落下せずに残ったチップ
の粒数で表した値であり、この値が大きいほど粘着性が
高いことを示す。このような、高溶融粘度、高粘着性Ｑ
熱可塑性ポリマーとしては、例えば、５価のリン化合物
とアルカリ土類金属化合物とを含有するポリエステル、
スルホン酸金属塩の基を主鎖中に含有する変性ポリエス
テルなどを挙げることができる。
熔融紡糸条件下における熔融粘度が１３５０ポイズ以上
で、かつ粘着度が２００以上のものである。ここで、粘
着度とは、１４０℃に加熱したプレート上に４ ｍ Ｘ
４ ｍｍの熱可塑性ポリマーチップを２，０００粒置
装て、２０分間放置した後、該プレートをひっくり返し
た際に、プレートに粘着して、落下せずに残ったチップ
の粒数で表した値であり、この値が大きいほど粘着性が
高いことを示す。このような、高溶融粘度、高粘着性Ｑ
熱可塑性ポリマーとしては、例えば、５価のリン化合物
とアルカリ土類金属化合物とを含有するポリエステル、
スルホン酸金属塩の基を主鎖中に含有する変性ポリエス
テルなどを挙げることができる。
第１図は、本発明に使用する紡糸口金の一例を示す要部
拡大断面図であり、１は紡糸口金、２はノズル、３は吐
出された溶融ポリマー、４′は梨地加工された紡糸凸金
表面を示す。梨地加工された紡糸口金表面４′の粗度は
、０．３〜３゜０ｓとすることが必要である。梨地粗度
が０．３ｓ未満では、鏡面に近くなり、ベンディング、
ニーイングを防止する効果がなくなる。一方、梨地粗度
が３．Ｏ３を超えると、ノズル周辺に欠落部分ができて
、更には粗度のバラツキが大きくなり、かえって溶融ポ
リマーの吐出状態が不安定になり、紡糸断糸が多くなり
不適当である。
拡大断面図であり、１は紡糸口金、２はノズル、３は吐
出された溶融ポリマー、４′は梨地加工された紡糸凸金
表面を示す。梨地加工された紡糸口金表面４′の粗度は
、０．３〜３゜０ｓとすることが必要である。梨地粗度
が０．３ｓ未満では、鏡面に近くなり、ベンディング、
ニーイングを防止する効果がなくなる。一方、梨地粗度
が３．Ｏ３を超えると、ノズル周辺に欠落部分ができて
、更には粗度のバラツキが大きくなり、かえって溶融ポ
リマーの吐出状態が不安定になり、紡糸断糸が多くなり
不適当である。
（作用）
第１図において、紡糸口金１のノズル２から吐出された
、高溶融粘度、高粘着性の溶融ポリマー３は、ベーラス
効果によって大きく膨張し、紡糸口金表面４′に接触す
る。しかし、紡糸口金表面４′が０．３〜３．Ｏ３に梨
地加工されていて、溶融ポリマーとの接触面積が小さく
なるため、溶融ポリマーが紡糸口金表面４′に粘着せず
、長時間にわたって溶融紡糸を継続しても、ベンディン
グ、ニーイング現象は起こらず、安定な紡糸を行うこと
ができる。
、高溶融粘度、高粘着性の溶融ポリマー３は、ベーラス
効果によって大きく膨張し、紡糸口金表面４′に接触す
る。しかし、紡糸口金表面４′が０．３〜３．Ｏ３に梨
地加工されていて、溶融ポリマーとの接触面積が小さく
なるため、溶融ポリマーが紡糸口金表面４′に粘着せず
、長時間にわたって溶融紡糸を継続しても、ベンディン
グ、ニーイング現象は起こらず、安定な紡糸を行うこと
ができる。
（実施例）
以下、実施例により本発明を説明する。
実施例１゜
テレフタル酸ジメチル１００部とエチレングリコール６
０部とを、酢酸カルシウム１水塩０．０６部の存在下で
エステル交換反応させ、得られた反応生成物に、リン酸
ジエステルカルシウム塩と酢酸カルシウムとの混合溶液
９．８８部を添加し、次いで二酸化アンチモン０．０４
部を添加して重合を行い、極限粘度０．６４のポリマー
を得た。このポリマーは下記紡糸条件下での溶融粘度が
１５００ポイズ、粘着度が２４０であった。
０部とを、酢酸カルシウム１水塩０．０６部の存在下で
エステル交換反応させ、得られた反応生成物に、リン酸
ジエステルカルシウム塩と酢酸カルシウムとの混合溶液
９．８８部を添加し、次いで二酸化アンチモン０．０４
部を添加して重合を行い、極限粘度０．６４のポリマー
を得た。このポリマーは下記紡糸条件下での溶融粘度が
１５００ポイズ、粘着度が２４０であった。
このポリマーを常法によりチップ化、乾燥して、孔径０
．３ Ｉｉｍ、ランド長０．６ｍｍ 、ノズル孔のポリ
マー吐出部の曲率半径２５μｍの円形ノズルを３６個穿
設した紡糸口金から紡糸温度２９０°Ｃ１紡糸速度１１
００ｍ／分で熔融紡糸し、次いで常法により、延伸倍率
３．５倍で延伸して、７５デニール／３６フイラメント
の糸条を得た。その際、紡糸口金のポリマー吐出側表面
の粗度を第１表に示すように、種々変更し、それぞれ１
ｏ日間にわたって紡糸工程でのベンディング発生率、紡
糸断糸率及び、延伸工程でラップ発生率を測定した。そ
の結果を第１表に示す。
．３ Ｉｉｍ、ランド長０．６ｍｍ 、ノズル孔のポリ
マー吐出部の曲率半径２５μｍの円形ノズルを３６個穿
設した紡糸口金から紡糸温度２９０°Ｃ１紡糸速度１１
００ｍ／分で熔融紡糸し、次いで常法により、延伸倍率
３．５倍で延伸して、７５デニール／３６フイラメント
の糸条を得た。その際、紡糸口金のポリマー吐出側表面
の粗度を第１表に示すように、種々変更し、それぞれ１
ｏ日間にわたって紡糸工程でのベンディング発生率、紡
糸断糸率及び、延伸工程でラップ発生率を測定した。そ
の結果を第１表に示す。
なお、ベンディング発生率は、１６錘を２回／日チェッ
クし、発生ホール／（１６錘Ｘ ３６ ＨＸ２回×１０
日）で示す。
クし、発生ホール／（１６錘Ｘ ３６ ＨＸ２回×１０
日）で示す。
溶融粘度は紡糸口金の背圧より、ハーゲンポアーズの式
を用いて算出した。
を用いて算出した。
η＝πａ４ Δｐ／８Ｃｌ
ａ：ノズル半径、ｌ二うンド長
Ｑ：吐出量、 Δｐ：ノズル圧損
第１表
第１表からも明らかなように、紡糸口金の表面粗度が０
．３ ｓ未満のとき又は３．０ 、ｓを越えるときは、
ベンディング発生率、紡糸断糸率が高くなり、紡糸工程
が不安定になり、更に延伸工程でのラップ発生率も増大
するが、表面粗度を０．３〜３．Ｏ３としたときは、ベ
ンディング発生率、紡糸断糸率共に低く、安定した紡糸
を行うことができ、延伸工程でのラップ発生率も低い。
．３ ｓ未満のとき又は３．０ 、ｓを越えるときは、
ベンディング発生率、紡糸断糸率が高くなり、紡糸工程
が不安定になり、更に延伸工程でのラップ発生率も増大
するが、表面粗度を０．３〜３．Ｏ３としたときは、ベ
ンディング発生率、紡糸断糸率共に低く、安定した紡糸
を行うことができ、延伸工程でのラップ発生率も低い。
実施例２
５−ナトリウムスルホイソフタル酸を２．８モル％共重
合した極限粘度０．５０、下記紡糸条件下での溶融粘度
１４５ｏポイズ、粘着度２６０のポリエチレンテレフタ
レートチップを常法により乾燥して、孔径０．３ｎ＋ｉ
の円形ノズルを４８個穿設した紡糸口金から紡糸温度２
８８℃、紡糸速度１１００ｍ／分で溶融紡糸し、次いで
常法により、延伸倍率３．３７倍で延伸して、１００・
デニール／４８フイラメントの糸条を得た。その際、紡
糸口金のポリマー吐出側表面の粗度を第２表に示すよう
に、種々変更し、それぞれ、１０日間にわたって紡糸工
程でのベンディング発生率、紡糸断糸率、及び延伸工程
でのラップ発生率を測定した。その結果を第２表に示す
。
合した極限粘度０．５０、下記紡糸条件下での溶融粘度
１４５ｏポイズ、粘着度２６０のポリエチレンテレフタ
レートチップを常法により乾燥して、孔径０．３ｎ＋ｉ
の円形ノズルを４８個穿設した紡糸口金から紡糸温度２
８８℃、紡糸速度１１００ｍ／分で溶融紡糸し、次いで
常法により、延伸倍率３．３７倍で延伸して、１００・
デニール／４８フイラメントの糸条を得た。その際、紡
糸口金のポリマー吐出側表面の粗度を第２表に示すよう
に、種々変更し、それぞれ、１０日間にわたって紡糸工
程でのベンディング発生率、紡糸断糸率、及び延伸工程
でのラップ発生率を測定した。その結果を第２表に示す
。
第２表
第２表からも明らかなように、紡糸口金の表面粗度が０
．３〜３．Ｏ３の範囲内にあるときは、ベンディング発
生率、紡糸断糸率が低く、紡糸工程が安定しており、延
伸工程でのラップ発生率も低いことがわかる。
．３〜３．Ｏ３の範囲内にあるときは、ベンディング発
生率、紡糸断糸率が低く、紡糸工程が安定しており、延
伸工程でのラップ発生率も低いことがわかる。
比較例１
実施例１において紡糸口金表面粗度をＯ（鏡面）とし、
かつ第３図に示すように、吐出側エツジをシャープに形
成したノズルを穿設した紡糸口金を用いて、紡糸を行っ
たところ、紡糸開始から１５日を経過した頃からベンデ
ィング、ニーイングが多発しはじめ、次第に紡糸断糸が
増加し、３０日目にはまった（紡糸することができな（
なった。この紡糸口金のノズルを観察すると、その吐出
側エツジが摩耗して、第２図に示すように丸くなってい
ることがわかった。
かつ第３図に示すように、吐出側エツジをシャープに形
成したノズルを穿設した紡糸口金を用いて、紡糸を行っ
たところ、紡糸開始から１５日を経過した頃からベンデ
ィング、ニーイングが多発しはじめ、次第に紡糸断糸が
増加し、３０日目にはまった（紡糸することができな（
なった。この紡糸口金のノズルを観察すると、その吐出
側エツジが摩耗して、第２図に示すように丸くなってい
ることがわかった。
（発明の効果）
本発明によれば、溶融粘度、粘着度が高い熱可塑性ポリ
マーを溶融紡糸する場合でも、ベンディング、ニーイン
グがほとんど発生せず、紡糸断糸も少な（、極めて安定
な紡糸を長期間にわたって行うことができ、更に、延伸
工程でのランプ発生率も非常に低いという効果を奏する
ことができる。
マーを溶融紡糸する場合でも、ベンディング、ニーイン
グがほとんど発生せず、紡糸断糸も少な（、極めて安定
な紡糸を長期間にわたって行うことができ、更に、延伸
工程でのランプ発生率も非常に低いという効果を奏する
ことができる。
第１図は、本発明に使用する紡糸口金の一例を示す要部
拡大断面図、第２図及び第３図は従来方法において使用
していた紡糸口金の例を・示す要部拡大断面図である。 １−一−−−−紡糸口金、 ２−・・−ノズル、 ３・〜・−吐出された溶融ポリマー、 ４′−・−梨地加工された紡糸口金表面、Ｒ・−−−一
・曲率半径。 第１図 第２図 第３図 手続補正書 昭和５９年１０月３日
拡大断面図、第２図及び第３図は従来方法において使用
していた紡糸口金の例を・示す要部拡大断面図である。 １−一−−−−紡糸口金、 ２−・・−ノズル、 ３・〜・−吐出された溶融ポリマー、 ４′−・−梨地加工された紡糸口金表面、Ｒ・−−−一
・曲率半径。 第１図 第２図 第３図 手続補正書 昭和５９年１０月３日
Claims (1)
- （１）溶融紡糸条件下における溶融粘度が１３５０ポイ
ズ以上、粘着度が２００以上である熱可塑性ポリマーを
、吐出側表面の粗度が０．３〜３．０ｓになるように梨
地加工した紡糸口金を用いて紡糸することを特徴とする
溶融紡糸方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18450584A JPS6163706A (ja) | 1984-09-05 | 1984-09-05 | 溶融紡糸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18450584A JPS6163706A (ja) | 1984-09-05 | 1984-09-05 | 溶融紡糸方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6163706A true JPS6163706A (ja) | 1986-04-01 |
| JPH028042B2 JPH028042B2 (ja) | 1990-02-22 |
Family
ID=16154362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18450584A Granted JPS6163706A (ja) | 1984-09-05 | 1984-09-05 | 溶融紡糸方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6163706A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63270807A (ja) * | 1986-12-08 | 1988-11-08 | Teijin Ltd | 紡糸口金 |
| JPH0522561U (ja) * | 1991-08-30 | 1993-03-23 | 京セラ株式会社 | 紡糸口金 |
| JP2002371432A (ja) * | 2001-06-08 | 2002-12-26 | Teijin Ltd | ポリトリメチレンテレフタレートの紡糸方法、及び紡糸口金 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2511371Y2 (ja) * | 1990-11-13 | 1996-09-25 | 寺崎電気産業株式会社 | 電気機器の端子装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4001538A (en) * | 1975-04-17 | 1977-01-04 | Phillips Fibers Corporation | Method and apparatus for producing smooth surfaces |
| JPS5291916A (en) * | 1976-01-29 | 1977-08-02 | Toray Ind Inc | Melt spinning of polyester |
| JPS58163718A (ja) * | 1982-03-15 | 1983-09-28 | Teijin Ltd | ポリエステル繊維の製造法 |
-
1984
- 1984-09-05 JP JP18450584A patent/JPS6163706A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4001538A (en) * | 1975-04-17 | 1977-01-04 | Phillips Fibers Corporation | Method and apparatus for producing smooth surfaces |
| JPS5291916A (en) * | 1976-01-29 | 1977-08-02 | Toray Ind Inc | Melt spinning of polyester |
| JPS58163718A (ja) * | 1982-03-15 | 1983-09-28 | Teijin Ltd | ポリエステル繊維の製造法 |
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| JPH0522561U (ja) * | 1991-08-30 | 1993-03-23 | 京セラ株式会社 | 紡糸口金 |
| JP2002371432A (ja) * | 2001-06-08 | 2002-12-26 | Teijin Ltd | ポリトリメチレンテレフタレートの紡糸方法、及び紡糸口金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH028042B2 (ja) | 1990-02-22 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |