JPS6160868A - 発熱被覆管用鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 この発明は、常温・高温間の熱サイクルが頻繁に加わる
上、比較的高濃度の塩化物含有物質が接触したり付着し
゛たりし易い環境下にあっても、優れた耐食性を示すこ
とはもちろん５溶接性や成形加工性等も良好で、発熱被
覆管に使用して優れた性能を発揮する鋼に関するもので
ある。

近年、防災対策等のために燃料用ガスの使用を規制した
集合型住宅が増加しており、これらを中心として調理用
電気機器類や電気温水器類が目覚しい勢で普及してきた
。

ところで、電気コンロや魚焼器等の調理用電気機器類の
発熱源には、従来、「ぜんまい状」に成形されたニクロ
ム線をそのまま使用する場合が多かったが、このような
形式のものは感電の危険性が高く、また断線を起こしや
すい等の指摘がなされていたこともあって、近年では、
前記発熱体を耐熱性金属材料のパイプに挿入するととも
に、その両者間にマグネシア等の無機絶縁粉末を充填し
て完全密閉したところの５所謂パシーズヒータ″の採用
が目立つようになり５発熱源の安全性や安定性は飛躍的
に向上している。

しかし一方では、上述のような調理用電気機器類に使用
されるシーズヒータは５大気中での表面温度が約８００
℃程度にも達することに加え、醤油、マヨネーズ或いは
食塩水等の付着する機会が多いこともあって（因に、醤
油やマヨネーズには、通常、５％以上のＮａＣ４が含ま
れている）、シーズヒータの発熱被覆管として通常の鋼
材等を使用したのでは予想外の腐食により比較的短時間
に孔が発生し、発熱体の断線を招くと言う問題があった
。

もちろん、このような塩化物の存在する高温環境下での
腐食問題は調理用電気機器類に限られるものではなく、
例えば水道水を加熱する温水器（使用期間が長くなると
、その伝熱面等に水アカが生成して温度が予想以上に上
昇し易くなると同時に。

該箇所に塩分の濃縮が生ずる機会も多くなる）やその他
の熱交換用発熱被覆管等に共通する問題でもあった。

〈従来の技術〉 そこで、従来、シーズヒータの被覆管に代表される発熱
被覆管材には、例えばＪＩＳ規格の５ＵＳ３０９Ｓ鋼、
ＳＵＳ　３１０　ｓ％、或いはＮＣＦ３００材と言った
ようなＮ１含有量の高い材料が使用され、塩化物の存在
する高温環境での鋼の耐食性にＮ１の添加が有効である
との従来の報告の通り、良好な成績を収めるものと期待
されていた。

〈発明が解決しようとする問題点〉 しかしながら、これらの材料のうち、５ＵＳ３０９Ｓ鋼
や５ＵＳ３１ＯＳ鋼等の比較的Ｎ１含有量の低いものは
１発熱被覆管の使用環境における腐食形態が前述の如く
に従来の予想を越えたものであったことから、耐食性の
点で十分に満足できるものでないことが明らかとな！７
５一方、Ｎ１含有量の比較的高いＮＣＦ　８００材は、
耐熱性・耐食性の点で従来材中量も良好な部類のもので
はあったが、それでも、 （ａ）　　ＣＬ−イオンを多量に含む水溶液による常温
並びに高温腐食に対しての抵抗性が今−歩十分ではな（
、Ｃｒ系炭化物の粒界析出に起因する粒界型の腐食を発
生し易い。

（ｂ）　　特にシーズヒータの発熱被覆管として電気製
品に組み込まれる場合、シーズヒータの絶縁破壊電圧に
どうしても悪影響が及んでしまう。

つまり、シーズヒータの絶縁破壊電圧は１発熱被覆管に
充填する無機絶縁粉末の特性以外に。

該発熱被覆管内部の気圧によって大きく変化する性質の
ものであるが、前記ＮＣＦ３００材であっても高温加熱
時に酸化が起こって密封された発熱被覆管内部の空気を
消費し、その内部圧を下げるので、絶縁破壊電圧の低下
を逸れない。

との問題を有していることが長期に亘る実使用によって
次第に明らかとなってきた上、 （Ｃ）　　溶接性や成形加工性に難点があって、素管製
造時の溶接に際してビード部に割れを生じたシ１発熱被
覆管の断面成形時（シーズヒータ等の発熱被覆管は、通
常、上部に偏平辺が位置するような三角形断面に成形加
工され１熱効率の向上が図られる）や、スパイラル形状
等への成形加工時に割れを発生したシし易い。

即ち、ＮＣＦ３００材は、室温から溶融温度までオース
テナイト−相組織でアシ、このため５７工ライト生成元
素であってかつ溶融温度の低いＰ及びＳが溶接凝固時に
地金中へ固溶しないでセル状デ／ドライド境界に濃化す
るので、凝固収縮応力がこの部分に集中し、割れを発生
する。この場合、Ｃ含有量は高い方が溶接割れ感受性を
抑えるのに有効であるが、Ｃ含有量を高くすると発熱被
覆管としての性能が劣化するのでＣ量含有量はどうして
も０．０４％以下（以降。

成分割合を表わすチは重量基準とする）に抑えざるを得
す、溶接割れ感受性は必然的に高くなってしまう。そし
て、例えこの溶接部の割れ欠陥が極めて小さい内部欠陥
であったとしても、その後の偏平加工時や、スパイラル
状又はＵ字型への成形時に製品割れとして顕化してしま
う。

と言う、発熱被覆管の製造上極めて不利な問題点をも抱
えていたのである。

く問題点を解決するだめの手段〉 この発明は、上述のような各種の問題点を解消し、常温
・高温間の熱サイクルが頻繁に加わる上。

比較的高濃度の塩化物含有物質と接触し易い環境下にあ
っても優れた耐食性を示すことはもちろん、溶接性や成
形加工性等も良好で、例えばシーズヒータの発熱被覆管
に適用したとしても該シーズヒータの絶縁破壊電圧に悪
影響を及ぼすことのない金属材料を比較的安価に提供す
べく、試行錯誤を繰り返しながらなされた本発明者等の
研究の結果なされたものであり、 発熱被覆管用材料を。

Ｃ：０．０１５〜０．０４チ、Ｓｉ：０．２〜１．０％
。

Ｍｎ：１．Ｏ％以下ｒ　　　　Ｃｒ：１９〜２３％。

Ｎｉ：３０超〜３５％、　　Ｍｏ　：　０．２〜５．０
％。

Ｃｕ：　　０．２〜１．０　　％、　　　　ＡＡ：０．
１５〜０．６０　　％。

Ｔｉ：Ｏ，１５〜０６０　％ を含有し、 残部：Ｆｅ及び不可避不純物 から成るとともに、前記不可避不純物中のｐ、ｓ。

Ｎ及び○の含有量を、それぞれ、 Ｐ：０．０２０チ以下、Ｓ：０．００２％以下。

Ｎ：０．０２％以下、　　Ｏ二０．０１チ以下に抑えた
鋼で構成することにより、通常の高温用鋼としての必要
特性を有することはもちろんのこと、塩化物の存在する
高温環境中での格段に改善された耐食性、シーズヒータ
の発熱被覆管として使用した際にも絶縁破壊電圧に悪影
響を及ぼさない特性、優れた溶接性、そして優れた成形
性等をも兼ね備えしめ５発熱被覆管を備えた各種高温機
器類寿命の飛躍的延長を可能ならしめた点。

Ｋ特徴を有するものである。

次に、この発明の鋼において、その組成成分の割合を前
記の如くに限定した理由を詳述する。

■　Ｃ Ｃ成分の含有量がＯ，Ｏｌ　５チ未満では溶接時にビー
ド割れを発生し易くな）、一方、０．０４％を越えてＣ
を含有させると、発熱被覆管として使用される際にｃｒ
系炭化物が析出して高温耐食性を劣化することから、Ｃ
含有量はＯ，Ｏｌ　５〜ｏ、　０４　％と定めた。

■　５ｉ Ｓｉ成分は鋼の脱酸剤として有効なものであるが、その
含有量が０．２％未満では溶解工程において脱酸不良を
惹起し、地金中に多量の酸化物系介在物が残存するよう
罠なって製品板表面の地疵欠陥を誘発する恐れがでてく
る。一方、１．０％を越えてＳｌを含有させると、溶接
時のビード割れを発生するようになることから、　Ｓｉ
含有量を０．２〜１．０％と定めた。

■　Ｍｎ　　　　・ Ｍｎ成分も溶解工程における脱酸剤として使用されるも
のであるが、この意味からも鋼中に残存するＭｎ量は１
．０％以内で十分であるので、　Ｍｎ含有量を１．０％
以下と定めた。

＠Ｃｒ Ｃｒ成分には、塩化物の存在する環境で使用される発熱
被覆管用鋼の高温及び常温での耐食性を改善する作用が
あるが、その含有量が１９チ未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方、　Ｃｒ含有量が高いほど高温耐
酸化性には有効でわるけれども、あまシ多量に含有させ
ると、オーステナイト単相を維持して長時間時効による
劣化を防止したシ溶接性を確保するのＫＮｉの多量添加
を必要としてコスト上昇をもたらす上５２３％を越える
添加ではそれ以上の特性向上効果が得られないばかりか
１組織的にσ相を析出するようになることから、Ｃｒ含
有量は１９〜２３％と定めた。

（ｉ）　　Ｎｉ Ｎ１成分は、塩化物の存在する環境で使用される発熱被
覆管用鋼の耐食性を改善するのに極めて重要な元素であ
り、またオーステナイト単相を維持するためにも重要な
ものであるが、その含有量が３０％以下では塩化物付着
下での高温耐食性改善作用やオーステナイト単相維持作
用に所望の効果妙Ｓ得られなり上、加工性の面からも好
ましくなく。

一方、Ｎ１含有量が高いほど発熱被覆管としての耐食性
向上効果は顕著であるが、３５％を越えてＮ１を含有さ
せることは鋼材価格の著しい上昇につながることから、
　Ｎｉ含有量は３０％を越える値〜３５チと定めた。

■　Ｍ。

ＭＯ酸成分、塩化物の存在する環境で使用される発熱被
覆管用鋼の耐食性向上に有効な元素であるが、その含有
量が０．２％未満では所望の耐食性向上効果が得られず
、一方、５．０％を越えて含有させると、耐食性向上効
果は増進するものの発熱被覆管製作工程での曲げ加工性
を害するようＫなることから、　Ｍｏ含有量は０．２〜
５．０％と定めた。

■　Ｃｕ Ｃｕ成分にも、塩化物存在下で使用される発熱被覆管用
鋼の耐食性改善作用があるが、その含有量が０．２チ未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、１．０
％を越えて含有させると素管溶接時ＫＷＪＪれの発生を
みるようになることから、　Ｃｕ含有金は０２〜１．０
チと定めた。

ＯＡｌ、及びＴ１ これらの各成分には、発熱被覆管用鋼の高温強度を向上
する作用があるが、それぞれの含有量が０．１５％未満
では所望のクリープ・ラブチャー強度を確保することが
できず、一方、各々０．６０％を越えて含有させると、
素管溶接時にＡｌ、Ｔｉの酸化物や窒化物が溶接ビード
部へ浮上し、溶接部のビード割れを惹起するようになる
ことから１Ｍ及びＴｉの含有量は、それぞれ０．１５〜
０．６０％と定めた。

■　Ｐ Ｐは、溶接時にビード割れを誘発する有害な不純物元素
であるが、その含有量を０．０２０　％以下に低減する
と前記ビード割れ発生が抑えられることから、Ｐ含有量
を０．０２０％以下と定めた。

■　Ｓ Ｓも、Ｐと同様、溶接時にビード割れを誘発する有害な
不純物元素であるが、やはシその含有量を０．００２％
以下にまで低減すると前記ビード割れ発生が抑えられる
ことから、Ｓ含有量をＯ，ＯＯ２チ以下と定めた。

■　Ｎ この発明の鋼は５窒化物形成傾向の高いＭ及びＴ１を含
有するため、Ｎ含有量が多くなるとＡＩ、Ｔｉの窒化物
を多量に形成し、溶接性（溶接曲げ性）を害するように
なる。しかしながら、その含有量が０．０２％以下であ
れば溶接性に対する悪影響はそれ４ど著しくないことか
ら、Ｎ含有量を０．０２−以下と定めた。

の　　０ 前記Ｍ及びＴ１は酸化物形成傾向の高い元素でもあるの
で、やはり溶接性の観点から鋼中のＯ含有量を低減する
必要がある。しかしながら、種々の実験の結果、０含有
量が０．０１％以下であれば実用上の格別な問題を生じ
ないことから、０含有量は０．０１％以下と定めた。

さて、この発明は、これまで説明してきたように、塩化
物含有物質との接触を避けることが困難な発熱被覆管に
適用する鋼を、上述のような成分組成にて構成した点に
大きな特徴を有するものであるが、適用対象である発熱
被覆管には格別な制限はなく、いずれの型式のものであ
っても十分に満足し得る効果が得られる。しかしながら
、最近特にその普及が著しい、被覆管内部に発熱コイル
を挿入するとともにマグネシア等の無機絶縁粉末を充填
してなる構造を有し、かつ大気中で６００℃以上の赤熱
状態とされるか、或いは水中にて加熱状態とされるシー
ズヒータの発熱被覆管に適用することで一層優れた性能
が発揮される。

次いで、この発明を、実施例により比較例と対比しなが
ら更に具体的に説明する。

〈実施例〉 実施例　１ まず、第１表に示される如き成分組成の鋼を。

真空溶解を経てインゴットとし、熱間鍛造、熱間圧延及
び冷間圧延にて０．４６１１ＪＩ厚の鋼板とした。

続いてこれらの鋼板を素材として、通常の方法にて造管
・溶接（溶接は「なめ付ＴＩＧ溶接」を採用し、溶接速
度は３ｍ／ｍｉｓと５　ｍ　／　ａａ以上との２覆とし
た）を行い、直径が８騙φの発熱被覆管を製造した。

このようＫして得られた各発熱被覆管について、溶接部
欠陥の有無（超音波探傷試験によって調査）並びに曲げ
加工性を調べ、その結果を第１表に併せて示した。なお
５曲げ加工性は、発熱被覆管を半径：１１朋で曲げ加工
したときの割れ発生の有無に；つて評価した。

第１表に示される結果からも明らかなように。

本発明鋼Ａ−Ｈは素管の溶接性及び発熱被覆管としたと
きの曲げ加工性のいずれもが良好な結果を示したのに対
して、比較材に、Ｌ及び０以外の比較・材については、
素管の溶接でビード割れを起した）或いはスカム浮上に
よる欠陥が発生し、曲げ加工性を劣化することがわかる
。

実施例　２ 実施例１において良好な溶接性並びに曲げ加工性を示し
た材料の中から、本発明鋼Ａ、Ｃ，Ｅ及びＦ、並びに比
較材に、Ｌ及びＱを選んで、Ｃｔ−イオンに対する耐孔
食性と、加熱温度：８００℃の熱サイクノシ試験を実施
した。

なお、針孔食性試験はＪＩＳＧＯ５’７７に基づいて実
施し、熱サイクル試験は、実施例１におけると同様に製
作した発熱被覆管に発熱コイルを挿入し、かつマグネシ
アを充填して得たシーズヒータに、２０分間通電及び１
０分間止電の熱サイクルを与えるとともＫ、初回及び５
回目毎に３％ＮａＣ４水溶液中へ浸漬し、腐食の有無、
並びに形状変形の有無を調査する方法を採用した。

得られた結果を第２表に示す。

′第　　　２　　　表 第２表に２いて、「耐孔食性」の評価は５０・・・・・
・孔食電位がＯ，ｌ　２　Ｖ以下（対Ｓ、Ｃ，Ｅ、　）
のもの、 Δ・・・・・・孔食電位が０．１　Ｖ以下（対Ｓ、Ｃ，
Ｅ、）のもの。

で表わし、また「熱サイクル試験結果」の評価は。

Ｏ・・・・・・熱サイクル３００回以上で異常なし。

Ｘ・・・・・・熱サイクル３００回未満で粒界腐食又は
形状変形あり、 で表わしているが、該第２表からも５本発明鋼はいずれ
も良好な結果が得られているのに対して、比較材に、Ｌ
及びＯは、発熱被覆管の製作上は何の問題もなかつたけ
れども実用面での性能に劣っていることが明白である。

実施例　３ まず、第１表の本発明鋼Ａ及びＢ、並びにＪＩＳ規格の
ＮＣＦ　８００材から成る板厚：０．４６ｍの帯鋼を用
い、シーム溶接にて外径、８朋φの発熱被覆管を作製し
た。

次いで、第１図に示されるようＫ、前記発熱被覆管１に
１両端部に電気数シ出し端子２を接続したＪＩＳ規格Ｎ
ＣＨＷＩから成る発熱コイル３を挿入し、マグネシアを
主成分とする無機絶縁粉末４を充填した後、そのままで
外径：６．６ｕφにまで縮径圧延した。

続いて、これに固溶化熱処理を施し、「うす巻き状」に
曲げ加工し、更にプレス加工を行った後２発熱被覆管１
の端部をガラス５及びシリコーンツム６で封口して、第
２図（ａ）の平面図で、そして第２図（ｂ）の正面図で
それぞれ示されるような電気コンロ用シーズヒニタを作
製した。なお、第２図において符号７及び８で示される
ものは、シーズヒータ取付金具である。

このようＫして得られたシーズヒータの電気特性を調べ
、その結果を第３図及び第４図に示した。

第３図は１通電中の熱時絶縁抵抗を示すグラフであシ、
第４図は、シーズヒータ完成後の絶縁破壊電圧を示した
グラフである。なお、これらは。

それぞれシーズヒータ５本について測定した値の範囲で
示されている。

第３図に示される結果からは、熱時絶縁抵抗については
５本発明鋼Ａ及びＢとＮＣＦ　８００材との間に殆んど
差がなく、いずれも電気用品取締法に規定されたＩＭΩ
よプ大きな値を示していることがわかるが、これは、熱
時絶縁抵抗が、本来、無機絶縁粉末の電気抵抗によって
決定されるものであることを考慮すれば十分に理解でき
ることである。

一方、絶縁破壊電圧については、第４図からも明らかな
ように、ＮＣＦ３００材と比較して本発明鋼Ａ及びＢは
一段と高い値を示すと言う結果が得られた。

このように、絶縁破壊電圧は、無機絶縁粉末の特性以外
にシーズヒータ内部の気圧によって大きく変化する性質
のものであるが、本発明鋼Ａ及びＢは耐酸化性に優れる
ためにシーズヒータ内部の空気の消費が少なく、従って
シーズヒータ内部圧を高く保持し続けるために、絶縁破
壊電圧が高くなると言う好結果を得ることができたわけ
である。

更に、以上のシーズヒータを電気コンロに組込み５実使
用に近い条件で耐久テストを行った。

即ち、２０分間通電−１０分間休止を１サイクルとし、
４８サイクル毎に味噌汁及び醤油のそれぞれ２０ＷＬｔ
をシーズヒータ全体に塗布して、定格電圧で熱サイクル
試験を実施したわけである。なお、この時のシーズヒー
タの表面温度は約７６０℃であった。

この耐久テストの結果を第３表に示す。

第３表 （注）表中に示す数値は、発熱被覆管に孔があき、絶縁
劣化に至ったサイクル数である。

第３表に示される結果からも、味噌汁に比べて醤油の方
が食塩濃度が高いため耐久性は悪くなるが、いずれにお
いても、ＮＣＦ３００材に比べて本発明鋼Ａ及びＢの方
が耐久性に優れていることは明白である。これは、鋼中
のＣ含有量を低減し５塩化物の存在する高温環境下での
腐食に大きく影響する炭化クロム量を低減するとともに
、ＭｏやＣｕの含有量を高めた効果が現われたものであ
る。

また、第１表に示した本発明鋼Ａ、Ｅ及びＧ。

並びにＪＩＳ規格のＮＣＦ３００材を用いて同様のシー
ズヒータを作製し、電気コンロに組み込んで、空気中空
焼による耐久テストを行った。

即ち、　”　２０分間通電−１０分間休止″を１サイク
ルとし、定格電圧の２０％アップの電圧にて空気中空焼
による熱サイクル試験を実施したわけである。この時の
シーズヒータの表面温度は、約８７０℃であった。

この耐久テストの結果を第４表に示す。

第４表に示される結果からも５本発明鋼Ａ、　Ｅ及びＧ
は、ＮＣＦ　８００材に比べて一段と耐久性に侵れてい
ることが明白である。

これは１本発明鋼中のＭＯか、シーズヒータの加工工程
における焼鈍工程や除湿工程等での加熱工第　　　４　
　　表 （注）　表中に示す数値は１通電中の熱時絶縁抵抗がＩ
ＭΩ未満になるサイクル数である。

程を経る際に酸化され、酸化モリブデンを生成するので
、シーズ−ヒータ通電中に該シーズヒータ内部が減圧傾
向になった場合でも酸素を解離して減圧を防止する作用
を発揮するためであると考えられる。

第５図は、鋼中のＭｏ含有量とシーズヒータの、耐久寿
命との関係を示すグラフであるが、第５図からも、鋼中
のＭｏ含有量増加に伴って耐久寿命が増加していること
が明らかである。

また、第６図は、シーズヒータの耐久テスト中の熱時絶
縁抵抗の変化を示すグラフであり、熱時絶縁抵抗の測定
を定格電圧（シーズヒータの表面温度：約７６０℃）で
行った場合のものを示しているが、第６図からは、本発
明鋼を用いたシーズヒータの方が熱時絶縁抵抗の劣化が
少ないことがわかり、更に鋼中のＭｏ含有量の増加に従
って熱時絶縁抵抗の劣化が少なくなることも明らかであ
る。

そして、これも、前記したように、酸化モリブデンの減
圧防止作用に起因した効果であると考えられる。

上述のようＫ、本発明鋼を用いたシーズヒータの耐久特
性はＪＩＳ規格のＮＣＦ３００材を用いたシーズヒータ
に比べて非常に優れており、高い信頼性の得られること
がわかった。

このように５本発明鋼から成る発熱被覆管を用いたシー
ズヒータは、従来のＮＣＦ３００材を使用したものに比
較して、電気特性及び実使用下での耐久性のいずれにも
優れていることが明らかであり、特に１食塩等の塩化物
含有物質（調味料等）が付着する恐れのある電気コンロ
、ロースタ−、オーブ／、或いはオーブンレンジ等の耐
久性な格段に向上できることが明白である。

く総括的な効果〉 以上説明したように、この発明によれば、塩化物の存在
する常温・高温熱サイクル付加環境下においても優れた
耐食性を示す上、溶接性及び曲げ加工性にも優れた発熱
被覆管用鋼を比較的安価に得ることができ、高温機器類
の性能や耐久性を一段と向上することが可能となるなど
、産業上極めて優れた効果がもたらされるのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、シーズヒータの構造の１例を示す概略模式図
、 第２図は、電気コンロ用シーズヒータの１例を示す概略
図であシ、第２図（ａ）はその平面図、第２図（ｂ）は
その正面図、 第３図は、シーズヒータの通電中の熱時絶縁抵抗を比較
したグラフ。 第４図は、シーズヒータの絶縁破壊電圧を比較したグラ
フ。 第５図は、鋼中のＭｏ含有量とンーズヒータの面す久寿
命との関係を示すグラフ、 第６図は５シーズヒータの耐久テスト中の熱時絶縁抵抗
の変化を示すグラフである。 図面において。 ｌ・・・発熱被覆管、　　２・・・電気取り出し端子。 ３・・・発熱コイル、　４・・・無機絶縁粉末、５・・
・ガラス、　　　　６・・・シリコーンツム、７．８・
・・ンーズヒータ取付金具。 出願人　　　日本ステンレス株式会社 出願人　　松下電器産業株式会社 代理人　　富　　１）　和　　夫ほか１名業２図 第３図 本饗明個Ａ　　本亨晴鋼Ｂ　　　ＮＣＦ３００第４図 ＄ｆＢＦ４Ａ岡Ａ　不に明渡Ｂ　　　ＮＣＦＥ３００調
中／）Ｍｏ、含有１　　（１量％ン １頁の続き 松下電器産業株式会社内 松下電器産業株式会社内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量割合で、 Ｃ：０．０１５〜０．０４％、Ｓｉ：０．２〜１．０％
   、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１９〜２３％、Ｎｉ：３
   ０超〜３５％、Ｍｏ：０．２〜５．０％、Ｃｕ：０．２
   〜１．０％、Ａｌ：０．１５〜０．６０％、Ｔｉ：０．
   １５〜０．６０％ を含有し、 残部：Ｆｅ及び不可避不純物 から成るとともに、前記不可避不純物中のＰ、Ｓ、Ｎ及
   びＯの含有量を、それぞれ、 Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｎ：０
   ．０２％以下、Ｏ：０．０１％以下 に抑えたことを特徴とする発熱被覆管用鋼。
2. （２）鋼の用途が、無機絶縁粉末充填材とともに内部に
   封入された発熱コイルによつて、６００℃以上の大気中
   赤熱状態、若しくは水中加熱状態に置かれるシーズヒー
   タの発熱被覆管用である、特許請求の範囲第１項に記載
   の発熱被覆管用鋼。