JPS6157132B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 リーマーは穿孔用仕上げ工具としてその簡便さ
から広く汎用されているが、リーマーに要求せら
れる性能上の要件は穴の寸法精度、穴の真円度、
穴の真直度、穴壁面の面粗度等多岐にわたり、而
もその幾つかは一方を改善すれば他方が悪化する
というような自家撞着的な性質をも持つており、
こられ諸要件を完全に満たすリーマーは皆無であ
つた。

本発明はリーマーの此のような現状に鑑み此の
問題を一挙に解決するリーマーを開発せんとした
ものである。

本体１の外周には、軸心Axから軸心Axと直交
する半径方向と軸心Axとの分界線即ち軸心Axに
対する45度の角度までいわゆる軸方向の範囲内の
角度で大径刃２ａと小径刃２ｂとが同心で一体的
に削設されている。第１図及び第２図は第１実施
例を示したものであつて、大径刃２ａ小径刃２ｂ
が軸心Axと平行な場合の実施例である。大径刃
２ａの半径γは小径刃２ｂの半径γ′より大きく
その半径差ｄは通常0.02乃至0.05ミリ程度に形成
されるがその値は特定ではない。大径刃２ａ及び
小径刃２ｂ及び小径刃２ｂの先端にはそれぞれ面
取り（Chamfer）が施され面取刃３が形成される
が大径刃２ａの面取角Chは小径刃２ｂの面取角
Ch角度が小さく、従つて大径刃２ａのリーマー
端面５から切れ刃コーナー４までの距離Ｈは小径
刃２ｂのそれよりも大きい。此のため穿孔に際し
ては小径刃２ｂが小径の穴を先に穿孔し大径刃２
ａはＨ―ｈの距離だけ遅れて、先述のｄの値だけ
さらえ（Shave）穿孔して穿孔は２段に遂行され
る。大径刃２ａのリーマー端面５から切れ刃コー
ナー４までの距離Ｈを小径刃２ｂのそれｈより大
きくするのには第３図の第２実施例の如く面取角
Chは大径刃２ａも小径刃２ｂも同じ角度として
面取量６を大径刃２ａには大きく施し小径刃２ｂ
には小さく施して実施することもある。

以上の構成は本願発明の窮極の企図を実現する
ための受け皿をなす構成であり、このままの状態
で使用に供されることもあるが経験的に云つて冒
頭に述べた「リーマーに求められる性能の自家撞
着性」を解決することなどは到底望むべくもな
い。

Ｒは半径方向すくい角（Radial Rake Angle）
であつて軸心Axと切れ刃コーナー４とを結んだ
半径線に対してすくい面ｆが切れ刃コーナー４の
位置においてなす角度であつて、リーマーの回転
方向Reに前傾している場合が正角（Positve）で
あり後傾している場合が負角（Negative）であつ
て、半径線とすくい面ｆが一線上に並ぶときは半
径方向すくい角Ｒは零である。此の点本願第１実
施例にあつては第２図に示す如く大径刃２ａは半
径方向すくい角Ｒが負角に形成せられ小径刃２ｂ
は正角に形成せられているのが特徴的であり、こ
れが本願発明の斬新な構想の基本となつている。
即ち、リーマーの切れ刃の機能上の特性は第６図
第７図に掲げた如く、切削抵抗Ｐが加るとすくい
角が正角の場合切れ刃に生じる撓みで第６図の点
線の如くリーマーが無負荷の場合に画く回転円周
Roより刃先がはみ出し穿孔された穴が拡大され
る傾向があり、すくい角が負角の場合切れ刃は第
７図の点線の如くリーマーの無負荷の回転円周
Roより縮んだ格好となつて穿孔せられた穴が縮
小せられる傾向にあるからそこに後に詳説するが
すくい角の正負によつて全く正反対の効果と逆効
果が生じるからである。

尚、上記においては作図と理解の便宜上、最も
単純明快な半径方向すくい角Ｒの正負で以つてリ
ーマーの刃の機能上の特性を説明したが、軸心
Axに平行に送つて穿孔するリーマーの切削は面
取刃３によつて行われるから、リーマーに関する
すくい角の問題は面取刃３に対してすくい面ｆが
なす角―これを真のすくい角という―を以つて論
じなければならないけれども、真のすくい角
（tanT）の正負がもたらす被穿穴の拡大縮小の傾
向は上述の半径方向すくい角Ｒについて説明した
ところと全く変らない。

さて、こゝで真のすくい角（tanT）の定義を
するとそれは第１図に示す如く面取刃３と直交す
る矢印Ｔの方向を向いていて面取刃３と軸心Ax
を結ぶ線γ１に対し、すくい面ｆが面取刃３の位
置においてなす角度のことである。

そこで半径方向すくい角Ｒが付された場合、半
径方向すくい角Ｒは第２図に示して前述した如
く、切れ刃コーナー４と軸心Axとを結ぶ半径線
に対しすくい面ｆが切れ刃コーナー４の位置にお
いてなす角であるから、それが真のすくい角
（tanT）を規定する上記γ１の線に対しどのよう
な角度となるかを解析することとする。

第１図上に仮設された４，Ax′，０なる直角三
角形において、その斜辺であるγ１が面取刃３と
直交しているから角４，Ax′，０は面取角Chと等
しい。

今、半径すくい角Ｒにおけるすくい面ｆの傾き
量をＹとすると、（第１図上には図示できない） 半径方向すくい角Ｒは……tanR＝Ｙ／γ ……(イ)である。

半径γに対してγ１は……γ１＝γ／ｃｏｓＣｈ ……(ロ)である。

半径γは(イ)式より……γ＝Ｙ／ｔａｎＲ ……(ハ)である。

γ１に対してすくい面ｆのなす角即ち真のすく
い角（tanT）は……tanT＝Ｙ／γ１ ……(ニ)である。

(ニ)式に(ロ)を代入すると tanT＝Ｙ÷γ／ｃｏｓＣｈ＝Ｙ×ｃｏｓｃｈ／γ ……(ホ)となる。

(ホ)式に(ハ)を代入すると tanT＝Ｙ×cosCh÷Ｙ／ｔａｎＲ ＝Ｙ×cosCh×ｔａｎＲ／Ｙ ……(ヘ)となる。

(ヘ)式からＹを消去すると tanT＝cosCh×tanR＝tanR×cosChとなり、
半径方向すくい角Ｒのみが付されている場合、真
のすくい角（tanT）はtanT＝tanR×cosCh
……〔式１〕 によつて算出される。

大径刃２ａの半径方向すくい角Ｒは前述の如く
負角に形成されているから式１におけるtanRの
値は負数として計算され、従つてtanTは負数と
なつて大径刃２ａの真のすくい角（tanT）は負
角をなしている。小径刃２ｂの半径方向すくい角
Ｒは前述の通り正角に形成されているから式１に
おけるtanRの値は正数として計算されるから
tanTは正数となつて従つて小径刃２ｂの真のす
くい角（tanT）は正角をなしている。

リーマー作業にあつては被穿孔材の種類、穿孔
する穴の中の切り欠きの有無、切屑排出の方向即
ち貫通穴か止り穴かの別による切屑処理の問題、
使用する工作機械のスピンドルのガタさ加減など
の使用条件の如何によつて、リーマーの刃を左又
は右に捻れ形成することがある。

第４図は本発明のリーマーを左捻れに形成した
図であり、第５図は右捻れに形成した図である。
勿論いずれも本発明の実施態様であるから、捻れ
角は冒頭に述べた軸方向の角度の範囲内にあり、
又リーマーの刃は大径刃２ａと小径刃２ｂとが同
心で一体的に形成せられ大径刃２ａのリーマー端
面５から切れ刃コーナー４までの距離Ｈが小径刃
２ｂのそれｈより大きくなるように面取り
（chamfer）を施してある。尚両図における２点
鎖線は、大径刃２ａ小径刃２ｂの区別は省略して
あるが、各刃の回転軌跡である。

此のように捻れ形成せられたリーマーの刃２
ａ、２ｂはそれを平面に展開すると軸心Axと平
行な線を底辺として上記リーマーの刃２ａ，２ｂ
が斜辺となる直角三角形を呈する。此の場合の底
辺と斜辺とのなす角即ち軸心Axに対してリーマ
ーの刃２ａ，２ｂがなす角が軸方向すくい角Ａ
（Axial Rake Angle）であり従つてそれは捻れ角
と等しい。そして第４図の第３実施例の如く左捻
れの場合は軸方向すくい角Ａは負角として作用
し、第５図の第４実施例の如く右捻れの場合は軸
方向すくい角Ａは正角として作用する。

軸方向すくい角Ａの正負が福穿孔穴の拡大と縮
小に現はす傾向は既述の半径方向すくい角Ｒの場
合と同じであるが、軸方向すくい角Ａの場合もそ
のすくい角は真のすくい角（tanT）に換算して
論じなければならず真のすくい角（tanT）の正
負が被穿孔穴の拡大と縮小に及ぼす傾向が半径方
向すくい角Ｒの場合と全く同じであることは既に
述べた通りである。

そこで軸方向すくい角Ａが如何程の真のすくい
角（tanT）になるかを解析すると、第５図上に
仮設された４，Ax′，０となる直角三角形におい
て、その斜辺であるγ１は面取刃３と直交してい
るから角４，Ax′，０は面取角Chと等しい。そし
て大径刃２ａの回転軌跡である２点鎖線の延長線
であり該三角形の垂線をなす４―０をαとする
と、γ１とαとはsinChの関係にある。そして軸
方向すくい角Ａの傾き量をｘとすると、 軸方向すくい角Ａは……tanA＝Ｘ／α ……(イ)である。

垂線αに対してγ１は……γ１＝α／ｓｉｎＣｈ ……(ロ)である。

垂線αは(イ)式より……α＝Ｘ／ｔａｎＡ ……(ハ)である。

γ１に対してすくい面ｆのなす角即ち真のすく
い角（tanT）は ……tanT＝Ｘ／γ１ ……(ニ)である。

(ニ)式に(ロ)を代入すると tanT＝Ｘ÷α／ｓｉｎＣｈ＝ｘ・ｓｉｎＣｈ／α ……(ホ)となる。

(ホ)式に(ハ)を代入すると tanT＝ｘ・sinCh÷ｘ／ｔａｎＡ ＝ｘ・sinCh・ｔａｎＡ／ｘ ……(ヘ)となる。

(ヘ)式からｘを消去すると tanT＝sinCh×tanA＝tanA×sinChとなり、軸
方向すくい角Ａのみが付されている場合、真のす
くい角（tanT）はtanT＝tanA×sinCh 〔式２〕 によつて算出される。

軸方向すくい角Ａと半径方向すくい角Ｒとの両
方が付されるときの真のすくい角（tanT）は
〔式１〕と〔式２〕とが複合されて tanT＝tanR×cosCh＋tanA×sinCh ……〔式３〕 で求められる。尚〔式３〕は既に公知である。

軸方向すくい角Ａが左捻れで負角の場合tanA
は負数として計算されるが半径方向すくい角Ｒを
適正な正角に選べばtanTの値を正数にして真の
すくい角（tanT）を正角にすることは極めて容
易である。例えば軸方向すくい角Ａが６゜の負角
で面取角Chが30゜の場合、半径方向すくい角Ｒ
を10゜の正角にとれば、 tanR＝tan10゜＝0.1763 tanA＝tan6゜＝0.1051 cosCh＝cos30゜＝0.8660 sinCh＝sin30゜＝0.5000 であるから0.1763×0.8660＋（−0.1051×0.5000）
＝0.1002≒tan5゜42′となつて真のすくい角
（tanT）を正角にすることができる。又軸方向す
くい角Ａが右捻れで正角の場合tanAは正数とし
て計算されるが半径方向すくい角Ｒを適正な負角
に選べばtanTの値を負数にして真のすくい角
（tanT）を負角とすることができ、前掲の諸角度
をそのまゝ用いてtanRを負数としtanAを正数と
して計算すると−0.1763×0.8660＋0.1051×
0.5000＝−0.1002≒−tan5゜42′となつて真のすく
い角（tanT）を負角とすることができる。

此のように軸方向すくい角Ａと半径方向すくい
角Ｒと面取角Chとを適正に選んで按配すれば真
のすくい角（tanT）を正角に構成し負角に構成
することは極めて自在であるから、第４図第５図
のリーマーの刃を捻れ形成した第３第４の実施例
についても大径刃２ａの面取刃３に対する真のす
くい角（tanT）は負角にし小径刃２ｂに対する
真のすくい角（tanT）は正角にしてある。

たヾリーマーの長手方向において形成される軸
方向すくい角Ａを大径刃２ａと小径刃２ｂの別に
変えることは事実上むづかしいから実務上は大径
刃２ａ小径刃２ｂとも同じ捻れ角即ち同じ軸方向
すくい角Ａに形成し、半径方向すくい角Ｒと面取
角Chとを調整して真のすくい角（tanT）の正負
を構成しているのが実情である。

以上を集約すれば本発明の構成は(1)……リーマ
ーに半径γの大きい大径刃２ａと半径γ′の小さ
い小径刃２ｂを同心で一体的に設け、(2)……大径
刃２ａと小径刃２ｂとの面取りの施し方を変えて
面取刃３を形成してリーマーの端面５から大径刃
２ａの切れ刃コーナー４までの距離Ｈを小径刃２
ｂのそれｈより大きくして軸方向の段差を設け、
(3)……最も重要な構成であるが大径刃２ａの面取
刃３に対する真のすくい角（tanT）を負角と
し、小径刃２ｂの面取刃３に対する真のすくい角
（tanT）を正角にしたことの３点にある。そして
後にその効果を示して詳説するが(3)の構成が主要
件で、それによつて発明の新規性と進歩性が位置
付けられ、(1)及び(2)の構成は前にも触れたように
(3)の構成によつて発明の企図するところを実現す
るための受け皿的構成である。

たヾこれら３構成は云はヾ有機的に結合してお
りその何れを欠いても発明の企図する効果は成立
しないから構成上は１つの体系をなしている。

そこで以下詳細にそのもたらす作用効果につい
て説明する。

凡そリーマーに求められる性能上の要件は第一
義的には穴の真円度を含めた寸法精度の良さであ
るが良好な寸法精度を得るためには何よりも先ず
良好な下穴が必要であり、而もリーマー穴に対す
る下穴の寸法差が少くリーマー代が少いことが必
要であつた。しかし実務上は例えば10ミリのリー
マー仕上穴に対し9.8ミリの下穴を設けてリーマ
ー代を片側0.1ミリと設定しても通常ドリルで穿
孔される下穴はさほど正確なものでなく、下穴の
僅かな曲りや下穴の中心とリーマーの軸心との同
心度（alignment）の僅かのずれで、リーマーの
削り残し即ちいわゆる黒皮残りが生じて不良率が
高くなり実用的でないので通常はリーマー穴に対
し0.5ミリ以上の径差のある下穴を設けるのが普
通でリーマー作業における下穴の管理は重要且つ
むづかしい問題であつた。ところが下穴径を小さ
目にしてリーマー代を多くするとリーマーにかゝ
る切削抵抗が大きくなつて真円度が悪化するので
リーマーの真のすくい角（tanT）を正角にとつ
て切削抵抗を減らす（効果）試みも実施されるが
此のようにすると先に述べた如く穴が拡大し穴寸
法が悪化する弊害が生じるのみならずリーマーは
云はば自らより大きい穴に進入して行くのである
からリーマーの外周で穴壁面を磨く（Burnish）
というリーマーに課せられた今一つの使命が作用
せず、穴壁面の良好な面粗度が得られないという
機能欠陥（逆効果）が生じる結果となる。逆にリ
ーマーの真のすくい角（tanT）を負角にすれば
穴は縮小しリーマーは自らより小さ目の穴に無理
に進入して行こうとする訳であるから、リーマー
の外周によるバニツシング作用は十分に作用して
穴壁面の面粗度は向上する（効果）筈であるが、
切削抵抗が増大して穴の真円度が悪化するのみな
らずリーマー代を多多くとらねばならない現状に
おいてはバニツシングトルク（Burnishing
torqe）が大きくなり過ぎてリーマーは穴壁面に
強く抱き込まれてリーマーの折損を招く（逆効
果）という致命的欠陥が生じる。更に又リーマー
の切削は面取刃３で行はれるから下穴の曲りを修
正する機能は少く、下穴の曲りに倣つてリーミン
グ（Reaming）するから真直度のよい穴を得るこ
とは殆ど不可能であつた。このように従来汎用の
リーマーには逆効果が同居しており一方を改善す
ると他方が悪化するという自家撞着する部分が多
く、リーマーが汎用化されている割にはすべての
要件を満すことができず、大手ユーザーにあつて
は厳しく守られねばならない要件についてリーマ
ーの性能を重点的に絞り許容しうべき要件につい
ては或る程度看過し、自家専用のリーマーの寸法
公差を設けるなどして自家専用のリーマーを別誂
調達しているのが現状であつた。

これに対し本願発明のリーマーは前述の如く大
径刃２ａと小径刃２ｂとを同心で一体的に設けて
あり、大径刃２ａと小径刃２ｂとの面取の施し方
を変えてそれぞれ面取刃３を形成してリーマーの
端面５から大径刃２ａの切れ刃コーナー４までの
距離Ｈを小径刃２ｂのそれｈよりも大きくして軸
方向に段差を設け小径刃２ｂがＨ―ｈの値だけ軸
方向に先行するようにしてあり、更にその上に斬
新な発想に基き小径刃２ｂの真のすくい角
（tanT）は正角にし大径刃２ａの真のすくい角
（tanT）は負角にしてあるから、先ず小径刃２ｂ
について云えば、リーマーの仕上り穴の寸法とド
リルの下穴の寸法との径差が大きく、例えば１ミ
リ乃至２ミリの径差があつてリーマー代が大きく
ても正の真のすくい角（tanT）を付された小径
刃２ｂは少い切削抵抗で楽々と小径の穴を先行し
て穿孔し、而も小径刃２ｂと大径刃２ａとは同心
であるから小径刃２ｂが先行した小径の穴は大径
刃２ａに対して同心度（alignment）のよい下穴
となると共に、リーマー自らがよい下穴を作り出
す訳であるから下穴管理という煩雑な問題からも
解放されるという利点をもたらす。翻つて小径刃
２ｂに正の真のすくい角（tanT）を付したこと
に因つて少々穿孔する穴が拡大しても穴壁面が粗
となつても（逆効果）その穴は所詮下穴であるか
ら前記したＨ―ｈの間隔だけ遅れて穿孔する大径
刃２ａによつて削り取られてしまう訳であり正の
真のすくい角を付したことによるデメリツト（逆
効果）は完全に消滅してしまう。

一方負の真のすくい角（tanT）が付された大
径刃２ａの穿孔は小径刃２ｂが造り出した同心度
のよい下穴を前記半径差ｄ（γ―γ′）だけの僅
かな量を削るというよりも剃る（shave）如くさ
らえ穿孔するだけであるからさほど切削抵抗の増
大はなく（逆効果の減殺）、穴の真円度も極めて
よい。

又前に詳説した如く真のすくい角（tanT）が
負角であると穴は縮小する傾向にあり、リーマー
は自らより小さい穴に進入することとなるが大径
刃２ａのリーマー代は前記半径差ｄの微小な量で
あるから穴壁面と大径刃２ａの外周との間に適度
のバニツシング作用が働いて穴壁面が磨かれて切
削跡の切削痕が押しつぶされて穴壁面は極めて良
好となる（効果）。尚大径刃２ａのリーマー代は
微小であるから従来例のリーマーのように過大な
バニツシングトルクが働いて折損するようなこと
は決してない（逆効果の減殺）。

此のように本願発明がリーマーの刃がその真の
すくい角の正負によつて演ずる全く正反対の作用
に着眼してその正反対の作用によつて生ずるそれ
ぞれの効果・逆効果を、逆効果は消滅若しくか減
殺するように、そして効果のみが有効に活きるよ
うに大径刃２ａに負の真のすくい角を付し小径刃
２ｂに正の真のすくい角を付して、それぞれの刃
がその果すべき役割に応じた機能を発揮するよう
に機能分担させた構成を採つたことは正に合理的
であり、その企図には新規性と進歩性がある、即
ち小径刃２ｂには切削性が好くなる効果を活か
し、大径刃２ａには仕上り性が好くなる効果を活
けしてある訳である。

しかのみならず、大径刃２ａの切れ刃コーナー
４と小径刃２ｂの切れ刃コーナー４との軸方向の
段差Ｈ―ｈはリーマーの１回転当りの送り量より
僅か大きい程度の値で十分であり、小径刃２ｂの
切れ刃コーナー４が穿孔すると直ちに大径刃２ａ
が続いてリーミングを始め、而も大径刃２ａには
前記の如く穴壁面との間にバニツシング作用が働
いていて大径刃２ａは穴壁面に抱え込まれた状態
になつているから逆に小径刃２ｂの穿孔作業に対
して小径刃２ｂの切れ刃コーナー４に最も近い位
置においてガイドの役割を演ずるため小径刃２ｂ
はドリルの下穴の曲りに沿わず曲りの修正をしな
がら穿孔するので、従来汎用のリーマーでは無い
とされていた曲り修正機能が創出され仕上げられ
たリーマー穴の真直度は従来汎用のリーマーとは
比較にならない程良好である。

此のように本発明のリーマーは小径刃２ｂには
正の真のすくい角（tanT）を付して切削性を好
くし、大径刃２ａには負の真のすくい角
（tanT）を付して仕上り性を好くするようにして
あり、而もその両者が一方が他方が他方によい下
穴を提供すれば他方が一方のよいガイドとなる如
く相互に相手方に良い条件作りをしながら互助的
に機能して下穴の曲り修正機能が創出されるまで
になつているから、そこにこれらの相乗効果が生
まれて、リーマーに求められる穴の寸法精度、穴
の真円度、穴の面粗度、更には穴の真直度という
自家撞着的な性能上の要件を一挙に満すことがで
きたのみならず下穴管理からの解放という作業条
件の改善効果までも果したもので、正に他に比類
のない優れたリーマーである。

実験例としては本願発明の25ミリ径の超硬リー
マーで被穿孔材S50C，穴の深さ50ミリ、下穴の
ドリル径24ミリ、使用機械技型ボール盤、穿孔方
式湿式の使用条件のもとに切削速度16.5m／mm，
送り0.2／rev，の切削条件で使用して、穴の真円
度２ミクロン、穴の入口において±０、出口にお
いて＋0.01ミリ、穴の面粗度3S、穴の真直度５ミ
クロンの結果をえた。

第８図は他の特殊な実施例であつた小径刃２ｂ
には面取を施さず、リーマーの中心に向けてリー
マーの端面５に対しθの逆勾配を付して刃付け
し、小径刃２ｂの刃先をエンドミル刃４′に形成
したことを特徴とするもので、大径刃２ａには面
取を施し面取刃３に対する真のすくい角
（tanT）が負角に形成されていることは前掲各例
と同じであり、大径刃２ａ小径刃２ｂが右又は左
に捻れ形成せられる例のあることは勿論である。
尚エンドミル刃４′のすくい角は半径方向すくい
角Ｒ、軸方向すくい角Ａの少くとも一方は正角と
してある。

此の実施例は中空円筒状の被穿孔材に直径方向
に貫通して対向穴を穿孔する場合などに用いられ
る。

前掲各例にあつては前述の通りバニツシングト
ルクが働いて穴壁面に抱き込まれている状態の大
径刃２ａがガイドの働きをして小径刃２ｂの真直
穿孔を助けて真直度の良好なリーマー穴が得られ
たのであるが、中空の被穿孔材にあつては中空部
で大径刃２ａのガイド作用が働かなくなり対向穴
に達したとき小径刃２ｂは下穴に沿つて流れ真直
度即ち対向穴の同心度が得られなかつた。そこで
本実施例の如く小径刃２ｂの刃先をθの逆勾配を
付したエンドルミル刃４′に形成すると小径刃２
ｂが対向穴に達したとき下穴に沿うことなく自ら
下穴を修正して穿孔するので対向穴の同心度１ミ
クロンでリーミングすることに成功したものであ
る。

此のように本願発明のリーマーは「リーマーの
刃がその真のすくい角の正負によつて全く正反対
の作用をし、全く正反対の効果と逆効果をもたら
す点に着目して、逆効果は消滅又は減殺すると共
に、その正反対の効果が一体のリーマーにおいて
それぞれ有効に働くように活用することを企図し
て」達成されたもので、斯くすることによつて、
従来、リーマーで以つてしては不可能とされてい
たリーマー作業における自家撞着的諸要求を一挙
に解決したものであり、而もその応用範囲も広く
穴明作業の改善に資すること大なる発明である。

尚本発明における大径刃２ａと小径刃２ｂの数
には何らの制約はなく、大径刃２ａと小径刃２ｂ
とが添付各図の如く交互に配置されねばならない
特別な理由は何もない。

【図面の簡単な説明】

第１図は発明の第１実施例の正面図、第２図は
第１図の下面図（端面図）、第３図は発明の第２
実施例の正面図、第４図は発明の第３実施例の正
面図、第５図は発明の第４実施例の正面図第６
図、第７図は第２図の部分拡大図、第８図は特殊
実施例の正面図。 １……リーマー本体、２ａ……大径刃、２ｂ…
…小径刃、３……面取刃、４……切刃コーナー、
５……リーマー端面、６……面取量、Ax……軸
心、ｒ……大径刃の半径、r′……小径刃の半径、
ｄ……半径差、Ｈ……大径刃の切れ刃コーナーの
高さ、ｈ……小径刃の切刃コーナーの高さ、Ch
……面取角、ｆ……すくい面、Ｒ……半径方向す
くい角、Ａ……軸方向すくい角、Ｔ……真のすく
い角の方向、Re……回転方向、Ro……切れ刃コ
ーナーの回転軌跡、４′……エンドミル刃、θ…
…逆勾配。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ リーマー本体１の外周に半径ｒの大きい大径
   刃２ａと半径r′の小さい小径刃２ｂを同心で一体
   的に削設し、大径刃２ａと小径刃２ｂの先端に面
   取りを施して形成する面取刃３の面取態様を大径
   刃２ａと小径刃２ｂと各別に違えて施工して、リ
   ーマーの端面５から大径刃２ａの切刃コーナー４
   までの距離Ｈが小径刃２ｂのそれｈよりも大きく
   なるように形成すると共に、面取刃３に直交する
   Ｔ方向から面取刃３に対する真のすくい角tanT
   は、軸心Axに対し大径刃２ａ小径刃２ｂがなす
   軸方向すくい角Ａと、軸心Axと切れ刃コーナー
   ４とを結ぶ半径線に対しすくい面ｆがなす半径方
   向すくい角Ｒと、面取角Chとを次式 tanR×cosCh＋tanA×sinCh＝tanT のもとに接配して、真のすくい角tanTが大径刃
   ２ａについては負角をなし小径刃２ｂについては
   正角をなすように構成したことを特徴とする２段
   刃リーマー。 ２ 大径刃２ａと小径刃２ｂの先端に形成する面
   取刃３の面取態様を大径刃２ａの面取角Chが小
   径刃２ｂの面取角Chより小さくなる如く施工し
   て、リーマーの端面５から大径刃２ａの切れ刃コ
   ーナー４までの距離Ｈが小径刃２ｂのそれｈより
   大きくなるようにしたことを特徴とする特許請求
   の範囲第１項記載の２段刃リーマー。 ３ 大径刃２ａと小径刃２ｂの先端に形成せられ
   る面取刃３の面取態様を面取角Chは大径刃２ａ
   についても小径刃２ｂについても等角とし、面取
   量６は大径刃２ａについては大きく小径刃２ｂに
   ついては小さくして施工し、リーマーの端面５か
   ら大径刃２ａの切れ刃コーナー４までの距離Ｈが
   小径刃２ｂのそれｈよりも大きくなるようにした
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の２
   段刃リーマー。 ４ リーマー本体１の外周に半径ｒの大きい大径
   刃２ａと半径r′の小さい小径刃２ｂを同心で一体
   的に削設し、大径刃２ａはその先端にChの面取
   角で面取りを施して面取刃３を形成し、小径刃２
   ｂの先端には面取りを施すことなくリーマーの端
   面５に対しθの逆勾配を付して刃付けして刃先を
   エンドミル刃４′に形成すると共に、大径刃２ａ
   の面取刃３に直交するＴ方向からの面取刃３に対
   する真のすくい角tanTは、軸心Axに対し大径刃
   ２ａ小径刃２ｂがなす軸方向すくい角Ａと、軸心
   Axと切れ刃コーナー４とを結ぶ半径線に対しす
   くい面ｆがなす半径方向すくい角Ｒと、面取角
   Chとを次式、 tanR×cosCh＋tanA×sinCh＝tanT のもとに按配して、大径刃２ａの面取刃３に対す
   る真のすくい角tanTが負角をなすように構成
   し、小径刃２ｂについては、軸心Axとエンドミ
   ル刃４′を結ぶ半径線に対しすくい面ｆがなす半
   径方向すくい角Ｒと前記軸方向すくい角Ａとの少
   くともいずれか一方が正角をなすように構成した
   ことを特徴とする２段刃リーマー。