JPS6141019A - ダンパ−デイスク - Google Patents

ダンパ−デイスク

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Publication number
JPS6141019A
JPS6141019A JP16233884A JP16233884A JPS6141019A JP S6141019 A JPS6141019 A JP S6141019A JP 16233884 A JP16233884 A JP 16233884A JP 16233884 A JP16233884 A JP 16233884A JP S6141019 A JPS6141019 A JP S6141019A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
spring
flange
side plate
spring mechanism
window holes
Prior art date
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Pending
Application number
JP16233884A
Other languages
English (en)
Inventor
Yasuyuki Hashimoto
橋本　恭行
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Exedy Corp
Original Assignee
Daikin Manufacturing Co Ltd
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Filing date
Publication date
Application filed by Daikin Manufacturing Co Ltd filed Critical Daikin Manufacturing Co Ltd
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Publication of JPS6141019A publication Critical patent/JPS6141019A/ja
Pending legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/123—Wound springs
    • F16F15/12353—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations
    • F16F15/1236—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates
    • F16F15/12366—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates acting on multiple sets of springs
    • F16F15/12373—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates acting on multiple sets of springs the sets of springs being arranged at substantially the same radius

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Mechanical Operated Clutches (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は自動車用クラッチディスク等に使用されるダン
パーディスクに関し、特に捩り特性の多段化を図ったデ
ィスクに関する。
（従来の技術） 従来この種のディスクにおいて、捩り特性の多段化を図
ったものでは、少なくとも捩り特性の段数分と同じ数だ
けばねが必要になり、特に充分な捩り剛性を得ようとす
るど、捩り特性の段数よりも多い数のばねが必要になる
。すなわち、例えば４段の捩り特性を得ようどすると、
ディスクの６箇所にばねを配置しなければならない。従
ってスプラインハブのフランジには数多くの窓孔を設け
る必要があり、特に最大捩り角度を大きく設定しようと
すると、窓孔の面積やストッパビン用の切欠きの面積が
広くなり、隣接する窓孔や切欠ぎの間の間隔が狭くなる
。その結果フランジの強度が低くなる。
更に従来構造では１段目のばねが捩り領域全体にわたっ
て圧縮されるので、その圧縮量が大ぎくなって応力が極
めて高くなり、充分な強度を確保することが難しい。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明は、捩り特性の多段化及び最大捩り角の増大を図
る場合、ハブフランジに広い窓孔を設ける必要があると
いう点、ならびに１段目のばねが捩り領域全体にわたっ
て圧縮されるという点を解決しようとするものである。
（問題点を解決するための手段） 本発明は、外周に入力部を有する環状サイドプレートと
内周に出力部を有する環状フランジとを同芯かつ相対捩
り可能に配置し、サイドプレートとフランジとを両者の
窓孔に収容した低捩り剛性用スプリング機構及び高捩り
剛性用スプリング機構で連結し、低捩り剛性用スプリン
グ機構を、ディスク円周方向において第２スプリングの
両側に第１スプリングを直列に配置して構成し、低捩り
剛性用スプリング機構を少なくとも１組の上記窓孔に収
容し、中間の第２スプリングの両端部に窓孔と係合でき
る係合部を設け、υブプレート及びフランジの一方の窓
孔を、非捩り状態において、低捩り剛性用スプリング機
構の両端を支持し、かつザイドプレ−１〜、サブプレー
ト、フランジの窓孔を第２スプリングの上記係合部に対
して円周方向に第１の隙間を隔てる形状にし、サブプレ
ート及びフランジの他方の窓孔を、非捩り状態において
、低捩り剛性用スプリング＋［の両端を支持し、かつ第
２スプリングの上記係合部に対して上記第１の隙間より
も円周方向に第２の隙間分だけ長い隙間を隔てる形状に
したことを特徴としている。
（作用） 上記構成によると、伝達トルクの小さい第１捩り段階に
おいては、両方の第１スプリングが圧縮され、第２スプ
リングの両側の第１の隙間の和に相当する角度だけサイ
ドプレートとフランジは相対的に捩れる。これに対して
第２スプリングや高捩り剛性用スプリング機構は、上記
第１捩り段階においては、サイドプレート又はフランジ
に対して片側の第１の隙間に相当する角度だけしか移動
しない。又低捩り剛性用スプリング機構の第２スプリン
グの一方の係合部が窓孔の縁に直接圧縮すると、低捩り
剛性用スプリング機構においては、一方の第１スプリン
グはそれ以上圧縮されず、第２スプリングと他方の第１
スプリングだけが圧縮される。更に第２スプリングの他
方の係合部が窓孔の縁に圧接すると、それ以後は第２ス
プリングだけが圧縮される。
（実施例） 第１図は一部切欠き正面略図、第２図は第１図のＩＩ−
ＩＩ断面部分略図である。第２図において、出力軸１に
スプライン嵌合するハブ２（出力部）は外周に環状のフ
ランジ３を備え、フランジ３の両側に１対の環状サイド
プレート５が同芯に配置しである。一方のサイドプレー
ト５（クラッチプレート）の外周にはクツショニングプ
レート６が固定され、クツショニングプレート６の両面
に摩擦フェーシング７（入力部）が張付けである。フェ
ーシング７はフライホイール８とルツシャプレート９の
間に位置している。フランジ３と両サイドプレート５の
間には環状サブプレート１０が配置しである。フランジ
３と両ザブプレート１０の内周部の間には摩擦力の小さ
い第１の摩擦材１１が介装されている。各サブプレート
１０とそれに隣接するサイドプレート５の内周部の間に
は摩擦力の大ぎい第２の摩擦材１２が介装されている。
第１図において、ディスクは円周方向に等間隔を隔てて
それぞれ２個のスプリング機構１５．１６を備えている
。スプリング機構１５は主に低捩り内領域で作動し、具
体的には、１段目、２段目、３段目の捩り動作を行う。
スプリングＩ槙１６は高捩り内領域で作動し、具体的に
は４段目の捩り動作を行う。
各スプリング機構１５は剛性の高い１個の第２スプリン
グ２２と、剛性の低い２個の第１スプリング２１とを備
えている。第１スプリング２１及び第２スプリング２２
はいずれも概ねディスク円周方向に延びる圧縮コイルス
プリングであり、第２スプリング２２のディスク円周方
向両側に第１スプリング２１が直列に配置されている。
第２スプリング２２は第１スプリング２１よりも大径で
あり、第２スプリング２２と各第１スプリング２１の間
には大径のばね受け１９（係合部）が設けである。
スプリング機構１５はフランジ３及びサイドプレート５
の窓孔２５及び窓孔２６に収容されている。フランジ３
の窓孔２５はスプリング２１．２２の外形に概ね沿う形
状を有し、円周方向中間部が長さしにわたって両端部よ
りも半径方向に広い幅を有している。この長さＬは図示
の非捩り状態における両ばね受け１９．１９間の長さｐ
よりも長い。上記中間部は概ねディスク半径方向に延び
る側縁ｆを備え、図示の状態において各側縁ｆとばね受
け１９との間には捩り角（θ１＋θ２：１段目捩り角θ
１ε２段目捩り角θ２の和）に相当する隙間が隔てられ
°Ｃいる。又窓孔２５の両端側縁ｍは図示の状態におい
て第１スプリング２１の端部に当接している。
サイドプレート５の窓孔２６の第２スプリング２２を囲
む中間部の両側縁ｅは、図示の状態において、係合部１
９に対して第１の捩り角θ１に相当する隙間を隔ててい
る。　各高捩り剛性用スプリングｌｉ！！１Ｍ１６は１
個の圧縮コイルスプリングで形成されている。このスプ
リング（１６）は大径で剛性が高く、フランジ３及びサ
イドプレート５の窓孔２７．２８に収容されている。図
示の非捩り状態において、各スプリング機構１６の両端
はフランジ３の窓孔２７の側縁ｑに対して隙間角θ３を
隔てるとともに、サイドプレート５の窓孔２８の側縁に
当接している。
前記両側のサブプレート１０は外周部の４箇所がザブピ
ン３０により連結されている。各サブピン３ｏはフラン
ジ３の外周部に設けた切欠き３１を通過しており、図示
の非捩り状態において、切欠き３１の両側縁とサブピン
３０の間には円周方向に角θＳに相当する隙間が隔てら
れている。両サイドプレート５の外周部も４箇所がスト
ップピン３２により連結されている。各ストップピン３
２はフランジ３の外周部に設けた切欠き３３を通過して
おり、図示に非捩り状態において、各切欠き３３の両側
縁とストップピン３２の間には最大捩り角θ４に相当す
る円周方向の隙間が隔てられている。
次に実施例の作用を説明する。
エンジン運転状態において、第２図のプレッシャプレー
ト９によりフェーシング７をフライホイール８に押付け
ると、フライホイール８からフェーシング７を経てサイ
ドプレート５にトルクが伝わり、第１図の矢印Ｒ方向に
ディスクが回転する。
このトルクはサイドプレート５からスプリング機＄１５
．１６を経てフランジ３へ伝わり、フランジ３からハブ
２を経て出力軸１（第２図）へ伝わる。この動作におい
てスプリング機構１５．１６は伝達トルクに対応する力
で以下の如く圧縮され、これによりサイドプレート５は
フランジ３に対して捩れる。
捩りトルクの小さい第１段階では、第１図のスプリング
機構１６及び第２スプリング２２が窓孔２７及び窓孔２
５．２６の側縁ｇ、ｆ、ｅから離れている。従って各ス
プリング機構１５の両側の第１スプリング２１だけが主
に圧縮される。この動作では、各スプリング機構１５に
おいて直列に配置した２個の第１スプリング２１が圧縮
されるので、捩り剛性は極めて低く、第３図の区間ａの
如く、捩り角の増加に対する伝達トルクの増加率は極め
て低くなる。又この段階ではフランジ３に対するサイド
プレート５の捩り角は２個の第１スプリング２１の圧縮
量の和（各第１スプリング２１の圧縮量の２ｆ８）に相
当する角度となる。
捩り角が角θ１の２倍（θ１×２）となった時点では、
各第１スプリング２１は角θ１に相当する長さだけ圧縮
され、サイドプレート５は第２２プリング２２に対して
角θ１だけ回転方向Ｒに移動しており、窓孔２６の一方
の側縁ｅが第２スプリング２２のばね受け１９に当接す
る。従ってそれ以後の第２段階では、後方の第１スプリ
ング２１（回転方向Ｒを基準にして第２スプリング２２
の後方の第１スプリング２１：側縁ｅとばね受け１９が
当接した側の第１スプリング２１）は圧縮されず、前方
の第１スプリング２１だ番ノが圧縮される。従って第２
段階では第３図の区間すの如く、捩り角の増加に対する
伝達トルクの増加率は第１段階（ａ）よりも大ぎくなる
。
捩り角が角（θ１×２千０２）となった時点では、第２
スプリング２２はフランジ３の窓孔２５の側縁ｆに対し
て角（θ１＋θ２）だけ回転方向Ｒに移動している。従
ってそれ以後の第３段階では、前方の第１スプリング２
１も圧縮されず、第２スプリング２２だけが圧縮される
。その結果、第３図の区間Ｃの如く、捩り角の増加に対
する伝達トルクの増加率は大きくなる。
捩り角が更に増加すると、サイドプレート５と共にスプ
リング機構１６が回転方向Ｒに角θ３だけ移動してフラ
ンジ３の窓孔２７の側縁９に当接し、それ以後の第４段
階では第３図の区間ｄの如く捩り角の増加に対する伝達
トルクの増加率が更に増加する。
捩り角が更に増加してサイドプレート５がフランジ３に
対して角θ４だけ捩れると、ストップピン３２が切欠き
３３の縁に当接し、それ以上の捩れが阻止される。
上記捩れ動作におい゛Ｃ１初期の段階においてはサブプ
レート１０が摩擦力の強い摩擦材１２の摩擦力によりサ
イドプレート５と共にフランジ３に対して捩れるので、
摩′擦力の弱い摩擦材１１の表面に摩擦が生じ、その結
果、第３図の第１段階ａでは捩り特性に小さいヒステリ
シストルク（図示せず）が生じる。第２段階すではばね
受け１９に側縁ｅが当接して次第に圧接ノｊが高くなる
ので、第３図の如くヒステリシストルクｈも次第に増加
する。それ以後の段階ｃ、ｄでは、サブプレート１０が
フランジ３に対して角（θＳ）の移動を完了し、サブピ
ン３０がフランジ３の切欠き３１の側縁に係合する。従
ってサブプレート１０はフランジ３に強固に連結された
状態になり、サイドプレート５はサブプレート１０とフ
ランジ３に対して捩れる。その結果、摩擦力の強い摩擦
材１２の表面に摩擦が生じ、捩り特性に大きいヒステリ
シストルクト１が加わる。
この様に一連の捩り動作において、捩り剛性及びヒステ
リシストルクが複数段にわたって変化し、又ヒステリシ
ストルクは連続的に変化するので、エンジンの伝達トル
ク領域全体にわたってトルク振動は効果的に吸収される
。
（効果） 以上説明したように本発明によると、第２スプリング２
２とサイドプレート５の窓孔側縁ｅの間には、第１段階
用として角θ１しか隙間を隔てていないにもかかわらず
、実際の第１段階ａの捩り角Ａはその２倍（θ１×２）
となる。換言すれば第１段階ａ用の隙間角θ１は第１段
階の捩り角Ａの半分でよい。又これにともなって、第２
、第３段階用の隙間角も角（θ１＋θ２）及び角θ３と
なり、それぞれ実際の角８１Ｃよりも角θ１だけ小さく
てよい。従って実際の捩り角よりも窓孔の円周方向長さ
を小さくでき、フランジ３やサイドプレート５の強度を
高めることができる。換言すれば窓孔による強度低下を
防止できるので、窓孔の長さを大ぎくして最大捩り角の
増加を図り、優れたトルク振動吸収効果を得ることがで
きる。
又第１スプリング２１は第３段階や第４段階では圧縮さ
れないので、それらの最大圧縮量は小さく、従って破損
等を防止することができる。
図示の実施例の如くヒステリシストルクが次第に増加す
るように構成することによっても、優れたトルク振動吸
収効果を得ることができる。
（その他の実施例） 非捩り状態においてスプリング機構１６をフランジ３の
窓孔２８だけで支持し、又第２段階においてフランジ３
の窓孔２５側縁ｆが第２スプリング２２に圧接するよう
に構成することもで・きる。
【図面の簡単な説明】
第１図は実施例の一部切欠き平面略図、第２図は第１図
のＩＩ−ＩＩ断面略図、第３図は捩り特性を示すグラフ
である。２・・・ハブ２（出力部）、３・・・フランジ
、５・・・サイドプレート、７・・・フエーシグ７（入
力部）、１５・・・低捩り剛性用スプリン機構、１６・
・・高捩り剛性用スプリング機構、１・・・ばね受け（
係合部）、２１・・・第１スプリング２２・・・第２ス
プリング、２５．２６．２７．２・・・窓孔、θ１・・
・第１の隙間角、０２・・・第２の隙角

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 外周に入力部を有する環状サイドプレートと内周に出力
    部を有する環状フランジとを同芯かつ相対捩り可能に配
    置し、サイドプレートとフランジとを両者の窓孔に収容
    した低捩り剛性用スプリング機構及び高捩り剛性用スプ
    リング機構で連結し、低捩り剛性用スプリング機構を、
    ディスク円周方向において第２スプリングの両側に第１
    スプリングを直列に配置して構成し、低捩り剛性用スプ
    リング機構を少なくとも１組の上記窓孔に収容し、中間
    の第２スプリングの両端部に窓孔と係合できる係合部を
    設け、サブプレート及びフランジの一方の窓孔を、非捩
    り状態において、低捩り剛性用スプリング機構の両端を
    支持し、かつサイドプレート、サブプレート、フランジ
    の窓孔を第２スプリングの上記係合部に対して円周方向
    に第１の隙間を隔てる形状にし、サブプレート及びフラ
    ンジの他方の窓孔を、非捩り状態において、低捩り剛性
    用スプリング機構の両端を支持し、かつ第２スプリング
    の上記係合部に対して上記第１の隙間よりも円周方向に
    第２の隙間分だけ長い隙間を隔てる形状にしたことを特
    徴とするダンパーディスク。
JP16233884A 1984-07-31 1984-07-31 ダンパ−デイスク Pending JPS6141019A (ja)

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FR (1) FR2568648B1 (ja)

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