JPH0942312A - 摩擦発生機構 - Google Patents
摩擦発生機構Info
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- JPH0942312A JPH0942312A JP7187038A JP18703895A JPH0942312A JP H0942312 A JPH0942312 A JP H0942312A JP 7187038 A JP7187038 A JP 7187038A JP 18703895 A JP18703895 A JP 18703895A JP H0942312 A JPH0942312 A JP H0942312A
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- generating mechanism
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D13/00—Friction clutches
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/129—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon characterised by friction-damping means
Abstract
(57)【要約】
【課題】 捩じり特性の１段目と２段目との変化を滑ら
かにする。 【解決手段】 第２摩擦発生機構９は、フランジ２ｂと
リテーニングプレート４と第２フリクションワッシャ１
８と第２コーンスプリング１９とを備えている。フラン
ジ２ｂは、リテーニングプレート４側に突出し円周方向
に所定角度で延びる突出部２ｆを有する。第２フリクシ
ョンワッシャ１８は、突出部２ｆに対応して接触する円
板部１２ａの低摩擦係数部分と、突出部２ｆに対して円
周方向に角度がずれて配置された高摩擦係数部材１８ｃ
とを有している。第２フリクションワッシャ１８はリテ
ーニングプレート４に円周方向に連結されている。第２
コーンスプリング１６は、第２フリクションワッシャ１
９をフランジ２ｂに対して付勢する。
かにする。 【解決手段】 第２摩擦発生機構９は、フランジ２ｂと
リテーニングプレート４と第２フリクションワッシャ１
８と第２コーンスプリング１９とを備えている。フラン
ジ２ｂは、リテーニングプレート４側に突出し円周方向
に所定角度で延びる突出部２ｆを有する。第２フリクシ
ョンワッシャ１８は、突出部２ｆに対応して接触する円
板部１２ａの低摩擦係数部分と、突出部２ｆに対して円
周方向に角度がずれて配置された高摩擦係数部材１８ｃ
とを有している。第２フリクションワッシャ１８はリテ
ーニングプレート４に円周方向に連結されている。第２
コーンスプリング１６は、第２フリクションワッシャ１
９をフランジ２ｂに対して付勢する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、摩擦発生機構、特
に、トルク伝達時の捩じり振動を減衰するための摩擦発
生機構に関する。
に、トルク伝達時の捩じり振動を減衰するための摩擦発
生機構に関する。
【０００２】
【従来の技術】たとえば車輌のクラッチに用いられるク
ラッチディスク組立体は、１対の入力側プレートと、外
周にフランジを一体に有する出力側ハブと、入力側プレ
ートとハブとを円周方向に弾性的に連結するコイルスプ
リングとを備えている さらに、フランジをハブから分離するとともに、低剛性
コイルスプリングによって両者を円周方向に連結するよ
うにした分離ハブ型クラッチディスク組立体も提供され
ている。このクラッチディスク組立体では、入力側プレ
ートと出力側ハブとの間の相対捩じり角度が広くなり、
さらに低剛性・高剛性の２段階の捩じり特性が得られ
る。また、摩擦を発生させてヒステリシストルクを得る
ために、入力側プレートとハブとの間には第１摩擦発生
機構が配置され、分離フランジと入力側プレートとの間
には第２摩擦発生機構が配置されている。捩じり角度の
小さな捩じり振動が伝達されると、入力側プレート及び
分離フランジと出力側ハブとの間で相対回転が生じる。
このとき低剛性コイルスプリングが圧縮され、第１摩擦
発生機構によって小さな摩擦が生じる。さらに、捩じり
角度の大きな捩じり振動が伝達されると、入力側プレー
トと分離フランジ及び出力側ハブとの間で相対回転が生
じる。このとき、高剛性のコイルスプリングが入力側プ
レートと分離フランジの間で圧縮され、第２摩擦発生機
構が入力側プレートと分離フランジとの間で大きな摩擦
を発生する。以上に述べたように、微小捩じり振動に対
しては低剛性・小摩擦の特性により、大捩じり振動に対
しては高剛性・大摩擦の特性により各振動を効果的に減
衰する。
ラッチディスク組立体は、１対の入力側プレートと、外
周にフランジを一体に有する出力側ハブと、入力側プレ
ートとハブとを円周方向に弾性的に連結するコイルスプ
リングとを備えている さらに、フランジをハブから分離するとともに、低剛性
コイルスプリングによって両者を円周方向に連結するよ
うにした分離ハブ型クラッチディスク組立体も提供され
ている。このクラッチディスク組立体では、入力側プレ
ートと出力側ハブとの間の相対捩じり角度が広くなり、
さらに低剛性・高剛性の２段階の捩じり特性が得られ
る。また、摩擦を発生させてヒステリシストルクを得る
ために、入力側プレートとハブとの間には第１摩擦発生
機構が配置され、分離フランジと入力側プレートとの間
には第２摩擦発生機構が配置されている。捩じり角度の
小さな捩じり振動が伝達されると、入力側プレート及び
分離フランジと出力側ハブとの間で相対回転が生じる。
このとき低剛性コイルスプリングが圧縮され、第１摩擦
発生機構によって小さな摩擦が生じる。さらに、捩じり
角度の大きな捩じり振動が伝達されると、入力側プレー
トと分離フランジ及び出力側ハブとの間で相対回転が生
じる。このとき、高剛性のコイルスプリングが入力側プ
レートと分離フランジの間で圧縮され、第２摩擦発生機
構が入力側プレートと分離フランジとの間で大きな摩擦
を発生する。以上に述べたように、微小捩じり振動に対
しては低剛性・小摩擦の特性により、大捩じり振動に対
しては高剛性・大摩擦の特性により各振動を効果的に減
衰する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記従来のクラッチデ
ィスク組立体では、アイドル時等の微小捩じり振動を減
衰するためには、１段目で機能する弾性部材の剛性を極
力低くする必要がある。一方、低周波振動等の大捩じり
振動を減衰するためには、２段目で機能する弾性部材の
剛性を高くする必要がある。このため、従来装置では、
捩じり特性が１段目から２段目に移行する際に特性が急
激に変化してしまい、この変化点を含む範囲の捩じり振
動が伝達されると、トランスミッション側での異音発生
の原因となるショックが生じる。
ィスク組立体では、アイドル時等の微小捩じり振動を減
衰するためには、１段目で機能する弾性部材の剛性を極
力低くする必要がある。一方、低周波振動等の大捩じり
振動を減衰するためには、２段目で機能する弾性部材の
剛性を高くする必要がある。このため、従来装置では、
捩じり特性が１段目から２段目に移行する際に特性が急
激に変化してしまい、この変化点を含む範囲の捩じり振
動が伝達されると、トランスミッション側での異音発生
の原因となるショックが生じる。
【０００４】本発明の目的は、捩じり特性の１段目と２
段目との変化を滑らかにすることにある。
段目との変化を滑らかにすることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の摩擦発
生機構は、第１回転部材と第２回転部材と環状摩擦部材
と付勢部材とを備えている。第２回転部材は第１回転部
材の側方に相対回転可能に配置され、第１回転部材側に
突出し円周方向に所定角度で延びる突出部を有する。環
状摩擦部材は、突出部に対応する第１摩擦面と、突出部
に対して円周方向に角度がずれて配置されて第１摩擦面
より摩擦係数が高い第２摩擦面とを有し突出部に対向す
る環状面を含む。環状摩擦部材は、第１回転部材に円周
方向に連結されている。付勢部材は、環状摩擦部材を第
２回転部材に対して付勢する。
生機構は、第１回転部材と第２回転部材と環状摩擦部材
と付勢部材とを備えている。第２回転部材は第１回転部
材の側方に相対回転可能に配置され、第１回転部材側に
突出し円周方向に所定角度で延びる突出部を有する。環
状摩擦部材は、突出部に対応する第１摩擦面と、突出部
に対して円周方向に角度がずれて配置されて第１摩擦面
より摩擦係数が高い第２摩擦面とを有し突出部に対向す
る環状面を含む。環状摩擦部材は、第１回転部材に円周
方向に連結されている。付勢部材は、環状摩擦部材を第
２回転部材に対して付勢する。
【０００６】この摩擦発生機構では、捩じり振動が入力
されると、第１回転部材が第２回転部材に対して相対回
転する。すると、環状摩擦部材が第２回転部材の突出部
に摺動し摩擦を発生する。相対捩じり角度の小さな範囲
では、突出部が環状摩擦部材の第１摩擦面に摺動する。
相対捩じり角度が大きくなると、突出部が第２摩擦面に
摺動する。突出部と第２摩擦面とが接触する面積が増え
るにつれて第２回転部材と環状摩擦面との間の摩擦係数
が大きくなり、その結果摩擦が徐々に大きくなる。この
ような摩擦発生機構を２段の捩じり特性をを有するたと
えばクラッチディスク組立体の１段目の摩擦発生機構と
して用いると、１段目の特性と２段目の特性との間に中
くらいのヒステリシストルクを有する中間領域が得られ
る。この結果、捩じり特性は１段目と２段目との間を滑
らかに移行する。
されると、第１回転部材が第２回転部材に対して相対回
転する。すると、環状摩擦部材が第２回転部材の突出部
に摺動し摩擦を発生する。相対捩じり角度の小さな範囲
では、突出部が環状摩擦部材の第１摩擦面に摺動する。
相対捩じり角度が大きくなると、突出部が第２摩擦面に
摺動する。突出部と第２摩擦面とが接触する面積が増え
るにつれて第２回転部材と環状摩擦面との間の摩擦係数
が大きくなり、その結果摩擦が徐々に大きくなる。この
ような摩擦発生機構を２段の捩じり特性をを有するたと
えばクラッチディスク組立体の１段目の摩擦発生機構と
して用いると、１段目の特性と２段目の特性との間に中
くらいのヒステリシストルクを有する中間領域が得られ
る。この結果、捩じり特性は１段目と２段目との間を滑
らかに移行する。
【０００７】請求項２に記載の摩擦発生機構では、第１
摩擦面は突出部よりさらに円周方向両側に長く延びてい
る。そのために、相対捩じり角度の小さな範囲では第１
摩擦面のみが突出部に摺動し、一定の大きさの摩擦が発
生する。請求項３に記載の摩擦発生機構では、第２摩擦
面は第１摩擦面の円周方向両側に配置されている。突出
部は環状摩擦部材に対して円周方向どちら側に捩じれて
も、第１摩擦面から第２摩擦面に摺動する。請求項４に
記載の摩擦発生機構では、第１摩擦面と前記第２摩擦面
とは円周方向に交互に複数配置されており、突出部は第
１摩擦面に対応して複数形成されている。ここでは、複
数の突出部が環状摩擦部材の第１摩擦面及び第２摩擦面
に摺動する。
摩擦面は突出部よりさらに円周方向両側に長く延びてい
る。そのために、相対捩じり角度の小さな範囲では第１
摩擦面のみが突出部に摺動し、一定の大きさの摩擦が発
生する。請求項３に記載の摩擦発生機構では、第２摩擦
面は第１摩擦面の円周方向両側に配置されている。突出
部は環状摩擦部材に対して円周方向どちら側に捩じれて
も、第１摩擦面から第２摩擦面に摺動する。請求項４に
記載の摩擦発生機構では、第１摩擦面と前記第２摩擦面
とは円周方向に交互に複数配置されており、突出部は第
１摩擦面に対応して複数形成されている。ここでは、複
数の突出部が環状摩擦部材の第１摩擦面及び第２摩擦面
に摺動する。
【０００８】請求項５に記載の摩擦発生機構では、第２
摩擦面の円周方向両端部は端に向かって徐々に幅が狭く
なっている。請求項５に記載の摩擦発生機構では、第２
摩擦面の円周方向両端部が端に向かって徐々に幅が狭く
なっているため、突出部が第２摩擦面に対して摺動を開
始するときに摩擦が緩やかに大きくなる。
摩擦面の円周方向両端部は端に向かって徐々に幅が狭く
なっている。請求項５に記載の摩擦発生機構では、第２
摩擦面の円周方向両端部が端に向かって徐々に幅が狭く
なっているため、突出部が第２摩擦面に対して摺動を開
始するときに摩擦が緩やかに大きくなる。
【０００９】
【発明の実施の形態】図１に示す本発明の一実施形態が
採用されたクラッチディスク組立体１は、図１の左側に
配置されたエンジン（図示せす）からのトルクを図１の
右側に配置されたトランスミッション（図示せず）に伝
達及び遮断するための装置である。図１においては、Ｏ
−Ｏがクラッチディスク組立体１の回転軸線である。
採用されたクラッチディスク組立体１は、図１の左側に
配置されたエンジン（図示せす）からのトルクを図１の
右側に配置されたトランスミッション（図示せず）に伝
達及び遮断するための装置である。図１においては、Ｏ
−Ｏがクラッチディスク組立体１の回転軸線である。
【００１０】このクラッチディスク組立体１は、主に、
出力側部材としてのハブ２と、入力側部材としてのクラ
ッチプレート３及びリテーニングプレート４と、中間部
材としてのサブプレート５と、サブプレート５とハブ２
との間に両者の相対回転を制限するように配置された小
コイルスプリング６と、プレート３，４とサブプレート
５との間に両者の相対回転を制限するように配置された
大コイルスプリング７と、プレート３，４とハブ２との
間で相対回転が生じるときに所定の摩擦を発生させる第
１摩擦発生機構８及び第２摩擦発生機構９とから構成さ
れている。
出力側部材としてのハブ２と、入力側部材としてのクラ
ッチプレート３及びリテーニングプレート４と、中間部
材としてのサブプレート５と、サブプレート５とハブ２
との間に両者の相対回転を制限するように配置された小
コイルスプリング６と、プレート３，４とサブプレート
５との間に両者の相対回転を制限するように配置された
大コイルスプリング７と、プレート３，４とハブ２との
間で相対回転が生じるときに所定の摩擦を発生させる第
１摩擦発生機構８及び第２摩擦発生機構９とから構成さ
れている。
【００１１】ハブ２は、クラッチディスク組立体１の中
心に配置され、トランスミッションのシャフト（図示せ
ず）に連結される。ハブ２は、軸方向に延びる円筒状の
ボス２ａと、ボス２ａの外周に一体に形成されたフラン
ジ２ｂとから構成されている。フランジ２ｂの径方向に
対向する２箇所には、小コイルスプリング６の円周方向
両端を受けるための切欠き（図示せず）が形成されてい
る。また、ボス２ａの中心部には、トランスミッション
のシャフト（図示せず）にスプライン係合するスプライ
ン孔２ｅが形成されている。
心に配置され、トランスミッションのシャフト（図示せ
ず）に連結される。ハブ２は、軸方向に延びる円筒状の
ボス２ａと、ボス２ａの外周に一体に形成されたフラン
ジ２ｂとから構成されている。フランジ２ｂの径方向に
対向する２箇所には、小コイルスプリング６の円周方向
両端を受けるための切欠き（図示せず）が形成されてい
る。また、ボス２ａの中心部には、トランスミッション
のシャフト（図示せず）にスプライン係合するスプライ
ン孔２ｅが形成されている。
【００１２】ハブ２のフランジ２ｂにおいて、エンジン
側に突出する２つの突出部２ｆが形成されている。突出
部２ｆは、図３から明らかなように、径方向に対向する
２箇所に扇形に形成されている。ハブ２のフランジ２ｂ
の外周にはサブプレート５が配置されている。サブプレ
ート５は円板状のプレートである。サブプレート５は、
径方向外方に延びる４つの突出部５ａを有している。各
突出部５ａには円周方向に延びる窓孔５ｂが形成され、
各突出部５ａの間には外側切欠き５ｃが形成されてい
る。サブプレート５の内周側は、ハブ２のフランジ２ｂ
外周と円周方向に所定角度だけ相対回転可能になってい
る。さらに、サブプレート５の内周側においてハブ２の
切欠き（図示せず）に対応する２箇所には内側切欠き
（図示せず）が形成されている。これらの切欠き内には
小コイルスプリング６が配置されている。
側に突出する２つの突出部２ｆが形成されている。突出
部２ｆは、図３から明らかなように、径方向に対向する
２箇所に扇形に形成されている。ハブ２のフランジ２ｂ
の外周にはサブプレート５が配置されている。サブプレ
ート５は円板状のプレートである。サブプレート５は、
径方向外方に延びる４つの突出部５ａを有している。各
突出部５ａには円周方向に延びる窓孔５ｂが形成され、
各突出部５ａの間には外側切欠き５ｃが形成されてい
る。サブプレート５の内周側は、ハブ２のフランジ２ｂ
外周と円周方向に所定角度だけ相対回転可能になってい
る。さらに、サブプレート５の内周側においてハブ２の
切欠き（図示せず）に対応する２箇所には内側切欠き
（図示せず）が形成されている。これらの切欠き内には
小コイルスプリング６が配置されている。
【００１３】サブプレート５の両側方には、入力側部材
としてのクラッチプレート３及びリテーニングプレート
４が配置されている。クラッチプレート３及びリテーニ
ングプレート４は、概ね円板状の１対の部材であり、中
心孔を有してハブ２のボス２ａの外周側に回転自在に嵌
合されている。クラッチプレート３及びリテーニングプ
レート４は外周部で当接ピン１１により互いに固定され
ている。この当接ピン１１は、サブプレート５に形成さ
れた外側切欠き５ｃ内を延びている。当接ピン１１と外
側切欠き５ｃとには円周方向に所定の隙間が確保されて
いるため、プレート３，４とサブプレート５とは所定角
度範囲内で相対回転可能である。
としてのクラッチプレート３及びリテーニングプレート
４が配置されている。クラッチプレート３及びリテーニ
ングプレート４は、概ね円板状の１対の部材であり、中
心孔を有してハブ２のボス２ａの外周側に回転自在に嵌
合されている。クラッチプレート３及びリテーニングプ
レート４は外周部で当接ピン１１により互いに固定され
ている。この当接ピン１１は、サブプレート５に形成さ
れた外側切欠き５ｃ内を延びている。当接ピン１１と外
側切欠き５ｃとには円周方向に所定の隙間が確保されて
いるため、プレート３，４とサブプレート５とは所定角
度範囲内で相対回転可能である。
【００１４】クラッチディスク３の外周には、摩擦連結
部１０が配置されている。摩擦連結部１０は、主に、円
環状のクッショニングプレート１２と摩擦フェーシング
１３とから構成されている。クッショニングプレート１
２は、当接ピン１１によりクラッチプレート３に固定さ
れ、その両面には摩擦フェーシング１３が固定されてい
る。なお、摩擦フェーシング１３の図１左側にはエンジ
ン側のフライホイール（図示せず）が配置されている。
部１０が配置されている。摩擦連結部１０は、主に、円
環状のクッショニングプレート１２と摩擦フェーシング
１３とから構成されている。クッショニングプレート１
２は、当接ピン１１によりクラッチプレート３に固定さ
れ、その両面には摩擦フェーシング１３が固定されてい
る。なお、摩擦フェーシング１３の図１左側にはエンジ
ン側のフライホイール（図示せず）が配置されている。
【００１５】クラッチプレート３及びリテーニングプレ
ート４には、それぞれサブプレート５の窓孔５ｂに対応
した位置に、窓孔３ａ及び窓孔４ａが形成されている。
この窓孔５ｂ，窓孔３ａ及び窓孔４ａ内に大コイルスプ
リング７が配置されている。大コイルスプリング７の円
周方向両端は、窓孔５ｂ，３ａ及び４ａの円周方向両端
に当接している。各窓孔３ａ及び窓孔４ａの径方向両側
には軸方向外側に切り起こされた押え部３ｂ，４ｂが形
成され、大コイルスプリング７の径方向外方及び軸方向
への移動を制限している。
ート４には、それぞれサブプレート５の窓孔５ｂに対応
した位置に、窓孔３ａ及び窓孔４ａが形成されている。
この窓孔５ｂ，窓孔３ａ及び窓孔４ａ内に大コイルスプ
リング７が配置されている。大コイルスプリング７の円
周方向両端は、窓孔５ｂ，３ａ及び４ａの円周方向両端
に当接している。各窓孔３ａ及び窓孔４ａの径方向両側
には軸方向外側に切り起こされた押え部３ｂ，４ｂが形
成され、大コイルスプリング７の径方向外方及び軸方向
への移動を制限している。
【００１６】第１摩擦発生機構８は、サブプレート５の
内周側とリテーニングプレート４の間に配置された第１
フリクションワッシャ１６と第１コーンスプリング１７
とから構成されている。第１フリクションワッシャ１６
は、サブプレート５の内周側面に当接している。第１コ
ーンスプリング１７は、第１フリクションワッシャ１６
とリテーニングプレート４との間に圧縮されて配置され
ている。これにより、第１コーンスプリング１７は、第
１フリクションワッシャ１６をサブプレート５側に付勢
し、リテーニングプレート４をトランスミッション側に
付勢している。なお、第１フリクションワッシャ１６
は、複数の突起部１６ａによりリテーニングプレート４
に相対回転不能に係合している。
内周側とリテーニングプレート４の間に配置された第１
フリクションワッシャ１６と第１コーンスプリング１７
とから構成されている。第１フリクションワッシャ１６
は、サブプレート５の内周側面に当接している。第１コ
ーンスプリング１７は、第１フリクションワッシャ１６
とリテーニングプレート４との間に圧縮されて配置され
ている。これにより、第１コーンスプリング１７は、第
１フリクションワッシャ１６をサブプレート５側に付勢
し、リテーニングプレート４をトランスミッション側に
付勢している。なお、第１フリクションワッシャ１６
は、複数の突起部１６ａによりリテーニングプレート４
に相対回転不能に係合している。
【００１７】第２摩擦発生機構９は、図２から明らかな
ように、ハブ２のフランジ２ｂとリテーニングプレート
４の内周部との間に配置された第２フリクションワッシ
ャ１８と第２コーンスプリング１９とから構成されてい
る。第２フリクションワッシャ１８は、円板部１８ａ
と、円板部１８ａの内周部からリテーニングプレート４
側に延びる複数の突出部１８ｂとから構成されている。
円板部１８ａ内においてフランジ２ｂ側に対向する面に
は円周方向に対向する２箇所に高摩擦係数部材１８ｃが
はめ込まれている。高摩擦係数部材１８ｃは、図３から
明らかなように、円周方向に所定角度延びている。高摩
擦係数部材１８ｃの両端部は、端側に向かうにしたがっ
て徐々に幅が狭くなっている。突出部１８ｂは、リテー
ニングプレート４の内周部に相対回転不能にかつ軸方向
に移動自在に係合している。図３から明らかなように、
自由状態で円板部１５ａのおいて高摩擦係数部材１８ｃ
が設けられていない部分（低摩擦係数部分）が、フラン
ジ２ｂに形成された突出部２ｆに対応して接触してい
る。低摩擦係数部分は、突出部２ｆの円周方向両側にさ
らに長く延びている。
ように、ハブ２のフランジ２ｂとリテーニングプレート
４の内周部との間に配置された第２フリクションワッシ
ャ１８と第２コーンスプリング１９とから構成されてい
る。第２フリクションワッシャ１８は、円板部１８ａ
と、円板部１８ａの内周部からリテーニングプレート４
側に延びる複数の突出部１８ｂとから構成されている。
円板部１８ａ内においてフランジ２ｂ側に対向する面に
は円周方向に対向する２箇所に高摩擦係数部材１８ｃが
はめ込まれている。高摩擦係数部材１８ｃは、図３から
明らかなように、円周方向に所定角度延びている。高摩
擦係数部材１８ｃの両端部は、端側に向かうにしたがっ
て徐々に幅が狭くなっている。突出部１８ｂは、リテー
ニングプレート４の内周部に相対回転不能にかつ軸方向
に移動自在に係合している。図３から明らかなように、
自由状態で円板部１５ａのおいて高摩擦係数部材１８ｃ
が設けられていない部分（低摩擦係数部分）が、フラン
ジ２ｂに形成された突出部２ｆに対応して接触してい
る。低摩擦係数部分は、突出部２ｆの円周方向両側にさ
らに長く延びている。
【００１８】第２コーンスプリング１９は、第２フリク
ションワッシャ１８の円板部１８ａとリテーニングプレ
ート４の内周部との間に圧縮された状態で配置されてい
る。これにより、第２コーンスプリング１９は、円板部
１８ａをフランジ２ｂ側に付勢し、リテーニングプレー
ト４をトランスミッション側に付勢している。クラッチ
プレート３の内周部とハブ２のフランジ２ｂ及びサブプ
レート５の内周端との軸方向間には、第３フリクション
ワッシャ２０が配置されている。第３フリクションワッ
シャ２０は、トランスミッション側の側面がフランジ２
ｂの側面及びサブプレート５の内周端部の側面に当接
し、エンジン側の側面がクラッチプレート３に当接して
いる。第３フリクションワッシャ２０の外周部には、軸
方向エンジン側に延びるスナップ突起２０ａが形成さ
れ、スナップ突起２０ａはクラッチプレート３に形成さ
れた孔に係合している。第３フリクションワッシャ２０
の内周部には軸方向エンジン側に延びる環状の突出部２
０ｂが形成されている。この環状の突出部２０ｂの外周
側にはクラッチプレート３の内周端が相対回転不能に係
合している。
ションワッシャ１８の円板部１８ａとリテーニングプレ
ート４の内周部との間に圧縮された状態で配置されてい
る。これにより、第２コーンスプリング１９は、円板部
１８ａをフランジ２ｂ側に付勢し、リテーニングプレー
ト４をトランスミッション側に付勢している。クラッチ
プレート３の内周部とハブ２のフランジ２ｂ及びサブプ
レート５の内周端との軸方向間には、第３フリクション
ワッシャ２０が配置されている。第３フリクションワッ
シャ２０は、トランスミッション側の側面がフランジ２
ｂの側面及びサブプレート５の内周端部の側面に当接
し、エンジン側の側面がクラッチプレート３に当接して
いる。第３フリクションワッシャ２０の外周部には、軸
方向エンジン側に延びるスナップ突起２０ａが形成さ
れ、スナップ突起２０ａはクラッチプレート３に形成さ
れた孔に係合している。第３フリクションワッシャ２０
の内周部には軸方向エンジン側に延びる環状の突出部２
０ｂが形成されている。この環状の突出部２０ｂの外周
側にはクラッチプレート３の内周端が相対回転不能に係
合している。
【００１９】次に、クラッチディスク組立体１の動作に
ついて説明する。摩擦フェーシング１３がエンジン側の
フライホイール（図示せず）に押し付けられると、エン
ジン側のフライホイールのトルクがクラッチプレート３
及びリテーニングプレート４に入力される。このトルク
は、大コイルスプリング７、サブプレート５、小コイル
スプリング６を介してハブ２に伝達され、さらに図示し
ないトランスミッション側のシャフトに出力される。
ついて説明する。摩擦フェーシング１３がエンジン側の
フライホイール（図示せず）に押し付けられると、エン
ジン側のフライホイールのトルクがクラッチプレート３
及びリテーニングプレート４に入力される。このトルク
は、大コイルスプリング７、サブプレート５、小コイル
スプリング６を介してハブ２に伝達され、さらに図示し
ないトランスミッション側のシャフトに出力される。
【００２０】エンジン側のフライホイール（図示せず）
からクラッチディスク組立体１に変位角度の小さな捩じ
り振動が伝達されると、プレート３，４及びサブプレー
ト５とハブ２との間で相対回転が生じる。このとき、小
コイルスプリング６が円周方向に圧縮され、第２フリク
ションワッシャ１８がハブ２のフランジ２ｂの突出部２
ｆに対して摺動する。このときの低剛性・小摩擦の特性
によって変位角度の小さな捩じり振動が効果的に減衰さ
れる。
からクラッチディスク組立体１に変位角度の小さな捩じ
り振動が伝達されると、プレート３，４及びサブプレー
ト５とハブ２との間で相対回転が生じる。このとき、小
コイルスプリング６が円周方向に圧縮され、第２フリク
ションワッシャ１８がハブ２のフランジ２ｂの突出部２
ｆに対して摺動する。このときの低剛性・小摩擦の特性
によって変位角度の小さな捩じり振動が効果的に減衰さ
れる。
【００２１】クラッチディスク組立体１に大きな変位角
度を有する捩じり振動が伝達されると、小コイルスプリ
ング６が圧縮されてサブプレート５とハブ２とが一体回
転し、これらとプレート３，４との間で相対回転が生じ
る。このとき、大コイルスプリング７が圧縮され、第１
フリクションワッシャ１６がサブプレート５の内周側側
面に摺動する。ここでは、第１コーンスプリング１７の
付勢力が第２コーンスプリング１９の付勢力より大きく
さらに第１フリクションワッシャ１６の摩擦係数が第２
フリクションワッシャ１８の摩擦係数より大きく設定さ
れているため、大きな摩擦が発生する。このときの高剛
性・大摩擦の特性により、変位角度の大きな捩じり振動
を効果的に減衰する。
度を有する捩じり振動が伝達されると、小コイルスプリ
ング６が圧縮されてサブプレート５とハブ２とが一体回
転し、これらとプレート３，４との間で相対回転が生じ
る。このとき、大コイルスプリング７が圧縮され、第１
フリクションワッシャ１６がサブプレート５の内周側側
面に摺動する。ここでは、第１コーンスプリング１７の
付勢力が第２コーンスプリング１９の付勢力より大きく
さらに第１フリクションワッシャ１６の摩擦係数が第２
フリクションワッシャ１８の摩擦係数より大きく設定さ
れているため、大きな摩擦が発生する。このときの高剛
性・大摩擦の特性により、変位角度の大きな捩じり振動
を効果的に減衰する。
【００２２】以上のように、捩じり振動の種類によって
適切な特性を得られるので、クラッチディスク組立体１
は捩じり振動を減衰するのに効果的である。図４及び図
５のグラフを用いて、クラッチディスク組立体１の捩じ
り特性について説明する。なお、これらのグラフは、ク
ラッチプレート３及びリテーニングプレート４を他の装
置に回転不能に固定し、ハブ２を両プレート３，４に対
して回転させて得たものである。図４の円Ａ部分に相当
する図５では、１段目の特性と２段目の特性との間には
中間の特性を有する部分Ｂが形成されている。これは、
１段目の特性において、捩じり角度の小さな範囲では突
出部２ｆは円板部１８ａの低摩擦係数部分のみに摺動
し、捩じり角度が大きくなるにつれて高摩擦係数部材１
８ｃに摺動するからである。すなわち、突出部２ｆと高
摩擦係数部材１８ｃとの接触面積が増えるにつれて突出
部２ｆと第２フリクションワッシャ１８との間の摩擦係
数が大きくなる。その結果、両部材間での摩擦が徐々に
大きくなる。特に、高摩擦係数部材１８ｃの円周方向両
端部は端に向かうにしたがって徐々に幅が狭くなってい
るために、特性の変化は緩やかになる。このようにし
て、１段目の特性から２段目の特性に緩やかに変化する
ために、この変化点を含む範囲の捩じり振動が伝えられ
てもショックが生じにくい。
適切な特性を得られるので、クラッチディスク組立体１
は捩じり振動を減衰するのに効果的である。図４及び図
５のグラフを用いて、クラッチディスク組立体１の捩じ
り特性について説明する。なお、これらのグラフは、ク
ラッチプレート３及びリテーニングプレート４を他の装
置に回転不能に固定し、ハブ２を両プレート３，４に対
して回転させて得たものである。図４の円Ａ部分に相当
する図５では、１段目の特性と２段目の特性との間には
中間の特性を有する部分Ｂが形成されている。これは、
１段目の特性において、捩じり角度の小さな範囲では突
出部２ｆは円板部１８ａの低摩擦係数部分のみに摺動
し、捩じり角度が大きくなるにつれて高摩擦係数部材１
８ｃに摺動するからである。すなわち、突出部２ｆと高
摩擦係数部材１８ｃとの接触面積が増えるにつれて突出
部２ｆと第２フリクションワッシャ１８との間の摩擦係
数が大きくなる。その結果、両部材間での摩擦が徐々に
大きくなる。特に、高摩擦係数部材１８ｃの円周方向両
端部は端に向かうにしたがって徐々に幅が狭くなってい
るために、特性の変化は緩やかになる。このようにし
て、１段目の特性から２段目の特性に緩やかに変化する
ために、この変化点を含む範囲の捩じり振動が伝えられ
てもショックが生じにくい。
【００２３】本発明に係る摩擦発生機構は、前記実施形
態に限定されない。
態に限定されない。
【００２４】
【発明の効果】本発明に係る摩擦発生機構では、第１回
転部材が第２回転部材に対して相対回転すると、環状摩
擦部材が第２回転部材の突出部に摺動し摩擦を発生す
る。相対捩じり角度の小さな範囲では、突出部が環状摩
擦部材の第１摩擦に摺動する。相対捩じり角度が大きく
なると、突出部が第２摩擦面に摺動する。第２摩擦面と
突出部とが接触する面積が増えるにつれて環状摩擦部材
と環状摩擦面との間の摩擦係数が大きくなり、その結果
摩擦が徐々に大きくなる。
転部材が第２回転部材に対して相対回転すると、環状摩
擦部材が第２回転部材の突出部に摺動し摩擦を発生す
る。相対捩じり角度の小さな範囲では、突出部が環状摩
擦部材の第１摩擦に摺動する。相対捩じり角度が大きく
なると、突出部が第２摩擦面に摺動する。第２摩擦面と
突出部とが接触する面積が増えるにつれて環状摩擦部材
と環状摩擦面との間の摩擦係数が大きくなり、その結果
摩擦が徐々に大きくなる。
【００２５】このような摩擦発生機構を２段の捩じり特
性をを有するダンパーディスク組立体の１段目の摩擦発
生機構として用いると、１段目の特性と２段目の特性と
の間に中くらいのヒステリシストルクを有する中間領域
が得られる。この結果、捩じり特性は１段目と２段目と
の間を滑らかに移行する。
性をを有するダンパーディスク組立体の１段目の摩擦発
生機構として用いると、１段目の特性と２段目の特性と
の間に中くらいのヒステリシストルクを有する中間領域
が得られる。この結果、捩じり特性は１段目と２段目と
の間を滑らかに移行する。
【図１】本発明の一実施形態が採用されたクラッチディ
スク組立体の縦断面概略図。
スク組立体の縦断面概略図。
【図２】本発明の一実施例としての摩擦発生機構を示す
縦断面概略図。
縦断面概略図。
【図３】突出部と高摩擦係数部材との位置関係を示す
図。
図。
【図４】クラッチディスク組立体の捩じり特性線図。
【図５】図４の円Ａ部分の拡大図。
１ クラッチディスク組立体 ２ ハブ ２ｂ フランジ ２ｆ 突出部 ４ リテーニングプレート ９ 第２摩擦発生機構 １８ 第２フリクションワッシャ １８ａ 円板部 １８ｂ 突出部 １８ｃ 高摩擦係数部材 １９ 第２コーンスプリング
Claims (5)
- 【請求項１】第１回転部材と、 前記第１回転部材の側方に相対回転可能に配置され、前
記第１回転部材側に突出し円周方向に所定角度で延びる
突出部を有する第２回転部材と、 前記突出部に接触する第１摩擦面と、前記突出部に対し
て円周方向に角度がずれて配置されて前記第１摩擦面よ
り摩擦係数が高い第２摩擦面とを有し前記突出部に対向
する環状面を含み、前記第１回転部材に円周方向に連結
された環状摩擦部材と、 前記環状摩擦部材を前記第２回転部材に対して付勢する
付勢部材と、を備えた摩擦発生機構。 - 【請求項２】前記第１摩擦面は前記突出部よりさらに円
周方向両側に長く延びている、請求項１に記載の摩擦発
生機構。 - 【請求項３】第２摩擦面は前記第１摩擦面の円周方向両
側に配置されている、請求項１または２に記載の摩擦発
生機構。 - 【請求項４】前記第１摩擦面と前記第２摩擦面とは円周
方向に交互に複数配置されており、 前記突出部は前記第１摩擦面に対応して複数形成されて
いる、請求項１〜３のいずれかに記載の摩擦発生機構。 - 【請求項５】前記第２摩擦面の円周方向両端部は端に向
かって徐々に幅が狭くなっている、請求項１〜４のいず
れかに記載の摩擦発生機構。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7187038A JPH0942312A (ja) | 1995-07-24 | 1995-07-24 | 摩擦発生機構 |
| US08/678,030 US5715922A (en) | 1995-07-24 | 1996-07-10 | Friction generating mechanism for a damper disc assembly |
| DE19628868A DE19628868C2 (de) | 1995-07-24 | 1996-07-17 | Anordnung zum Erzeugen von Reibung in einer Dämpfungsscheibe |
| KR1019960029122A KR100217195B1 (ko) | 1995-07-24 | 1996-07-19 | 댐퍼 디스크 어셈블리용 마찰 발생 메카니즘 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7187038A JPH0942312A (ja) | 1995-07-24 | 1995-07-24 | 摩擦発生機構 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0942312A true JPH0942312A (ja) | 1997-02-10 |
Family
ID=16199094
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7187038A Pending JPH0942312A (ja) | 1995-07-24 | 1995-07-24 | 摩擦発生機構 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5715922A (ja) |
| JP (1) | JPH0942312A (ja) |
| KR (1) | KR100217195B1 (ja) |
| DE (1) | DE19628868C2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3708324B2 (ja) * | 1998-03-27 | 2005-10-19 | 株式会社エクセディ | ダンパー機構 |
| US6547053B2 (en) | 2001-03-30 | 2003-04-15 | Zf Meritor, Llc | Torsional vibration damper |
| KR100467824B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-01-24 | (주)삼성유압기계 | 압출성형기 |
| JP2003336689A (ja) * | 2002-05-21 | 2003-11-28 | Exedy Corp | フライホイール組立体 |
| US20040082392A1 (en) * | 2002-10-22 | 2004-04-29 | Exedy Corporation | Damper mechanism |
| US8414404B2 (en) * | 2009-11-06 | 2013-04-09 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Damper mechanism |
| JP7227804B2 (ja) * | 2019-03-15 | 2023-02-22 | 株式会社エクセディ | ダンパ装置 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2906675A1 (de) * | 1979-02-21 | 1980-09-04 | Fichtel & Sachs Ag | Kupplungsscheibe |
| US5374218A (en) * | 1983-11-15 | 1994-12-20 | Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh | Assembly for compensation of fluctuations of torque |
| US4634398A (en) * | 1984-02-23 | 1987-01-06 | Valeo | Torsional damper device comprising two coaxial parts disposed to rotate relative to one another |
| DE3409868A1 (de) * | 1984-03-17 | 1985-09-19 | Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt | Kupplungsscheibe |
| DE3409869A1 (de) * | 1984-03-17 | 1985-09-19 | Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt | Kupplungsscheibe |
| JPS6141019A (ja) * | 1984-07-31 | 1986-02-27 | Daikin Mfg Co Ltd | ダンパ−デイスク |
| JPH0545874Y2 (ja) * | 1985-09-20 | 1993-11-29 | ||
| EP0361458B1 (en) * | 1988-09-29 | 1993-11-18 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Clutch disk assembly |
| US4991704A (en) * | 1989-11-28 | 1991-02-12 | Dana Corporation | Apparatus for adjusting hysteresis in a clutch |
| DE4332936C2 (de) * | 1992-10-14 | 2003-06-26 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Torsionsschwingungsdämpfer |
| DE19514734C2 (de) * | 1994-04-25 | 1999-11-18 | Exedy Corp | Kupplungsscheibenausbildung |
| DE19524749C1 (de) * | 1995-07-07 | 1996-07-11 | Fichtel & Sachs Ag | Kupplungsscheibe mit Torsionsschwingungsdämpfer für Kraftfahrzeugkupplungen |
-
1995
- 1995-07-24 JP JP7187038A patent/JPH0942312A/ja active Pending
-
1996
- 1996-07-10 US US08/678,030 patent/US5715922A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-17 DE DE19628868A patent/DE19628868C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-19 KR KR1019960029122A patent/KR100217195B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5715922A (en) | 1998-02-10 |
| DE19628868A1 (de) | 1997-02-06 |
| KR100217195B1 (ko) | 1999-09-01 |
| KR970006960A (ko) | 1997-02-21 |
| DE19628868C2 (de) | 1997-12-04 |
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