JPH09100874A - ダンパーディスク組立体 - Google Patents
ダンパーディスク組立体Info
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- JPH09100874A JPH09100874A JP7259787A JP25978795A JPH09100874A JP H09100874 A JPH09100874 A JP H09100874A JP 7259787 A JP7259787 A JP 7259787A JP 25978795 A JP25978795 A JP 25978795A JP H09100874 A JPH09100874 A JP H09100874A
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- plate
- flange
- disc
- friction
- hub
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/129—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon characterised by friction-damping means
- F16F15/1292—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon characterised by friction-damping means characterised by arrangements for axially clamping or positioning or otherwise influencing the frictional plates
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ダンパーディスク組立体において、捩じり特
性の１段目と２段目との変化を滑らかにする。 【解決手段】 クラッチディスク組立体１では、フラン
ジ２ａと環状部材７との間にハブ移動機構１９が配置さ
れている。ハブ移動機構１９は、プレート３とフランジ
２ａとの捩じり角度が所定範囲を超えるとフランジ２ａ
をクラッチプレート３から軸方向に離れるように移動さ
せる機構である。第１摩擦発生機構２０は、フリクショ
ンワッシャ９とコーンスプリング１１とを有している。
フリクションワッシャ９はフランジ２ａに当接してい
る。コーンスプリング１１はフリクションワッシャ９と
プレート４との間に配置されてフリクションワッシャ９
をフランジ２ａに付勢している。
性の１段目と２段目との変化を滑らかにする。 【解決手段】 クラッチディスク組立体１では、フラン
ジ２ａと環状部材７との間にハブ移動機構１９が配置さ
れている。ハブ移動機構１９は、プレート３とフランジ
２ａとの捩じり角度が所定範囲を超えるとフランジ２ａ
をクラッチプレート３から軸方向に離れるように移動さ
せる機構である。第１摩擦発生機構２０は、フリクショ
ンワッシャ９とコーンスプリング１１とを有している。
フリクションワッシャ９はフランジ２ａに当接してい
る。コーンスプリング１１はフリクションワッシャ９と
プレート４との間に配置されてフリクションワッシャ９
をフランジ２ａに付勢している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ダンパーディスク
組立体、特に２段階の捩じり特性を有するダンパーディ
スク組立体に関する。
組立体、特に２段階の捩じり特性を有するダンパーディ
スク組立体に関する。
【０００２】
【従来の技術】たとえば車輌のクラッチに用いられるク
ラッチディスク組立体は、入力側プレートと、外周にフ
ランジを一体に有する出力側ハブと、入力側プレートと
フランジとを円周方向に弾性的に連結するコイルスプリ
ングとを備えている。さらに、フランジをハブから分離
して分離フランジにするとともに、ハブと分離フランジ
をコイルスプリングにより円周方向に連結した分離ハブ
型ダンパーディスク組立体も提供されている。この種の
クラッチディスク組立体では、入力側プレートとハブと
の相対捩じり角度が広くなり、さらに低剛性・高剛性の
２段階の捩じり特性が得られる。また、ヒステリシスト
ルクを発生させるために、入力側プレートとハブとの間
には第１摩擦発生機構が配置され、分離フランジと入力
側プレートとの間には第２摩擦発生機構が配置されてい
る。
ラッチディスク組立体は、入力側プレートと、外周にフ
ランジを一体に有する出力側ハブと、入力側プレートと
フランジとを円周方向に弾性的に連結するコイルスプリ
ングとを備えている。さらに、フランジをハブから分離
して分離フランジにするとともに、ハブと分離フランジ
をコイルスプリングにより円周方向に連結した分離ハブ
型ダンパーディスク組立体も提供されている。この種の
クラッチディスク組立体では、入力側プレートとハブと
の相対捩じり角度が広くなり、さらに低剛性・高剛性の
２段階の捩じり特性が得られる。また、ヒステリシスト
ルクを発生させるために、入力側プレートとハブとの間
には第１摩擦発生機構が配置され、分離フランジと入力
側プレートとの間には第２摩擦発生機構が配置されてい
る。
【０００３】このような分離ハブ型ダンパーディスク組
立体においては、捩じり振動が伝達されると、入力側プ
レートと分離フランジと出力側ハブとの間で周期的な相
対回転が生じる。このとき、コイルスプリングが圧縮さ
れ、第１摩擦発生機構及び第２摩擦発生機構によってヒ
ステリシストルクが発生する。捩じり特性について説明
すると、相対捩じり角度の小さな範囲では、入力側プレ
ート及び分離フランジが一体回転し、それらと出力側ハ
ブとの間で相対回転が生じる。このとき小コイルスプリ
ングが圧縮され、第１摩擦発生機構によって低ヒステリ
シストルクが発生する。捩じり角度が大きくなると、分
離フランジ及び出力側ハブが一体回転し、それらと入力
側プレートとの間で相対回転が生じる。このとき大コイ
ルスプリングが入力側プレートと分離フランジとの間で
圧縮され、第２摩擦発生機構によって高ヒステリシスト
ルクが発生する。
立体においては、捩じり振動が伝達されると、入力側プ
レートと分離フランジと出力側ハブとの間で周期的な相
対回転が生じる。このとき、コイルスプリングが圧縮さ
れ、第１摩擦発生機構及び第２摩擦発生機構によってヒ
ステリシストルクが発生する。捩じり特性について説明
すると、相対捩じり角度の小さな範囲では、入力側プレ
ート及び分離フランジが一体回転し、それらと出力側ハ
ブとの間で相対回転が生じる。このとき小コイルスプリ
ングが圧縮され、第１摩擦発生機構によって低ヒステリ
シストルクが発生する。捩じり角度が大きくなると、分
離フランジ及び出力側ハブが一体回転し、それらと入力
側プレートとの間で相対回転が生じる。このとき大コイ
ルスプリングが入力側プレートと分離フランジとの間で
圧縮され、第２摩擦発生機構によって高ヒステリシスト
ルクが発生する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の分離ハブ型クラ
ッチディスク組立体では、アイドル時等の変位角の小さ
な捩じり振動を減衰するためには、１段目で機能する小
コイルスプリングの剛性を極力低くする必要がある。一
方、低周波振動等の変位角の大きな捩じり振動を減衰す
るためには２段目で機能する大コイルスプリングの剛性
を高くしなければならない。このため従来装置では、捩
じり特性が１段目と２段目との間で移行する際に急激に
変化してしまい、この変化点を含む範囲の捩じり振動が
伝達されると、トランスミッション側で生じる異音の原
因となるショックが生じる。
ッチディスク組立体では、アイドル時等の変位角の小さ
な捩じり振動を減衰するためには、１段目で機能する小
コイルスプリングの剛性を極力低くする必要がある。一
方、低周波振動等の変位角の大きな捩じり振動を減衰す
るためには２段目で機能する大コイルスプリングの剛性
を高くしなければならない。このため従来装置では、捩
じり特性が１段目と２段目との間で移行する際に急激に
変化してしまい、この変化点を含む範囲の捩じり振動が
伝達されると、トランスミッション側で生じる異音の原
因となるショックが生じる。
【０００５】本発明の課題は、２段の特性を有するダン
パーディスク組立体において、捩じり特性の１段目と２
段目との変化を滑らかにすることにある。
パーディスク組立体において、捩じり特性の１段目と２
段目との変化を滑らかにすることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載のダンパ
ーディスク組立体は、ハブと第１及び第２円板プレート
と第３円板プレートと第１弾性部材と第２弾性部材とハ
ブ移動機構と第１摩擦発生機構と第２摩擦発生機構とを
備えている。第１及び第２円板プレートは、ハブの外周
にフランジを挟んで配置され、互いに固定されている。
ハブは外周にフランジを有している。第３円板プレート
はハブの外周に配置されている。第１弾性部材は、第３
円板プレートとフランジとを円周方向に連結する。第２
弾性部材は、第１及び第２円板プレートと第３円板プレ
ートとを円周方向に連結し、第１弾性部材より剛性が高
い。ハブ移動機構は、第１円板プレートとフランジとの
間に配置され、第１円板プレートとフランジとの捩じり
角度が所定範囲を超えるとフランジを第１円板プレート
から軸方向に離れるように移動させる。第１ヒテリシス
トルク発生機構は、フランジと第２円板プレートとの間
に配置されフランジに当接するフリクションワッシャ
と、フリクションワッシャと第２円板プレートとの間に
配置されてフリクションワッシャを第２円板プレートに
付勢するための付勢部材とを有している。第２摩擦発生
機構は、第３円板プレートと第１及び第２円板プレート
との間に配置され、第３円板プレートと第１及び第２円
板プレートの相対回転時に第１摩擦発生機構より大きな
摩擦を発生させるための第２摩擦発生機構とを備えてい
る。
ーディスク組立体は、ハブと第１及び第２円板プレート
と第３円板プレートと第１弾性部材と第２弾性部材とハ
ブ移動機構と第１摩擦発生機構と第２摩擦発生機構とを
備えている。第１及び第２円板プレートは、ハブの外周
にフランジを挟んで配置され、互いに固定されている。
ハブは外周にフランジを有している。第３円板プレート
はハブの外周に配置されている。第１弾性部材は、第３
円板プレートとフランジとを円周方向に連結する。第２
弾性部材は、第１及び第２円板プレートと第３円板プレ
ートとを円周方向に連結し、第１弾性部材より剛性が高
い。ハブ移動機構は、第１円板プレートとフランジとの
間に配置され、第１円板プレートとフランジとの捩じり
角度が所定範囲を超えるとフランジを第１円板プレート
から軸方向に離れるように移動させる。第１ヒテリシス
トルク発生機構は、フランジと第２円板プレートとの間
に配置されフランジに当接するフリクションワッシャ
と、フリクションワッシャと第２円板プレートとの間に
配置されてフリクションワッシャを第２円板プレートに
付勢するための付勢部材とを有している。第２摩擦発生
機構は、第３円板プレートと第１及び第２円板プレート
との間に配置され、第３円板プレートと第１及び第２円
板プレートの相対回転時に第１摩擦発生機構より大きな
摩擦を発生させるための第２摩擦発生機構とを備えてい
る。
【０００７】第１及び第２円板プレートにトルクが入力
されると、そのトルクは第１及び第２円板プレートか
ら、第２弾性部材、第３円板プレート、第１弾性部材、
及びフランジを介してハブに伝達される。第１及び第２
円板プレートに捩じり振動が伝達されると、第１及び第
２円板プレートと、第３円板プレートと、ハブとが周期
的な相対回転を行う。このとき、第１弾性部材と第２弾
性部材とが円周方向に圧縮されさらに第１及び第２摩擦
発生機構で摩擦が生じることで、ヒステリシスが生じ
る。
されると、そのトルクは第１及び第２円板プレートか
ら、第２弾性部材、第３円板プレート、第１弾性部材、
及びフランジを介してハブに伝達される。第１及び第２
円板プレートに捩じり振動が伝達されると、第１及び第
２円板プレートと、第３円板プレートと、ハブとが周期
的な相対回転を行う。このとき、第１弾性部材と第２弾
性部材とが円周方向に圧縮されさらに第１及び第２摩擦
発生機構で摩擦が生じることで、ヒステリシスが生じ
る。
【０００８】捩じり特性について説明すると、捩じり角
度の小さな範囲では第１、第２及び第３円板プレートが
一体回転し、それらとハブとの間で相対回転が生じる。
このとき、第１弾性部材が圧縮され、第１摩擦発生機構
において所定の摩擦が発生して低ヒステリシストルクが
得られる。捩じり角度が所定範囲を超えると、ハブ移動
機構によりフランジが第１円板プレートから軸方向に離
れる方向に移動させられる。第２円板プレートは第１円
板プレートに固定されているため、第１摩擦発生機構の
付勢部材がフランジと第２円板プレートとの間で圧縮さ
れていく。すなわち、付勢部材からフリクションワッシ
ャに対する付勢力が大きくなっていく。その結果、捩じ
り特性におけるヒステリシストルクが高くなっていく。
捩じり角度がさらに大きくなると、第３円板プレートが
フランジと一体回転し、それらと第１及び第２円板プレ
ートとの間に相対回転が生じる。このとき、第２摩擦発
生機構が第１摩擦発生機構より大きな摩擦を発生するこ
とでさらに高いヒステリシストトルクが得られる。
度の小さな範囲では第１、第２及び第３円板プレートが
一体回転し、それらとハブとの間で相対回転が生じる。
このとき、第１弾性部材が圧縮され、第１摩擦発生機構
において所定の摩擦が発生して低ヒステリシストルクが
得られる。捩じり角度が所定範囲を超えると、ハブ移動
機構によりフランジが第１円板プレートから軸方向に離
れる方向に移動させられる。第２円板プレートは第１円
板プレートに固定されているため、第１摩擦発生機構の
付勢部材がフランジと第２円板プレートとの間で圧縮さ
れていく。すなわち、付勢部材からフリクションワッシ
ャに対する付勢力が大きくなっていく。その結果、捩じ
り特性におけるヒステリシストルクが高くなっていく。
捩じり角度がさらに大きくなると、第３円板プレートが
フランジと一体回転し、それらと第１及び第２円板プレ
ートとの間に相対回転が生じる。このとき、第２摩擦発
生機構が第１摩擦発生機構より大きな摩擦を発生するこ
とでさらに高いヒステリシストトルクが得られる。
【０００９】このように、１段目の終わりの部分でヒス
テリシストルクが高くなるために１段目と２段目との間
で捩じり特性は滑らかに変化する。請求項２に記載のダ
ンパーディスク組立体では、付勢部材は、径方向に湾曲
したコーンスプリングである。このコーンスプリングが
軸方向に圧縮されると、コーンスプリングの両支持点間
の距離が短くなるので、コーンスプリングの付勢力は徐
々に大きくなる。この結果、ヒステリシストルクは１段
目から２段目かけて放物線状に高くなっていく。
テリシストルクが高くなるために１段目と２段目との間
で捩じり特性は滑らかに変化する。請求項２に記載のダ
ンパーディスク組立体では、付勢部材は、径方向に湾曲
したコーンスプリングである。このコーンスプリングが
軸方向に圧縮されると、コーンスプリングの両支持点間
の距離が短くなるので、コーンスプリングの付勢力は徐
々に大きくなる。この結果、ヒステリシストルクは１段
目から２段目かけて放物線状に高くなっていく。
【００１０】請求項３に記載のダンパーディスク組立体
では、付勢部材はコーンスプリングである。フリクショ
ンワッシャ側にはコーンスプリングの径方向中間部に突
出する突出部が形成されている。第２円板プレートは、
コーンスプリングの内外周部のいずれか一方を支持する
第１支持部と、内外周部の他方に対応して軸方向に離れ
て配置される第２支持部を有している。フランジが第２
円板プレート側に接近すると、コーンスプリングを変形
させていく。やがて第２円板プレートの第１支持部及び
第２支持部にコーンスプリングの内外周両側を付勢す
る。すなわち所定角度を超えるとコーンスプリングの付
勢力が急激に大きくなる。その結果、ヒステリシストル
クが急激に高くなり、捩じり特性が１段目と２段目との
間で滑らかに変化する。
では、付勢部材はコーンスプリングである。フリクショ
ンワッシャ側にはコーンスプリングの径方向中間部に突
出する突出部が形成されている。第２円板プレートは、
コーンスプリングの内外周部のいずれか一方を支持する
第１支持部と、内外周部の他方に対応して軸方向に離れ
て配置される第２支持部を有している。フランジが第２
円板プレート側に接近すると、コーンスプリングを変形
させていく。やがて第２円板プレートの第１支持部及び
第２支持部にコーンスプリングの内外周両側を付勢す
る。すなわち所定角度を超えるとコーンスプリングの付
勢力が急激に大きくなる。その結果、ヒステリシストル
クが急激に高くなり、捩じり特性が１段目と２段目との
間で滑らかに変化する。
【００１１】請求項４に記載のダンパーディスク組立体
は、第１円板プレートとフランジとの間で第１円板プレ
ートに相対回転不能に係止されたプレート部材をさらに
備えている。ハブ移動機構は、フランジ及びプレート部
材のいずれか一方に円周方向に延びて形成され両端が傾
斜している溝と、フランジ及びプレート部材の他方に形
成され溝内に配置されて円周方向両端に溝の両端に対応
する傾斜面を有する突出部とからなる。
は、第１円板プレートとフランジとの間で第１円板プレ
ートに相対回転不能に係止されたプレート部材をさらに
備えている。ハブ移動機構は、フランジ及びプレート部
材のいずれか一方に円周方向に延びて形成され両端が傾
斜している溝と、フランジ及びプレート部材の他方に形
成され溝内に配置されて円周方向両端に溝の両端に対応
する傾斜面を有する突出部とからなる。
【００１２】第１円板プレートとフランジとが相対回転
すると、所定角度を超えると突出部の傾斜面が溝の両端
に当接し、捩じり角度が大きくなるにつれてフランジが
第１円板プレート及びプレート部材から離れる方向に移
動する。
すると、所定角度を超えると突出部の傾斜面が溝の両端
に当接し、捩じり角度が大きくなるにつれてフランジが
第１円板プレート及びプレート部材から離れる方向に移
動する。
【００１３】
【発明の実施の形態】第１実施形態 図１及び図３に示す本発明の一実施形態としてのクラッ
チディスク組立体１は、図の左側に配置されたエンジン
（図示せず）からのトルクを図右側に配置されたトラン
スミッション（図示せず）に伝達及び遮断するための装
置である。
チディスク組立体１は、図の左側に配置されたエンジン
（図示せず）からのトルクを図右側に配置されたトラン
スミッション（図示せず）に伝達及び遮断するための装
置である。
【００１４】クラッチディスク組立体１の中心には、ト
ランスミッションのメインドライブシャフト（図示せ
ず）に連結されるハブ２が配置されている。ハブ２はそ
の中心部にメインドライブシャフト（図示せず）に係合
するスプライン孔２ｅを有している。またハブ２には、
外周側に突出するフランジ２ａが形成されており、フラ
ンジ２ａの外周には複数の突起２ｂが円周方向に等間隔
で形成されている。
ランスミッションのメインドライブシャフト（図示せ
ず）に連結されるハブ２が配置されている。ハブ２はそ
の中心部にメインドライブシャフト（図示せず）に係合
するスプライン孔２ｅを有している。またハブ２には、
外周側に突出するフランジ２ａが形成されており、フラ
ンジ２ａの外周には複数の突起２ｂが円周方向に等間隔
で形成されている。
【００１５】ハブ２の突起２ｂの外周には分離フランジ
５が配置されている。分離フランジ５は円板状のプレー
ト部材である。分離フランジ３の内周側には、ハブ２の
突起２ｂ間内に延びる突起５ａが形成されている。突起
２ｂ，５ａの円周方向間には所定の隙間が確保されてお
り、これによりハブ２と分離フランジ５とが所定角度回
転可能となっている。ハブ２のフランジ２ａと分離フラ
ンジ５との間には、図３に示す小コイルスプリング２２
が配置されている。
５が配置されている。分離フランジ５は円板状のプレー
ト部材である。分離フランジ３の内周側には、ハブ２の
突起２ｂ間内に延びる突起５ａが形成されている。突起
２ｂ，５ａの円周方向間には所定の隙間が確保されてお
り、これによりハブ２と分離フランジ５とが所定角度回
転可能となっている。ハブ２のフランジ２ａと分離フラ
ンジ５との間には、図３に示す小コイルスプリング２２
が配置されている。
【００１６】分離フランジ５は、図４に示すように、半
径方向中間部に円周方向に延びる複数の窓孔５ｂを有し
ている。さらに、分離フランジ５の外周縁には円周方向
に等間隔で複数の切欠き（図示せず）が形成されてい
る。分離フランジ５の両側方には、入力側回転体として
のプレート３及びプレート４が配置されている。プレー
ト３，４は概ね円板状の１対の部材であり、ハブ２の外
周側に回転自在に配置されている。すなわち、プレート
３，４はともに中心孔を有し、ハブ２の外周に嵌まり込
んでいる。プレート３及びプレート４は外周部で複数の
ピン（図示せず）により固定されている。このピンは、
分離フランジ５の外周縁に形成された切欠き内を挿通し
ている。このようにして、プレート３，４と分離フラン
ジ５とは所定角度までは相対回転可能となっている。プ
レート３の外周端には、摩擦連結部（図示せず）が配置
されている。
径方向中間部に円周方向に延びる複数の窓孔５ｂを有し
ている。さらに、分離フランジ５の外周縁には円周方向
に等間隔で複数の切欠き（図示せず）が形成されてい
る。分離フランジ５の両側方には、入力側回転体として
のプレート３及びプレート４が配置されている。プレー
ト３，４は概ね円板状の１対の部材であり、ハブ２の外
周側に回転自在に配置されている。すなわち、プレート
３，４はともに中心孔を有し、ハブ２の外周に嵌まり込
んでいる。プレート３及びプレート４は外周部で複数の
ピン（図示せず）により固定されている。このピンは、
分離フランジ５の外周縁に形成された切欠き内を挿通し
ている。このようにして、プレート３，４と分離フラン
ジ５とは所定角度までは相対回転可能となっている。プ
レート３の外周端には、摩擦連結部（図示せず）が配置
されている。
【００１７】図４に示すように、プレート３，４には、
それぞれ分離フランジ５の窓孔５ｂに対応した位置に、
窓孔３ｃ，４ｃが形成されている。これら窓孔５ｂ，３
ｃ，４ｃ内に大コイルスプリング２３が配置されてい
る。大コイルスプリング２３は、線径及びコイル径が小
コイルスプリング２２よりも大きく、その結果剛性が高
くなっている。窓孔３ｃ，４ｃの径方向両側には切起し
部３ｄ，４ｄが形成されている。切起し部３ｄ，４ｄは
大コイルスプリング２３の軸方向及び径方向外方への移
動を制限している。
それぞれ分離フランジ５の窓孔５ｂに対応した位置に、
窓孔３ｃ，４ｃが形成されている。これら窓孔５ｂ，３
ｃ，４ｃ内に大コイルスプリング２３が配置されてい
る。大コイルスプリング２３は、線径及びコイル径が小
コイルスプリング２２よりも大きく、その結果剛性が高
くなっている。窓孔３ｃ，４ｃの径方向両側には切起し
部３ｄ，４ｄが形成されている。切起し部３ｄ，４ｄは
大コイルスプリング２３の軸方向及び径方向外方への移
動を制限している。
【００１８】環状部材７は、クラッチプレート３とフラ
ンジ２ａ及び分離フランジ５の内周部との間に配置され
ている。環状部材７には、複数の係合部７ａが形成され
ており、プレート３に形成された孔３ａに係合してい
る。また、環状部材７においてフランジ２ａに当接する
側の面には、複数の突出部７ｂが形成されている。図２
から明らかなように、突出部７ｂは、円周方向両端が傾
斜面になっている。また、フランジ２ａには、突出部７
ｂに対応した位置に凹部２ｃが形成されている。凹部２
ｃは突出部７ｂより円周方向に長く形成されており、そ
の両端には突出部７ｂの傾斜面に対応した傾斜面が形成
されている。このようにして突出部７ｂと凹部２ｃとに
よりプレート移動機構１９が形成されている。
ンジ２ａ及び分離フランジ５の内周部との間に配置され
ている。環状部材７には、複数の係合部７ａが形成され
ており、プレート３に形成された孔３ａに係合してい
る。また、環状部材７においてフランジ２ａに当接する
側の面には、複数の突出部７ｂが形成されている。図２
から明らかなように、突出部７ｂは、円周方向両端が傾
斜面になっている。また、フランジ２ａには、突出部７
ｂに対応した位置に凹部２ｃが形成されている。凹部２
ｃは突出部７ｂより円周方向に長く形成されており、そ
の両端には突出部７ｂの傾斜面に対応した傾斜面が形成
されている。このようにして突出部７ｂと凹部２ｃとに
よりプレート移動機構１９が形成されている。
【００１９】第１摩擦発生機構２０はフランジ２ａとプ
レート４との間に配置されており、フリクショッワッシ
ャ９とフリクションプレート１０とコーンスプリング１
１とから構成されている。フリクションワッシャ９は、
フランジ２ａのトランスミッション側の面に当接してい
る。フリクションプレート１０は、フリクションワッシ
ャ９のトランスミッション側の面に当接している。フリ
クションプレート１０の内周部には、複数の係合部１０
ａが形成されている。係合部１０ａは軸方向に延び、プ
レート４の孔４ａに係合している。コーンスプリング１
１はフリクションプレート１０とプレート４との間に配
置されている。第１コーンスプリング１１は、図から明
らかなように、径方向に緩やかに湾曲している。
レート４との間に配置されており、フリクショッワッシ
ャ９とフリクションプレート１０とコーンスプリング１
１とから構成されている。フリクションワッシャ９は、
フランジ２ａのトランスミッション側の面に当接してい
る。フリクションプレート１０は、フリクションワッシ
ャ９のトランスミッション側の面に当接している。フリ
クションプレート１０の内周部には、複数の係合部１０
ａが形成されている。係合部１０ａは軸方向に延び、プ
レート４の孔４ａに係合している。コーンスプリング１
１はフリクションプレート１０とプレート４との間に配
置されている。第１コーンスプリング１１は、図から明
らかなように、径方向に緩やかに湾曲している。
【００２０】第２摩擦発生機構２１は分離フランジ５の
内周部とプレート４との間に配置され、フリクションワ
ッシャ１４とフリクションプレート１５とコーンスプリ
ング１６とから構成されている。フリクションワッシャ
１４は、分離フランジ５の内周部トランスミッション側
面に当接している。フリクションプレート１５はフリク
ションワッシャ１４のトランスミッション側面に当接し
ている。フリクションプレート１５の内周部には複数の
係合部１５ａが形成されている。係合部１５ａは軸方向
に延び、プレート４の孔４ｂに係合している。フリクシ
ョンプレート１５とプレート４との間には、コーンスプ
リング１６が配置されている。
内周部とプレート４との間に配置され、フリクションワ
ッシャ１４とフリクションプレート１５とコーンスプリ
ング１６とから構成されている。フリクションワッシャ
１４は、分離フランジ５の内周部トランスミッション側
面に当接している。フリクションプレート１５はフリク
ションワッシャ１４のトランスミッション側面に当接し
ている。フリクションプレート１５の内周部には複数の
係合部１５ａが形成されている。係合部１５ａは軸方向
に延び、プレート４の孔４ｂに係合している。フリクシ
ョンプレート１５とプレート４との間には、コーンスプ
リング１６が配置されている。
【００２１】次に動作について説明する。エンジンから
のトルクがプレート３及びプレート４に入力されると、
このトルクは、大コイルスプリング２３、分離フランジ
５、小コイルスプリング２２及びフランジ２ａを介して
ハブ２に伝達される。トルクは、ハブ２から図示しない
トランスミッション側のメインドライブシャフト側に出
力される。
のトルクがプレート３及びプレート４に入力されると、
このトルクは、大コイルスプリング２３、分離フランジ
５、小コイルスプリング２２及びフランジ２ａを介して
ハブ２に伝達される。トルクは、ハブ２から図示しない
トランスミッション側のメインドライブシャフト側に出
力される。
【００２２】クラッチディスク組立体１に捩じり振動が
伝達されると、プレート３，４と分離フランジ５とハブ
２とが周期的な相対回転を行う。このとき、コイルスプ
リング２２，２３が圧縮され、第１及び第２摩擦発生機
構２０，２１によって摩擦が発生する。この結果、捩じ
り角度とトルクとの関係においてヒステリシスが発生す
る。
伝達されると、プレート３，４と分離フランジ５とハブ
２とが周期的な相対回転を行う。このとき、コイルスプ
リング２２，２３が圧縮され、第１及び第２摩擦発生機
構２０，２１によって摩擦が発生する。この結果、捩じ
り角度とトルクとの関係においてヒステリシスが発生す
る。
【００２３】このクラッチディスク組立体１の捩じり特
性について説明する。なお、図７及び図８のグラフは、
プレート３，４を他の装置に回転不能に固定し、ハブ２
を両プレート３，４に対して回転させて得たものであ
る。捩じり角度の小さな範囲では、フリクションワッシ
ャ９がフランジ２ａとフリクションプレート１０との間
で摺動し、その結果低ヒステリシストルクが得られる。
捩じり角度が大きくなりやがて環状部材７の突出部７ｂ
がフランジ２ａの凹部２ｃに当接すると、以後は傾斜面
によってフランジ２ａがプレート４方向に移動する。こ
の結果、コーンスプリング１１は図５及び図６に示すよ
うに軸方向に圧縮されていく。このとき、コーンスプリ
ング１１は径方向に湾曲しているためにプレート４が当
接する部分が徐々に径方向外方に移動していく。すなわ
ち、コーンスプリング１１の支持点間距離が連続的に変
化して短くなるために、放物線状の特性が得られる。こ
の結果、フリクションワッシャ９によって生じるヒステ
リシストルクも放射線状に大きくなる。このようにして
図８に示すように、１段目の特性と２段目の特性との間
にヒステリシストルクが急激に大きくなる中間の特性を
有する部分Ｂが確保される。このようにして、１段目の
特性から２段目の特性に中間の部分Ｂを経て変化するた
めに、この変化点を含む範囲の捩じり振動が伝えられて
もショックが生じにくい。第２実施形態 図９〜図１１に示すクラッチディスク組立体では、フリ
クションプレート１０にはトランスミッション側に突出
する環状の突出部１０ｂが形成されている。コーンスプ
リング３１の径方向中間部は突出部１０ｂに当接してお
り、外周部はフリクションプレート１０から離れてい
る。コーンスプリング３１の外周端は、プレート４の突
出部４ｅに当接している。プレート４の内周端には、エ
ンジン側に延びる内周端突出部４ｆが形成されている。
内周端突出部４ｆとコーンスプリング３１との間には所
定距離が確保されている。
性について説明する。なお、図７及び図８のグラフは、
プレート３，４を他の装置に回転不能に固定し、ハブ２
を両プレート３，４に対して回転させて得たものであ
る。捩じり角度の小さな範囲では、フリクションワッシ
ャ９がフランジ２ａとフリクションプレート１０との間
で摺動し、その結果低ヒステリシストルクが得られる。
捩じり角度が大きくなりやがて環状部材７の突出部７ｂ
がフランジ２ａの凹部２ｃに当接すると、以後は傾斜面
によってフランジ２ａがプレート４方向に移動する。こ
の結果、コーンスプリング１１は図５及び図６に示すよ
うに軸方向に圧縮されていく。このとき、コーンスプリ
ング１１は径方向に湾曲しているためにプレート４が当
接する部分が徐々に径方向外方に移動していく。すなわ
ち、コーンスプリング１１の支持点間距離が連続的に変
化して短くなるために、放物線状の特性が得られる。こ
の結果、フリクションワッシャ９によって生じるヒステ
リシストルクも放射線状に大きくなる。このようにして
図８に示すように、１段目の特性と２段目の特性との間
にヒステリシストルクが急激に大きくなる中間の特性を
有する部分Ｂが確保される。このようにして、１段目の
特性から２段目の特性に中間の部分Ｂを経て変化するた
めに、この変化点を含む範囲の捩じり振動が伝えられて
もショックが生じにくい。第２実施形態 図９〜図１１に示すクラッチディスク組立体では、フリ
クションプレート１０にはトランスミッション側に突出
する環状の突出部１０ｂが形成されている。コーンスプ
リング３１の径方向中間部は突出部１０ｂに当接してお
り、外周部はフリクションプレート１０から離れてい
る。コーンスプリング３１の外周端は、プレート４の突
出部４ｅに当接している。プレート４の内周端には、エ
ンジン側に延びる内周端突出部４ｆが形成されている。
内周端突出部４ｆとコーンスプリング３１との間には所
定距離が確保されている。
【００２４】フランジ２ａがプレート側に移動すると、
突出部１０ｂがコーンスプリング３１の径方向中間部を
押していきコーンスプリング３１を変形させていく。こ
のときは、コーンスプリング３１の付勢力は直線状に大
きくなっていく。やがて図１０に示すように内周端突出
部４ｆがコーンスプリング３１の内周部に当接すると、
以後はコーンスプリング３１は突出部４ｅ，４ｆを支点
として径方向中間部が変形させられていく（図１１）。
このため、コーンスプリング２１の付勢力が急激に大き
くなり、その結果ヒステリシストルクも急激に高くな
る。この結果、前記実施形態と同様な捩じり特性におけ
る１段目と２段目との間の滑らかに変化する中間部分を
形成できる。
突出部１０ｂがコーンスプリング３１の径方向中間部を
押していきコーンスプリング３１を変形させていく。こ
のときは、コーンスプリング３１の付勢力は直線状に大
きくなっていく。やがて図１０に示すように内周端突出
部４ｆがコーンスプリング３１の内周部に当接すると、
以後はコーンスプリング３１は突出部４ｅ，４ｆを支点
として径方向中間部が変形させられていく（図１１）。
このため、コーンスプリング２１の付勢力が急激に大き
くなり、その結果ヒステリシストルクも急激に高くな
る。この結果、前記実施形態と同様な捩じり特性におけ
る１段目と２段目との間の滑らかに変化する中間部分を
形成できる。
【００２５】
【発明の効果】本発明に係るダンパーディスク組立体の
捩じり特性において、捩じり角度の小さな範囲では第
１、第２及び第３円板プレートとハブとの間で相対回転
が生じる。このとき、第１弾性部材が圧縮され第１摩擦
発生機構において所定の摩擦が発生し、低ヒステリシス
トルクが得られる。捩じり角度が所定範囲を超えると、
ハブ移動機構によりハブのフランジが第１円板プレート
から軸方向に離れる方向に移動させられる。第２円板プ
レートは第１円板プレートに固定されているため、付勢
部材がハブのフランジと第２円板プレートとの間で圧縮
されていく。すなわち、付勢部材からフリクションワッ
シャに対する付勢力が大きくなっていく。その結果、捩
じり特性におけるヒステリシストルクが大きくなってい
く。捩じり角度がさらに大きくなると、第３円板プレー
トがハブのフランジと一体回転し、それらと第１及び第
２円板プレートとの間に相対回転が生じる。このとき、
第２摩擦発生機構が第１摩擦発生機構より大きな摩擦を
発生し、さらに高いヒステリシストトルクが得られる。
捩じり特性において、捩じり角度の小さな範囲では第
１、第２及び第３円板プレートとハブとの間で相対回転
が生じる。このとき、第１弾性部材が圧縮され第１摩擦
発生機構において所定の摩擦が発生し、低ヒステリシス
トルクが得られる。捩じり角度が所定範囲を超えると、
ハブ移動機構によりハブのフランジが第１円板プレート
から軸方向に離れる方向に移動させられる。第２円板プ
レートは第１円板プレートに固定されているため、付勢
部材がハブのフランジと第２円板プレートとの間で圧縮
されていく。すなわち、付勢部材からフリクションワッ
シャに対する付勢力が大きくなっていく。その結果、捩
じり特性におけるヒステリシストルクが大きくなってい
く。捩じり角度がさらに大きくなると、第３円板プレー
トがハブのフランジと一体回転し、それらと第１及び第
２円板プレートとの間に相対回転が生じる。このとき、
第２摩擦発生機構が第１摩擦発生機構より大きな摩擦を
発生し、さらに高いヒステリシストトルクが得られる。
【００２６】このように、１段目の終わりの部分でヒス
テリシストルクが大きくなるために１段目と２段目との
間で捩じり特性は滑らかに変化する。付勢部材が径方向
に湾曲したコーンスプリングであると、圧縮時にコーン
スプリングの両支持点間の距離が短くなるので、コーン
スプリングの付勢力は徐々に大きくなる。この結果、ヒ
ステリシストルクは１段目から２段目かけて放物線状に
大きくなっていく。
テリシストルクが大きくなるために１段目と２段目との
間で捩じり特性は滑らかに変化する。付勢部材が径方向
に湾曲したコーンスプリングであると、圧縮時にコーン
スプリングの両支持点間の距離が短くなるので、コーン
スプリングの付勢力は徐々に大きくなる。この結果、ヒ
ステリシストルクは１段目から２段目かけて放物線状に
大きくなっていく。
【００２７】付勢部材の径方向中間部がフリクションワ
ッシャ側に支持されており、第２円板プレートに第１支
持部と第２支持部が形成されていると、コーンスプリン
グの径方向中間部を付勢するとコーンスプリングが第２
円板プレートの第１支持部及び第２支持部に押し当てら
れ付勢力が急激に大きくなる。その結果、ヒステリシス
トルクが急激に高くなり、１段目と２段目との間で滑ら
かに変化する。
ッシャ側に支持されており、第２円板プレートに第１支
持部と第２支持部が形成されていると、コーンスプリン
グの径方向中間部を付勢するとコーンスプリングが第２
円板プレートの第１支持部及び第２支持部に押し当てら
れ付勢力が急激に大きくなる。その結果、ヒステリシス
トルクが急激に高くなり、１段目と２段目との間で滑ら
かに変化する。
【図１】本発明の第１実施形態としてのクラッチディス
ク組立体の部分縦断面概略図。
ク組立体の部分縦断面概略図。
【図２】ハブ移動機構の縦断面図。
【図３】クラッチディスク組立体の部分縦断面概略図。
【図４】クラッチディスク組立体の部分縦断面概略図。
【図５】クラッチディスク組立体の動作を示す部分縦断
面概略図。
面概略図。
【図６】クラッチディスク組立体の動作を示す部分縦断
面概略図。
面概略図。
【図７】クラッチディスク組立体の捩じり特性線図。
【図８】図７のＡ拡大図。
【図９】第２実施形態におけるクラッチディスク組立体
の動作を示すための部分縦断面概略図。
の動作を示すための部分縦断面概略図。
【図１０】第２実施形態におけるクラッチディスク組立
体の動作を示すための部分縦断面概略図。
体の動作を示すための部分縦断面概略図。
【図１１】第２実施形態におけるクラッチディスク組立
体の動作を示すための部分縦断面概略図。
体の動作を示すための部分縦断面概略図。
１ クラッチディスク組立体 ２ ハブ ３ プレート ４ プレート ５ 分離フランジ ７ 環状部材 ９ フリクションワッシャ １０ フリクションプレート １１ コーンスプリング １９ ハブ移動機構 ２０ 第１摩擦発生機構 ２１ 第２摩擦発生機構 ２２ 小コイルスプリング ２３ 大コイルスプリング ２ｃ 凹部 ７ｂ 突出部
Claims (4)
- 【請求項１】外周にフランジを有するハブと、 前記ハブの外周に前記フランジを挟んで配置され互いに
固定された第１及び第２円板プレートと、 前記ハブの外周に配置された第３円板プレートと、 前記第３円板プレートと前記フランジとを円周方向に連
結する第１弾性部材と、 前記第１及び第２円板プレートと前記第３円板プレート
とを円周方向に連結し、前記第１弾性部材より剛性の高
い第２弾性部材と、 前記第１円板プレートと前記フランジの間に配置され、
前記第１円板プレートと前記フランジとの捩じり角度が
所定範囲を越えると前記フランジを前記第１円板プレー
トから軸方向に離れるように移動させるハブ移動機構
と、 前記フランジと前記第２円板プレートとの間に配置され
前記フランジに当接するフリクションワッシャと、前記
フリクションワッシャと前記第２円板プレートとの間に
配置されて前記フリクションワッシャを前記フランジに
付勢するための付勢部材とを有する第１摩擦発生機構
と、 前記第３円板プレートと前記第１及び前記第２円板プレ
ートとの間に配置され、前記第３円板プレートと前記第
１及び前記第２円板プレートの相対回転時に前記第１摩
擦発生機構より大きな摩擦を発生するための第２摩擦発
生機構と、を備えたダンパーディスク組立体。 - 【請求項２】前記付勢部材は、径方向に湾曲したコーン
スプリングである、請求項１に記載のダンパーディスク
組立体。 - 【請求項３】前記付勢部材はコーンスプリングであり、
１前記フリクションワッシャ側には前記コーンスプリン
グの径方向中間部に当接する突出部が形成されており、 前記第２円板プレートは、前記コーンスプリングの内外
周部のいずれか一方を支持する第１支持部と、前記内外
周部の他方に対応して軸方向に離れて配置される第２支
持部を有している、請求項１に記載のダンパーディスク
組立体。 - 【請求項４】前記第１円板プレートと前記フランジの間
で前記第１円板プレートに相対回転不能に係止されたプ
レート部材をさらに備え、 前記ハブ移動機構は、前記フランジおよび前記プレート
部材のいずれか一方に円周方向に延びて形成され両端が
傾斜している溝と、前記フランジ及び前記プレート部材
の他方に形成され前記溝内に配置されて円周方向両端に
前記溝の両端に対応する傾斜面を有する突出部とからな
る、請求項１〜３のいずれかに記載のダンパーディスク
組立体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7259787A JPH09100874A (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | ダンパーディスク組立体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7259787A JPH09100874A (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | ダンパーディスク組立体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09100874A true JPH09100874A (ja) | 1997-04-15 |
Family
ID=17338985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7259787A Pending JPH09100874A (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | ダンパーディスク組立体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09100874A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001187928A (ja) * | 1999-11-17 | 2001-07-10 | Valeo | 自動車の摩擦クラッチ用のトーションダンパ |
| EP1746303A2 (de) * | 2003-12-26 | 2007-01-24 | Rohs-Voigt Patentverwertungsgesellschaft mbH | Zweimassenkupplungsschwungrad und Kupplung |
| JP2008025722A (ja) * | 2006-07-21 | 2008-02-07 | Nhk Spring Co Ltd | 皿ばね |
| JP2008089017A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-04-17 | Aisin Seiki Co Ltd | トルク変動吸収装置 |
| JP2009228736A (ja) * | 2008-03-21 | 2009-10-08 | Toyota Motor Corp | クラッチダンパ機構 |
| JP2010230162A (ja) * | 2009-03-05 | 2010-10-14 | Aisin Seiki Co Ltd | トルク変動吸収装置 |
| WO2011039817A1 (ja) | 2009-10-01 | 2011-04-07 | トヨタ自動車株式会社 | 回転軸の振動減衰機構 |
| EP2233779A3 (en) * | 2009-03-25 | 2017-10-18 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Torque fluctuation absorber |
| EP2500600A3 (en) * | 2011-03-15 | 2018-01-10 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Torque fluctuation absorber |
-
1995
- 1995-10-06 JP JP7259787A patent/JPH09100874A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001187928A (ja) * | 1999-11-17 | 2001-07-10 | Valeo | 自動車の摩擦クラッチ用のトーションダンパ |
| EP1746303A2 (de) * | 2003-12-26 | 2007-01-24 | Rohs-Voigt Patentverwertungsgesellschaft mbH | Zweimassenkupplungsschwungrad und Kupplung |
| JP2008025722A (ja) * | 2006-07-21 | 2008-02-07 | Nhk Spring Co Ltd | 皿ばね |
| JP4610015B2 (ja) * | 2006-07-21 | 2011-01-12 | 日本発條株式会社 | 皿ばね |
| JP2008089017A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-04-17 | Aisin Seiki Co Ltd | トルク変動吸収装置 |
| JP2009228736A (ja) * | 2008-03-21 | 2009-10-08 | Toyota Motor Corp | クラッチダンパ機構 |
| JP2010230162A (ja) * | 2009-03-05 | 2010-10-14 | Aisin Seiki Co Ltd | トルク変動吸収装置 |
| EP2233779A3 (en) * | 2009-03-25 | 2017-10-18 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Torque fluctuation absorber |
| WO2011039817A1 (ja) | 2009-10-01 | 2011-04-07 | トヨタ自動車株式会社 | 回転軸の振動減衰機構 |
| CN102472362A (zh) * | 2009-10-01 | 2012-05-23 | 丰田自动车株式会社 | 旋转轴的振动衰减机构 |
| US8376868B2 (en) | 2009-10-01 | 2013-02-19 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Rotation shaft vibration damping mechanism |
| EP2500600A3 (en) * | 2011-03-15 | 2018-01-10 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Torque fluctuation absorber |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |