JPS6127101A - 金属スラブの熱間幅圧延方法 - Google Patents
金属スラブの熱間幅圧延方法Info
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- JPS6127101A JPS6127101A JP14596384A JP14596384A JPS6127101A JP S6127101 A JPS6127101 A JP S6127101A JP 14596384 A JP14596384 A JP 14596384A JP 14596384 A JP14596384 A JP 14596384A JP S6127101 A JPS6127101 A JP S6127101A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/06—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing in a non-continuous process, e.g. triplet mill, reversing mill
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は熱間可逆式圧延機における金楓スラブの幅圧延
方法に関するものである。
方法に関するものである。
（従来の技術）
溶鋼を連続鋳造してスーラブを得る連続鋳造法において
、鋳造された後のスラブが保有する顕熱を有効に利用す
るために、鋳造後のスラブを高温のまま圧延過程に供給
することがおこ々われているが、この過程において連鋳
スラブ幅を幅方向に圧延しスラブ幅を変更する、いわゆ
る幅圧下圧延機がある。連続鋳造工程と圧延工程を直結
している幅手下圧延機の最重要課題は物流を阻害しない
ため圧延能率の向上を図ることである。
、鋳造された後のスラブが保有する顕熱を有効に利用す
るために、鋳造後のスラブを高温のまま圧延過程に供給
することがおこ々われているが、この過程において連鋳
スラブ幅を幅方向に圧延しスラブ幅を変更する、いわゆ
る幅圧下圧延機がある。連続鋳造工程と圧延工程を直結
している幅手下圧延機の最重要課題は物流を阻害しない
ため圧延能率の向上を図ることである。
幅圧下圧延機は通常、水平圧延機（水平ミル）と竪型圧
延機（垂直ミル）によ多構成されておシ連続鋳造スラブ
を数パスの可逆圧延によシ圧延工程が要求するスラブ幅
に製造する。この断面減少をどのように進めていくかが
圧延能率を決めるうえで重要である。
延機（垂直ミル）によ多構成されておシ連続鋳造スラブ
を数パスの可逆圧延によシ圧延工程が要求するスラブ幅
に製造する。この断面減少をどのように進めていくかが
圧延能率を決めるうえで重要である。
この被圧延材の断面減少方法、即ち圧延スケジュールに
関してはいくつかの文献が公表されている（例えば「鉄
と鋼」、第６７巻（１９８１）第１５号）。これらの調
査結果を見ると水平圧延機と竪型圧延機で構成されるユ
ニバーサル・ミルについては、圧延能率を優先する場合
は、被圧延材の幅圧下を前半パスで大きくとシ、比較的
に均等に幅圧下量を配分し、垂直ミルの負荷を減じ所定
のスラブ寸法に圧延する旨を結論づけている。これらは
荷重予測精度が水平ミル上１５チ、垂直ミル上２０％下
でのものであシ、後半強圧下を期すると垂直ミルの能力
に制限される度合が大きくなシ、パス回数は増大する傾
向になることによるものである。
関してはいくつかの文献が公表されている（例えば「鉄
と鋼」、第６７巻（１９８１）第１５号）。これらの調
査結果を見ると水平圧延機と竪型圧延機で構成されるユ
ニバーサル・ミルについては、圧延能率を優先する場合
は、被圧延材の幅圧下を前半パスで大きくとシ、比較的
に均等に幅圧下量を配分し、垂直ミルの負荷を減じ所定
のスラブ寸法に圧延する旨を結論づけている。これらは
荷重予測精度が水平ミル上１５チ、垂直ミル上２０％下
でのものであシ、後半強圧下を期すると垂直ミルの能力
に制限される度合が大きくなシ、パス回数は増大する傾
向になることによるものである。
（発明が解決しようとする問題点）
このように鋼塊からスラブを製造する場合や鋳造スラブ
から元帳の半分以下の狭幅スラブを製造する場合、等は
圧下量が他分野の圧延に比べて極、めで大きくなるため
、可逆圧延を実施せねばならず、且つ幅圧下の際に発生
するドッグピーンと呼ばれる局部的な板厚増大部分のた
めに圧延荷重予測精度を向上さすことは困難であった。
から元帳の半分以下の狭幅スラブを製造する場合、等は
圧下量が他分野の圧延に比べて極、めで大きくなるため
、可逆圧延を実施せねばならず、且つ幅圧下の際に発生
するドッグピーンと呼ばれる局部的な板厚増大部分のた
めに圧延荷重予測精度を向上さすことは困難であった。
このような背景の中で圧延荷重予測精度を向上させ１更
に圧延能率の向上を図る圧延スケジュールの確立が強く
望まれていた。本発明はこのような従来の要望を満゛足
するためになされたものである。
に圧延能率の向上を図る圧延スケジュールの確立が強く
望まれていた。本発明はこのような従来の要望を満゛足
するためになされたものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明の要旨とするところは下記のとおシである。
（１）熱間圧延機で被圧延材である金属スラブを可逆圧
延し各種スラブ幅を製造する圧延過程において、金属ス
ラブの熱間圧延機への供給方向と圧延後の払出し方向が
同じ場合、金属スラブの目標全幅圧下量に基づいて最大
圧下量にした複数パスと最大圧下量に満たない単数パス
を求め、この合計ノタス数が奇数の場合、最大圧下量に
満たない単数／ヤスを第１ノやスに設定して圧延するこ
とを特徴とする金属スラブの熱間幅圧延方法。
延し各種スラブ幅を製造する圧延過程において、金属ス
ラブの熱間圧延機への供給方向と圧延後の払出し方向が
同じ場合、金属スラブの目標全幅圧下量に基づいて最大
圧下量にした複数パスと最大圧下量に満たない単数パス
を求め、この合計ノタス数が奇数の場合、最大圧下量に
満たない単数／ヤスを第１ノやスに設定して圧延するこ
とを特徴とする金属スラブの熱間幅圧延方法。
（２）熱間圧延機で被圧延材である金属スラブを可逆圧
延し各種スラブ幅を製造する圧延過程において、金属ス
ラブの熱間圧延機への供給方向と圧延後の払出し方向が
同じ場合、金属スラブの目標全幅圧下量に基づいて最大
圧下量にした複数パスと最大圧下量に満たない単数パス
を求め、この合計パス数が偶数の場合、単数の無圧下ｔ
４スを加え、この無圧下Ａ’スを第１パスに、前記最大
圧下量に満たない単数パスを第２パスに各々設定して圧
延することを特徴とする金属スラブの熱間幅圧延方法Ｏ （作 用） 以下、本発明の実施態様を図面に依シ説明する。
延し各種スラブ幅を製造する圧延過程において、金属ス
ラブの熱間圧延機への供給方向と圧延後の払出し方向が
同じ場合、金属スラブの目標全幅圧下量に基づいて最大
圧下量にした複数パスと最大圧下量に満たない単数パス
を求め、この合計パス数が偶数の場合、単数の無圧下ｔ
４スを加え、この無圧下Ａ’スを第１パスに、前記最大
圧下量に満たない単数パスを第２パスに各々設定して圧
延することを特徴とする金属スラブの熱間幅圧延方法Ｏ （作 用） 以下、本発明の実施態様を図面に依シ説明する。
第２図において、１は加熱炉で被圧延材６を加熱して圧
延機に供給する。圧延機配列は竪型圧延機のｖｌミル２
、ｖ２ミル４の２段で構成され、更に竪型圧延機の中央
に水平圧延機３が配設されている。ここで、水平圧延機
は竪型圧延機で幅圧下されたときに発生するドッグピー
ン部分の圧延、及び最終パスでの板厚圧下に用いられる
〇尚、ｖｌ ミル２には幅圧下圧延時圧延する被圧延材
６の幅落を防止するため圧延中に日−ル開度が制御でき
る油圧装置５を有している。加熱炉１から供給された金
属スラブ６は上記の様に配設された圧延機で圧延される
。圧延方法はＶ １ ｒ Ｈ−Ｖ２ １’Ｖ、ＩＨ，
ＶＩ ＩＶ、ｒＨｈ−・・ミルと繰返された後、最終
パスはｖ、、Ｈミルで仕上げられる。この時、■１ ミ
ルは幅圧下の繰返しのため生じた被圧延材の両端部の幅
落ちを修正するため油圧装置５によシ開度調整され、Ｈ
ミルは最終厚みに設定され所定の寸法を得ている。
延機に供給する。圧延機配列は竪型圧延機のｖｌミル２
、ｖ２ミル４の２段で構成され、更に竪型圧延機の中央
に水平圧延機３が配設されている。ここで、水平圧延機
は竪型圧延機で幅圧下されたときに発生するドッグピー
ン部分の圧延、及び最終パスでの板厚圧下に用いられる
〇尚、ｖｌ ミル２には幅圧下圧延時圧延する被圧延材
６の幅落を防止するため圧延中に日−ル開度が制御でき
る油圧装置５を有している。加熱炉１から供給された金
属スラブ６は上記の様に配設された圧延機で圧延される
。圧延方法はＶ １ ｒ Ｈ−Ｖ２ １’Ｖ、ＩＨ，
ＶＩ ＩＶ、ｒＨｈ−・・ミルと繰返された後、最終
パスはｖ、、Ｈミルで仕上げられる。この時、■１ ミ
ルは幅圧下の繰返しのため生じた被圧延材の両端部の幅
落ちを修正するため油圧装置５によシ開度調整され、Ｈ
ミルは最終厚みに設定され所定の寸法を得ている。
尚、ここで圧延時間とは加熱炉１よシ供給された金属ス
ラブ６の先端がｖｌ ミル２のロールに噛込んでから、
数回可逆圧延された後、最終パス時、金属スラブ６の後
端がＶ２ ミル４のロールを抜けるまでの時間であル、
圧延能率向上のためにはこの圧延時間を最短にすること
である。
ラブ６の先端がｖｌ ミル２のロールに噛込んでから、
数回可逆圧延された後、最終パス時、金属スラブ６の後
端がＶ２ ミル４のロールを抜けるまでの時間であル、
圧延能率向上のためにはこの圧延時間を最短にすること
である。
第３図及び第４図はパス回数とスラブ幅の関係を示した
ものである。第３図において、スラブ元帳ＮＦ６から仕
上げ幅Ｗ、のサイズを製造するに際して型ロールｖｔ
、水ＸＦロールＨ１竪ロールｖ２と繰返し圧延される際
のスラブ幅の変化を示したものである。
ものである。第３図において、スラブ元帳ＮＦ６から仕
上げ幅Ｗ、のサイズを製造するに際して型ロールｖｔ
、水ＸＦロールＨ１竪ロールｖ２と繰返し圧延される際
のスラブ幅の変化を示したものである。
仕上げ幅Ｗ、が奇数パス仕上げ幅”２Ｎ−１及びｗ２□
、（Ｎ＝１．２・１．）の間にある場合、最終パス回数
は２Ｎ＋１となシ、Ｗ２Ｎ−１−１−”ｉの圧下余裕量
ΔＷｉが発生する。第４図は第３図の結果を用いて仕上
げスラブ幅ごとに最終ノ臂ス回数との関係を示したもの
であり、圧延負荷制限で圧延した場合、パス回数は色の
線図で示されるが、２９７回数は整数倍のためｂの線図
が実質のノ４ス回数を、Ｃの線図はスタンド配列よｐｖ
、ＮＵミル仕上けで律則されるための奇数／４’ス回数
仕上げを示す。
、（Ｎ＝１．２・１．）の間にある場合、最終パス回数
は２Ｎ＋１となシ、Ｗ２Ｎ−１−１−”ｉの圧下余裕量
ΔＷｉが発生する。第４図は第３図の結果を用いて仕上
げスラブ幅ごとに最終ノ臂ス回数との関係を示したもの
であり、圧延負荷制限で圧延した場合、パス回数は色の
線図で示されるが、２９７回数は整数倍のためｂの線図
が実質のノ４ス回数を、Ｃの線図はスタンド配列よｐｖ
、ＮＵミル仕上けで律則されるための奇数／４’ス回数
仕上げを示す。
即ち、第２図で示すスタンド構成においては、初期ノ４
スの噛込み性向上のためのＶ、 ロールの大径ロール化
、スラブ両端部の幅落ち防止のための最終パスにおける
ｖｌスタンドの幅落ち制御装置の装備化及び最終パスの
厚み仕上げ化のため奇数ノ４ス仕上げを原則としておシ
、第３図で示した圧下余裕量ΔＷ、は各ノ母スに配分さ
れる。従来、この圧下余裕量の配分法は前半パスを強圧
下にとシ、後半パスは均等配分をおこなうことは従来技
術の項で述べた通シである。
スの噛込み性向上のためのＶ、 ロールの大径ロール化
、スラブ両端部の幅落ち防止のための最終パスにおける
ｖｌスタンドの幅落ち制御装置の装備化及び最終パスの
厚み仕上げ化のため奇数ノ４ス仕上げを原則としておシ
、第３図で示した圧下余裕量ΔＷ、は各ノ母スに配分さ
れる。従来、この圧下余裕量の配分法は前半パスを強圧
下にとシ、後半パスは均等配分をおこなうことは従来技
術の項で述べた通シである。
第１図はノクス回数（圧延時間相当）と被圧延材の圧延
長の関係を示したもので、圧延長とパス回数が囲む面積
ＡＢＣＤが被圧延材とロールとの接触時間、即ち圧延時
間となる。この面積が小さいほど圧延能率は高くなる。
長の関係を示したもので、圧延長とパス回数が囲む面積
ＡＢＣＤが被圧延材とロールとの接触時間、即ち圧延時
間となる。この面積が小さいほど圧延能率は高くなる。
第３図で示したように最大圧下量で圧延していき、圧下
予相を後半で吸収する場合はＩの曲線で、前半パスを強
圧下配分した場合は■の曲線で、また全バス圧下子桁を
均等配分した場合は■の圧延長曲線に沿って圧延するこ
とになる。
予相を後半で吸収する場合はＩの曲線で、前半パスを強
圧下配分した場合は■の曲線で、また全バス圧下子桁を
均等配分した場合は■の圧延長曲線に沿って圧延するこ
とになる。
本発明は、この従来の各圧下の圧延長の累積が最短とな
る様、全ノ４ス均等配分をおこなった場合に比較して、
更に下に凸なる曲線で圧延するようにして、圧延時間を
短縮し、圧延能率向上を図るものである。このために第
３図で示した圧下余裕量ΔＷ、を第１ノ母スに移動し、
残パスを最大圧下量で圧延する■の圧延長曲線に沿って
圧延するスケジュールを提案するものである。更に、仕
上げ幅ｗｉが”２Ｎ−１＜Ｗｉ≦Ｗ２Ｎの範囲にある時
は、第１パスを無圧下とし、竪ロール機４よシ被圧延材
６を噛込ませる圧延スケジュールを実施すれば、第１図
の圧延長曲線Ｖに沿って圧延することになるので、更に
圧延時間の短縮が図れる。尚、水沫を実施するに際して
は第２図で示す５の油圧開度調整装置で、予成坦７を施
こし、竪型圧延機４での噛込み性に問題のないようにす
る必要がある。
る様、全ノ４ス均等配分をおこなった場合に比較して、
更に下に凸なる曲線で圧延するようにして、圧延時間を
短縮し、圧延能率向上を図るものである。このために第
３図で示した圧下余裕量ΔＷ、を第１ノ母スに移動し、
残パスを最大圧下量で圧延する■の圧延長曲線に沿って
圧延するスケジュールを提案するものである。更に、仕
上げ幅ｗｉが”２Ｎ−１＜Ｗｉ≦Ｗ２Ｎの範囲にある時
は、第１パスを無圧下とし、竪ロール機４よシ被圧延材
６を噛込ませる圧延スケジュールを実施すれば、第１図
の圧延長曲線Ｖに沿って圧延することになるので、更に
圧延時間の短縮が図れる。尚、水沫を実施するに際して
は第２図で示す５の油圧開度調整装置で、予成坦７を施
こし、竪型圧延機４での噛込み性に問題のないようにす
る必要がある。
次に幅大圧下圧延では最大幅圧下量は竪ロール荷重で律
則されるため、竪ロールの圧延荷重を精度よく推定する
方法について説明する。第５図（ａ）に竪ロールによる
金属スラブの幅圧延状態を示す。
則されるため、竪ロールの圧延荷重を精度よく推定する
方法について説明する。第５図（ａ）に竪ロールによる
金属スラブの幅圧延状態を示す。
以下に、本発朋者らが用いた圧延荷重計算式を示す０
Ｆｖ＝ ｋｍ４Ｈ，・ｔ、・Ｑ、ｖ
ここで騙＝に、・εｆ−嶋
ＨＡ ＝ｎ ｏ＋ ｔ Ｄｐ ・ｔ ａ ｎθ但しｔＤ
Ｐ＝Ｃ１＋Ｃ２ｔｎΔＥ Ｃ＝１．３３３Ｘ１０ 旬Ｂ。−１３８，０Ｃ＝２．
２８６Ｘ１０ ・Ｂｏ＋４３．７３ΔＥ＝Ｂｏ−Ｂ。
Ｐ＝Ｃ１＋Ｃ２ｔｎΔＥ Ｃ＝１．３３３Ｘ１０ 旬Ｂ。−１３８，０Ｃ＝２．
２８６Ｘ１０ ・Ｂｏ＋４３．７３ΔＥ＝Ｂｏ−Ｂ。
ｔｄ＝ｐコ１
ＱＰＶＩ＝０．６２８＋ ０．３４４−ｍｖ＋０．３７
４／ｍｖＱＰＶ２ ＝ ０．１７５＋ ０．６２５ ”
ｍｖ＋ （１５００／ｍｖｍτ＝ｔｄ／Ｂｒｎ Ｂｍ＝ （Ｂｏ＋２・Ｂ、）／３ 但し、Ｆｖ＝竪ロール圧延荷重、 Ｂｏ＝噛込み前板幅
Ｂ、＝噛込み後板幅、Ｋｆ＝温度関数値６、＝歪関数値
、ｉ、＝歪速度関数値８＝６−２径 ・ＱＰＶＩ
Ｉ：矩形状圧下力関数ＱＰＶ−ドッグが一ン形状圧下刃
関数 を示す。
４／ｍｖＱＰＶ２ ＝ ０．１７５＋ ０．６２５ ”
ｍｖ＋ （１５００／ｍｖｍτ＝ｔｄ／Ｂｒｎ Ｂｍ＝ （Ｂｏ＋２・Ｂ、）／３ 但し、Ｆｖ＝竪ロール圧延荷重、 Ｂｏ＝噛込み前板幅
Ｂ、＝噛込み後板幅、Ｋｆ＝温度関数値６、＝歪関数値
、ｉ、＝歪速度関数値８＝６−２径 ・ＱＰＶＩ
Ｉ：矩形状圧下力関数ＱＰＶ−ドッグが一ン形状圧下刃
関数 を示す。
本荷重予測式の特徴とするところは、本発明者らは圧下
刃関数管水平ロール圧延後、幅圧下金性なう矩形状圧延
と幅圧下後、幅圧下を行なうＦラダポーン形状圧延に分
離できるという知見を得たことにある。第５図（ｂ）に
その調査結果を示す。図においてＸはドッグが一ン形状
圧下刃関数、Ｙは矩形状圧下力関数である。本方法によ
り圧延荷重精度は第５図（ｃ）に示す如く±１０チ以下
で充分に推定することができたＯ即ち、竪ロールの荷重
制限より定められる最大圧重量を圧延ノ９ス・スケジュ
ールの任意位置に配しても推定精度が高いためヶえ。ッ
。６２，７□□、っルｂ−ｊ’、オ、１カ法を用い圧延
能率を向上さすことができた。
刃関数管水平ロール圧延後、幅圧下金性なう矩形状圧延
と幅圧下後、幅圧下を行なうＦラダポーン形状圧延に分
離できるという知見を得たことにある。第５図（ｂ）に
その調査結果を示す。図においてＸはドッグが一ン形状
圧下刃関数、Ｙは矩形状圧下力関数である。本方法によ
り圧延荷重精度は第５図（ｃ）に示す如く±１０チ以下
で充分に推定することができたＯ即ち、竪ロールの荷重
制限より定められる最大圧重量を圧延ノ９ス・スケジュ
ールの任意位置に配しても推定精度が高いためヶえ。ッ
。６２，７□□、っルｂ−ｊ’、オ、１カ法を用い圧延
能率を向上さすことができた。
（実施例）
次に本発明方法の一実施例を示す。圧延条件は表１に記
するとおシである。
するとおシである。
表１ 圧延条件
本発明に従い、各圧下の圧延長の累積が最短となるよう
に表２に示す圧延スケジー−ルを実施した結果、第６図
（ａ） 、、 （ｂ）にＯ印で示した如く、表３に示す
従来法で実施した結果（第６図（ａ） 、 （ｂ）に・
印及び０印）に比し圧延能力は大幅に向上した。
に表２に示す圧延スケジー−ルを実施した結果、第６図
（ａ） 、、 （ｂ）にＯ印で示した如く、表３に示す
従来法で実施した結果（第６図（ａ） 、 （ｂ）に・
印及び０印）に比し圧延能力は大幅に向上した。
また圧延ロールとの接触時間が最短となるため、電力消
費量も大幅に減少した。
費量も大幅に減少した。
表２ 圧延スケジュール実施例
（発明の効果）
以上の様に本発明法は従来法（１） Ｉ （２）のいず
れの方法に対比しても圧延能力が２０チ向上し、かつ電
力消費量も１０チ減になるという工業上非常に有用な効
果がもたらされる。
れの方法に対比しても圧延能力が２０チ向上し、かつ電
力消費量も１０チ減になるという工業上非常に有用な効
果がもたらされる。
第１図はパス回数と圧延長の説明図、第２図は圧延機構
成図、第３図および第４図はパス回数とスラブ幅の関係
図、第５図（ａ）は竪ロールによる幅圧延状態図、第５
図（ｂ）は形状比と竪ロール圧下刃関数の関係図、第５
図（ｃ）は計算荷重と実測荷重比較図、第６図（ａ）
、 （ｂ）は本発明法と従来法による圧延能率と電力消
費量の比較図である。 −１＝加熱炉、２：竪型圧延機■１ ミル、３：水平圧
延機、４：竪型圧延機ｖ２ミル、５：油圧装置、６：被
圧延材。 第１図 第２回 第４図 第５図 第５図 （ｂ） 形仄比γｖ（＝ｌｔｔｌＢ渭）
成図、第３図および第４図はパス回数とスラブ幅の関係
図、第５図（ａ）は竪ロールによる幅圧延状態図、第５
図（ｂ）は形状比と竪ロール圧下刃関数の関係図、第５
図（ｃ）は計算荷重と実測荷重比較図、第６図（ａ）
、 （ｂ）は本発明法と従来法による圧延能率と電力消
費量の比較図である。 −１＝加熱炉、２：竪型圧延機■１ ミル、３：水平圧
延機、４：竪型圧延機ｖ２ミル、５：油圧装置、６：被
圧延材。 第１図 第２回 第４図 第５図 第５図 （ｂ） 形仄比γｖ（＝ｌｔｔｌＢ渭）
Claims (2)
- （１）熱間圧延機で被圧延材である金属スラブを可逆圧
延し各種スラブ幅を製造する圧延過程において、金属ス
ラブの熱間圧延機への供給方向と圧延後の払出し方向が
同じ場合、金属スラブの目標全幅圧下量に基づいて最大
圧下量にした複数パスと最大圧下量に満たない単数パス
を求め、この合計パス数が奇数の場合、最大圧下量に満
たない単数パスを第１パスに設定して圧延することを特
徴とする金属スラブの熱間幅圧延方法。 - （２）熱間圧延機で被圧延材である金属スラブを可逆圧
延し各種スラブ幅を製造する圧延過程において、金属ス
ラブの熱間圧延機への供給方向と圧延後の払出し方向が
同じ場合、金属スラブの目標全幅圧下量に基いて最大圧
下量にした複数パスと最大圧下量に満たない単数パスを
求め、この合計パス数が偶数の場合、単数の無圧下パス
を加え、この無圧下パスを第１パスに、前記最大圧下量
に満たない単数パスを第２パスに各々設定して圧延する
ことを特徴とする金属スラブの熱間幅圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14596384A JPS6127101A (ja) | 1984-07-16 | 1984-07-16 | 金属スラブの熱間幅圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14596384A JPS6127101A (ja) | 1984-07-16 | 1984-07-16 | 金属スラブの熱間幅圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6127101A true JPS6127101A (ja) | 1986-02-06 |
| JPH049602B2 JPH049602B2 (ja) | 1992-02-20 |
Family
ID=15397060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14596384A Granted JPS6127101A (ja) | 1984-07-16 | 1984-07-16 | 金属スラブの熱間幅圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6127101A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63104712A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-05-10 | Kobe Steel Ltd | 可逆式水平圧延機による厚鋼板の仕上圧延方法 |
-
1984
- 1984-07-16 JP JP14596384A patent/JPS6127101A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63104712A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-05-10 | Kobe Steel Ltd | 可逆式水平圧延機による厚鋼板の仕上圧延方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH049602B2 (ja) | 1992-02-20 |
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