KR100368238B1 - 후강판의 온도제어압연방법_ - Google Patents

후강판의 온도제어압연방법_ Download PDF

Info

Publication number
KR100368238B1
KR100368238B1 KR10-1998-0057112A KR19980057112A KR100368238B1 KR 100368238 B1 KR100368238 B1 KR 100368238B1 KR 19980057112 A KR19980057112 A KR 19980057112A KR 100368238 B1 KR100368238 B1 KR 100368238B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
rolling
temperature
cooling
water cooling
steel sheet
Prior art date
Application number
KR10-1998-0057112A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20000041276A (ko
Inventor
남구원
조종호
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR10-1998-0057112A priority Critical patent/KR100368238B1/ko
Publication of KR20000041276A publication Critical patent/KR20000041276A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100368238B1 publication Critical patent/KR100368238B1/ko

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • B21B45/0203—Cooling
    • B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2261/00—Product parameters
    • B21B2261/02—Transverse dimensions
    • B21B2261/04—Thickness, gauge
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2261/00—Product parameters
    • B21B2261/20—Temperature
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2265/00—Forming parameters
    • B21B2265/14—Reduction rate

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

본 발명은 가열로와 압연기 및 압연도중 소재를 강제 수냉시키는 냉각장치를 갖추고 있는 후강판 압연설비를 이용하여 고장력강을 제조하기 위해 온도제어 압연하는 방법에 관한 것으로써, 압연기 전,후면에 설치된 수냉각장치를 활용하여, 소재의 상부와 하부를 동시에 강제 수냉시키고 수냉에 의해서 발생된 두께방향 중심부와 표면과의 온도편차를 줄이기 위해서 복열대기를 실시한후 사상압연을 실시하므로써, 공냉에 의한 방법에 비교하여 온도 강하시간이 현저히 단축되어 온도제어 압연시에 동일성분에서도 우수한 기계적 성질을 확보하면서도 생산성을 향상시킬수 있는 후강판 온도제어압연방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있다.
본 발명은 후강판의 온도제어압연에 있어서, 미재결정영역에서 저온압연을 실시하기 위해 압연중간에 압연을 하지 않고 압연기전후면의 롤러 테이블(Roller Table)상에서 공냉대기하는 시간에 강판을 수냉시켜 강제로 냉각시키는 후강판의 온도제어압연방법을 그 요지로 한다.

Description

후강판의 온도제어압연방법
본 발명은 가열로와 압연기 및 압연도중 소재를 강제 수냉시키는 냉각장치를 갖추고 있는 후강판 압연설비를 이용하여 고장력강등을 제조하기 위해 온도제어 압연하는 방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 미재결정영역에서 저온압연을 실시하기 위해 압연중간에 압연을 하지 않고 압연기전후면의 롤러 테이블(Roller Table)상에서 공냉대기하는 시간에 강판을 수냉시켜 강제로 냉각시키는 후강판의 온도제어압연방법에 관한 것이다.
후판강재는 도 1에 나타난 바와 같이, 슬라브를 가열로(1)에서 가열한 다음,스케일 브레이커(scale breaker)에서 스케일를 제거한 후, 압연기(4)로 이송되어 압연되어 제조된다.
도 1에서 부호 3은 전면 냉각장치를, 부호 5는 후면 냉각장치를, 도 6은 온도계를 나타낸다.
후판강재의 압연방법에는 도 2에 나타난 바와 같이 온도를 제어하지 않고 가열로에서 추출된 온도에서부터 연속에서 제품 두께까지 압연하는 일반적인 압연방법과 도 3에 나타난 바와 같이, 고장력의 후판강재 제조시에는 고장력, 고인성의 기계적 성질을 만족하기 위한 결정립의 미세화를 목적으로 온도를 제어하면서 압연을 실시하는 온도제어압연법이 있다.
상기 온도제어압연법은 일반적인 압연법보다도 저온에서 압연하게 되고 특히 저온인성의 요구가 엄격한 강종인 경우는 페라이트의 대폭적인 미세화가 중요하기 때문에 저온으로 가열하여 재결정이 일어나지 않는 저온구역(이하 "미재결정영역" 이라함)에서 압연을 실시하게 된다. 이와같이 미재결정영역에서의 저온압연을 위해서는 압연도중 일정기간동안 압연을 하지 않고 소재온도가 미재결정온도에 도달하기 까지 대기한 후 압연한다.
따라서, 상기 온도제어압연법은 통상압연재에 비해서 상기 시간동안 대기함으로써 생산성이 현저히 저하하게 되는 문제점이 있다.
상기 온도제어압연은 압연기의 구성(압연기의 1 Stand, 2 Stand), 능력등에 따라 조업방법이 다르나, 도 3에 나타난 바와 같이, 통상적으로 조압연(A), 냉각대기(B), 사상압연(C)의 3단계로 나누어 진다.
상기 온도제어압연의 경우는 조압연, 사상압연이 필수적으로써 사상압연은 미재결정영역에서 소정의 누적압하량을 부여하여 지정된 압연온도로 압연을 행하고 종료한다.
상기 조압연은 사상압연에 들어가기 전에 행하는 압연과정이고 조압연후 사상압연 개시온도가 될 때까지 소재를 냉각시키기 위하여 대기가 필요하다.
상기 온도제어압연의 3단계에 대하여 보다 상세히 설명하면 다음과 같다.
우선, 조압연에 대하여 설명한다.
조압연시의 오스테나이트조직의 입도는 매 패스(Pass)진행됨에 따라 재결정에 의해 점진적으로 세립화된다.
가열후의 결정립이 세립화될수록 재결정후의 오스테나이트도 세립화되고 또한 압연온도가 낮아지면 재결정후 입성장 속도도 적게 된다.
실제로는 그 단계에서의 패스 압하율은 압연기의 토르크용량의 제한으로부터 5~15%로 제한되고 1 패스의 압하량으로 재결정이 완전히 진행하는 것은 곤란하며 부분적인 재결정이 되는 경우가 있다.
그러나, 재결정 영역에서의 압하가 진행됨에 따라 가공경화의 누적에 의해 최종적으로는 전면적으로 재결정이 진행된다.
요약하면, 그 온도영역에서는 평균적인 압연온도의 저하와 압하량의 증가와 함께 오스테나이트가 세립화된다고 할수 있다.
다음은 공냉대기에 대하여 설명한다.
미재결정영역에서의 사상압연을 위하여 압연을 하지 않고 대기하는 과정으로써 사상압연에서의 필요한 누적압하량에 의해서 결정된 압연두께까지 조압연을 하고 미재결정온도이하까지 소재가 냉각되도록 압연기 전면 또는 후면 롤러 테이브블(Roller Table)상에서 공냉대기를 실시한다.
다음은 사상압연에 대하여 설명한다.
사상압연온도의 개시온도는 임의적으로 결정되는 것이 아니라, 통상 850 ~ 950℃ 부근에서 설정되고 있다.
그 온도이하에서는 오스테나이트의 재결정이 대규모로 진행되지 않고 오스테나이트입도의 변형이 진행한다. 고온 재결정영역에서의 압연에 의한 재결정과 저온 미재결정영역에서의 압연이 모두 페라이트의 세립화에 기여하나, 미재결정 영역에서의 압연이 결정립 미세화에 더 휠씬 크게 기여한다.
미세결정영역에서 압연할 경우, 오스테나이트입도가 신장되어 단위체적당의 결정입계 면적이 증가되기 때문에 페라이트 핵생성 사이트가 증가하여 페라이트를 미세화시키고 또한, 오스테나이트입계내에서 변형대라고 부르는 선상의 미시구조가 다량 발생되어 이 변형대에서도 오스테나이트입계와 마찬가지로 페라이트핵이 생성하게 되어 결국 페라이트의 세립화에 크게 기여하게 된다.
미재결정영역에서 압연을 실시하는 온도제어압연의 조건은 요구되어지는 기계적성질, 화학성분, 판두께등에 따라서 달라지므로 압연조건은 매 패스에서 결정되어져야 하지만, 이와같은 저온영역에서의 변형저항은 매우 높고 평탄도 확보측면의 부하배분으로 인하여 1 패스 당 15%이상의 압연은 곤란하게 된다.
따라서, 1 패스의 압하량에 관계없이 사상압연과정에서의 누적압하량에 의해 페라이트 미세화 효과를 관리하고 있다. 즉, 고강도 및 저온 천이이온의 요구정도에 따라 미재결정역의 누적압하량을 증가하거나 감소시키고 있다.
그러나, 이러한 제조방법은 압연공정에서 미재결정영역에서의 저온압연을 하기 위하여 도 3에서와 같이 압연도중에 냉각대기구간(B)에서 장시간 압연하지 않고 대기를 하기 때문에 압연시간이 증가하여 생산성이 저하되고 결국 제품 생산량이 감소하게 되는 문제점이 있다.
이에, 본 발명자들은 상기한 종래 기술의 제반 문제점을 해결하기 위하여 연구를 행하고, 그 결과에 근거하여 본 발명을 행하게 된 것으로서, 본 발명은 압연기 전,후면에 설치된 수냉각장치를 활용하여, 소재의 상부와 하부를 동시에 강제 수냉시키고 수냉에 의해서 발생된 두께방향 중심부와 표면과의 온도편차를 줄이기 위해서 복열대기를 실시한후 사상압연을 실시하므로써, 공냉에 의한 방법에 비교하여 온도 강하(Drop)시간이 현저히 단축되어 온도제어 압연시에 동일성분에서도 우수한 기계적 성질을 확보하면서도 생산성을 향상시킬수 있는 후강판 온도제어압연방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있다.
도 1은 본 발명을 구현하기 위한 후강판 압연기와 냉각장치가 구비되어 있는 압연 설비의 일례를 나타내는 개략도
도 2는 일반압연과정을 모식적으로 나타내는 모식도
도 3은 종래의 후강판의 온도제어압연 과정을 모식적으로 나타내는 모식도
도 4는 본 발명에 의해 부합되는 후강판의 온도제어압연 과정을 모식적으로 나타내 는 모식도
* 도면의 주요부분에 대힌 부호의 설명 *
1... 가열로 3... 전면냉각장치 4... 압연기 5... 후면냉각장치
이하, 본 발명에 대하여설명한다.
본 발명은 가열로, 및 압연기를 구비한 후강판의 압연설비를 이용한 온도제어압연에 있어서,
상기 압연기의 전,후면에 각각 냉각장치를 설치하는 단계;
최종 압연 목표 두께(Ttar), 사상압연에서의 누적압하비(R), 사상압연시작온도(T5)를 설정하는 단계;
조압연 후 공기대기를 시작하는 시점의 소재두께(THosc)를 하기 식(1)에 의해 결정하는 단계;
여기서, Ttar: 최종압연 목표두께(mm)
R : 사상압연에서의 누적압하비
압연재의 두께가 소재두께(THosc)에 도달할 때의 강판의 온도(조압연종료온도)(T2)를 측정하는 단계;
상기와 같이 측정된 강판의 온도(T2)를 이용하여 하기 식(2)에 의해 수냉시작온도(T3)를 구하는 단계;
여기서, T2 : 조압연종료온도(℃)
α : 방사계수
TIME : 압연기에서 냉각장치까지 강판의 이송시간
THosc: 조압연종료후의 강판두께
상기 사상압연시작온도(T5)를 이용하여 하기 식(3)에 의해 수냉종료온도(T4)를 구하는 단계;
T4 = T5-(TMBx △T)
여기서 T5: 사상압연시작 온도
TMB: 공냉대기시간
△T : 공냉대기시 온도 강하량
상기 수냉시작온도(T3)에서 수냉종료온도(T4)까지의 냉각에 필요한 열유속량(Vw)을 하기 식(4) 및 (5)에 의해 구하는 단계;
여기서 RO : 강판밀도(kg/㎥)
C : 강판비열(J/kg/℃)
THosc: 조압연종료후 냉각시 소재두께(mm)
T4: 수냉각종료직후 온도(℃)
T3: 수냉각시작온도(℃)
Vw=a×eb.F
여기서 a: 회귀분석에 의해 구해지는 상수
b: 회귀분석에 의해 구해지는 상수
F: 소재로부터 빼앗을 열유속량(KW/㎡)
상기에서 구한 열유속량(Vw)으로 수냉시작온도(T3)에서 상기 수냉종료온도(T4)까지 냉각시키는 단계; 및
상기 수냉종료온도(T4)에서 사상압연시작온도(T5)까지 공냉시키는 단계를 포함하여 구성되는 후강판의 온도제어압연방법에 관한 것이다.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명에 따라 후강판을 온도제어압연하기 위해서는 도 1에 나타난 바와 같이, 본 발명은 가열로(1),및 압연기(4)를 구비한 후강판의 압연설비를 이용한 온도제어압연에 있어서, 상기 압연기(4)의 전,후면에 각각 전면냉각장치(3) 및 후면 냉각장치(5)를 설치해야 한다.
다음에, 최종 압연 목표 두께(Ttar), 사상압연에서의 누적압하비(R), 사상압연시작온도(T5)를 설정한다.
상기 사상압연시작온도(T5)는 강종별 요구되는 인장강도, 항복강도에 따라 미재결정 온도인 850~950℃로 설정된다.
다음에, 조압연 후 공기대기를 시작하는 시점의 소재두께(THosc)를 하기 식(1)에 의해 결정한다.
[수학식 1]
여기서, Ttar: 최종압연 목표두께(mm)
R : 사상압연에서의 누적압하비
상기 사상압연에서의 누적압하비(R)는 0.4 ∼ 0.7가 바람직하다.
다음에, 압연재의 두께가 소재두께(THosc)에 도달할 때의 강판의 온도(조압연종료온도)(T2)를 측정한다.
다음에, 상기와 같이 측정된 강판의 온도(T2)를 이용하여 하기 식(2)에 의해 수냉시작온도(T3)를 구한다.
[수학식 2]
여기서, T2 : 조압연종료온도(℃)
α : 방사계수
TIME : 압연기에서 냉각장치까지 강판의 이송시간
THosc: 조압연종료후의 강판두께
상기 방사계수(α)는 5.5E-11정도이다.
상기 수냉시작온도(T3)는 조압연이 종료되는 시점의 온도(T2)로부터 냉각장치까지 이송되는 동안의 자연냉각에 의한 소재 온도감소량을 고려하여 상기 식(2)에 의해 구해진다.
다음에, 상기 사상압연시작온도(T5)를 이용하여 하기 식(3)에 의해 수냉종료온도(T4)를 구한다.
[수학식 3]
T4 = T5-(TMBx △T)
여기서 T5: 사상압연시작 온도
TMB: 공냉대기시간
△T : 공냉대기시 온도 강하량
수냉종료후 도달되어야 하는 소재 목표온도( 수냉종료온도(T4))는 수냉 강제냉각과정에서 발생되는 소재두께 방향 온도편차를 줄이기 위해 필요한 공냉대기기간(TMB) 및 공냉에 의한 온도 강하량(△T)을 고려하여 설정한다.
공냉대기기간(TMB)은 소재 두께 1mm당 0.3-0.7초가 바람직하고, 상기 공냉에 의한 온도 강하량(△T)은 0.4~0.7 ℃/sec가 바람직하다.
상기 수냉시작온도(T3)에서 수냉종료온도(T4)까지의 냉각에 필요한 열유속량(Vw)(J/㎡)을 하기 식(4) 및 (5)에 의해 구한다.
[수학식 4]
여기서 RO : 강판밀도(kg/㎥)
C : 강판비열(J/kg/℃)
THosc: 조압연종료후 냉각시 소재두께(mm)
T4: 수냉각종료직후 온도(℃)
T3: 수냉각시작온도(℃)
상기 강판밀도(RO)는 7,900kg/㎥정도 이고, 상기 강판비열(C)은 550 J/kg/℃정도 이다.
[수학식 5]
Vw=a×eb.F
여기서 a: 회귀분석에 의해 구해지는 상수
b: 회귀분석에 의해 구해지는 상수
F: 소재로부터 빼앗을 열유속량(KW/㎡)
상기 a는 상부인 경우에는 1.1∼1.5정도 이고, 하부인 경우에는 1.3∼1.7정도 이고, 그리고 상기 b는 상부인 경우에는 0.0020∼0.0045정도 이고, 하부인 경우에는 0.0040∼0.0060정도 이다.
상기에서 구한 열유속량(Vw)으로 수냉시작온도(T3)에서 상기 수냉종료온도(T4)까지 냉각시킨다.
수냉구역에 도착한 후, 설정된 상하유량에 따라 냉각(Cooling)제어를 실시한다. 스프레이 죤(Spray Zone)은 Wide 와 Narrow 2단계가 있으며 Wide은 강판의 폭이 2400mm이상인 경우이고, 2400mm이하인 경우에는 Narrow로 선택된다.
상기 수냉종료온도(T4)에서 사상압연시작온도(T5)까지 공냉시킨 다음, 사상압연하므로써 후강판이 제조된다.
수냉후 표면부 복열에 의한 소재 온도편차를 감소시키고 공냉에 의한 사상압연 시작온도를 확보하기 위해 대기하는 것이 바람직하다.
수냉 후 두께방향 중심부와 표면사이에 온도차가 있을 경우 재질편차는 물론이고 사상압연과정에서 압연되고 있는 강판이 벤딩(bending)되어 설비사고 및 미스 롤(miss roll)을 유발시키게 된다.
따라서, 수냉 후 사상압연을 시작하기전에 자연냉각을 위한 대기시간이 필요하다.
수냉후, 대기시간은 강판 두께에 따라 1mm당 0.3-0.7초 정도가 바람직하다.
상기한 바와 같이 본 발명에 따라 후강판을 온도제어압연하는 과정이 도 4에 모식적으로 나타나 있다.
도 4에서 A는 조압연 구간을, B는 냉각대기구간을, B′는 수냉구간을, 그리고 C는 사상압연구간을 나타낸다.
이하, 본발명을 실시예를 통하여 보다 구체적으로 설명한다.
실시예
하기 표1과 같은 소재를 하기 표 2에서와 같이 온도제어압연시 본 발명과 같은 방법으로 10매 실시하고 종래의 방법으로 10매 압연하고, 압연재의 기계적 특성을 조사하고, 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.
규격 소재 크기(mm) 압연후 크기(mm) 매수
LNG 배관망용 API재 두께: 220, 폭: 1,900길이: 3600 두께: 14.6, 폭: 2,876길이: 35,837 발명재: 10기존재: 10
구분 종래방법 본발명방법 증감
압연 온도제어압연방법 조압연-공냉대기-사상압연 조압연-수냉-공냉대기-사상압연 -
공냉대기시간 4분 20초 1분45초 2분35초(▽)
T/H 82 102 20(△)
기계적 특성 인장강도(㎏/㎟)항복강도(㎏/㎟)연신율(%) 61.955.434.1 60.854.334.3 -
상기 표 2에 나타난 바와 같이, 본 발명방법에 따라 수냉을 실시하는 경우가 종래의 방법에 의한 경우 보다 공냉대기시간이 2분35초 단축되었는데, 이는 생산성(시간당 압연량)을 24% 향상시킬 수 있는 것이다.
한편, 기계적 특성에 있어서도 본 발명방법에 따라 수냉을 실시하는 경우가 종래의 방법에 의한 경우와 동등한 수준을 나타내고 있음을 알 수 있다.
상술한 바와같이, 본 발명은 온도제어압연시 조압연후 저온에서 사상압연이 가능토록 공냉대기과정에서 압연기 전,후면에 설치된 냉각장치를 활용, 소재의 상부와 하부를 동시에 강제수냉시키고 수냉에 의해서 발생된 두께방향 중심부와 표면과의 온도편차를 줄이기 위해서 복열대기를 실시함으로써 종래의 공냉방법과 비교하여 온도가 강하되는 시간을 현저히 단축시킬수 있기 때문에 동일성분에서도 기계적 성질을 확보하면서도 고장력강의 생산성에 크게 기여할 수 있는 효과가 있는 것이다.

Claims (2)

  1. 가열로, 및 압연기를 구비한 후강판의 압연설비를 이용한 온도제어압연에 있어서,
    상기 압연기의 전,후면에 각각 냉각장치를 설치하는 단계;
    최종 압연 목표 두께(Ttar), 사상압연에서의 누적압하비(R), 사상압연시작온도(T5)를 설정하는 단계;
    조압연 후 공기대기를 시작하는 시점의 소재두께(THosc)를 하기 식(1)에 의해 결정하는 단계;
    [수학식 1]
    여기서, Ttar: 최종압연 목표두께(mm)
    R : 사상압연에서의 누적압하비
    압연재의 두께가 소재두께(THosc)에 도달할 때의 강판의 온도(T2)를 측정하는 단계;
    상기와 같이 측정된 강판의 온도(T2)를 이용하여 하기 식(2)에 의해 수냉시작온도(T3)를 구하는 단계;
    [수학식 2]
    여기서, T2 : 조압연종료온도(℃)
    α : 방사계수
    TIME : 압연기에서 냉각장치까지 강판의 이송시간
    THosc: 조압연종료후의 강판두께
    상기 사상압연시작온도(T5)를 이용하여 하기 식(3)에 의해 수냉종료온도(T4)를 구하는 단계;
    [수학식 3]
    T4 = T5-(TMBx △T)
    여기서 T5: 사상압연시작 온도
    TMB: 공냉대기시간
    △T : 공냉대기시 온도 강하량
    상기 수냉시작온도(T3)에서 수냉종료온도(T4)까지의 냉각에 필요한 열유속량(Vw)을 하기 식(4) 및 (5)에 의해 구하는 단계;
    [수학식 4]
    여기서 RO : 강판밀도(kg/㎥)
    C : 강판비열(J/kg/℃)
    THosc: 조압연종료후 냉각시 소재두께(mm)
    T4: 수냉각종료직후 온도(℃)
    T3: 수냉각시작온도(℃)
    [수학식 5]
    Vw=a×eb.F
    여기서 a: 회귀분석에 의해 구해지는 상수
    b: 회귀분석에 의해 구해지는 상수
    F: 소재로부터 빼앗을 열유속량(KW/㎡)
    상기에서 구한 열유속량(Vw)으로 수냉시작온도(T3)에서 상기 수냉종료온도(T4)까지 냉각시키는 단계; 및
    상기 수냉종료온도(T4)에서 사상압연시작온도(T5)까지 공냉시키는 단계를 포함하여 구성되는 후강판의 온도제어압연방법
  2. 제1항에 있어서, 상기 수식(1)에서 사상압연에서의 누적압하비(R)가 0.4∼0.7이고;그리고 상기 수식(5)에서 a는 상부인 경우에는 1.1∼1.5이고, 하부인 경우에는 1.3∼1.7이고, 그리고 b는 상부인 경우에는 0.0020∼0.0045이고, 하부인 경우에는 0.0040∼0.0060인 것을 특징으로 하는 후강판의 온도제어압연방법
KR10-1998-0057112A 1998-12-22 1998-12-22 후강판의 온도제어압연방법_ KR100368238B1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR10-1998-0057112A KR100368238B1 (ko) 1998-12-22 1998-12-22 후강판의 온도제어압연방법_

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR10-1998-0057112A KR100368238B1 (ko) 1998-12-22 1998-12-22 후강판의 온도제어압연방법_

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20000041276A KR20000041276A (ko) 2000-07-15
KR100368238B1 true KR100368238B1 (ko) 2003-03-28

Family

ID=19564513

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR10-1998-0057112A KR100368238B1 (ko) 1998-12-22 1998-12-22 후강판의 온도제어압연방법_

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR100368238B1 (ko)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100421733B1 (ko) * 1998-12-24 2004-05-20 주식회사 포스코 탄산가스아크용접봉용선재제조방법
KR100918568B1 (ko) * 2002-12-28 2009-09-21 주식회사 포스코 연속소둔로에서 퇴출하는 강판의 온도제어장치
KR100856284B1 (ko) * 2006-12-26 2008-09-03 주식회사 포스코 런 아웃 테이블 구간에서의 압연 판 온도 제어 장치 및방법

Also Published As

Publication number Publication date
KR20000041276A (ko) 2000-07-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8945319B2 (en) Manufacturing method and manufacturing apparatus of hot-rolled steel sheet
KR100353080B1 (ko) 열간광폭스트립을제조하기위한방법및생산설비
JPS6289515A (ja) 熱間圧延材の温度制御方法および装置
CA2242728A1 (en) Process for the hot rolling of steel bands
KR100368238B1 (ko) 후강판의 온도제어압연방법_
JP3656707B2 (ja) 熱間圧延鋼板の制御冷却方法
KR100961350B1 (ko) 후판 제어 압연 제어 장치 및 그의 방법
CN108486341B (zh) 钢板的制造方法
US6051085A (en) Process for continuously casting sheet metal and apparatus for continuously producing sheet metal
JP2002178004A (ja) 熱延鋼帯の熱間圧延設備および圧延方法
JP2002069534A (ja) 薄鋼板および薄鋼板の製造方法
CA2344423C (en) Method for producing hot-rolled strip and plates
JPH02274823A (ja) 金属板連続焼鈍設備および金属板連続焼鈍方法
JPH0217241B2 (ko)
KR970004960B1 (ko) 강판의 폭방향으로의 온도편차를 최소화하기 위한 후강판의 가속냉각방법
KR100368210B1 (ko) 강판의 휨변형을 최소화하는 강판의 열간압연방법
JP2001164322A (ja) 薄鋼板および薄鋼板の製造方法
JPS6171105A (ja) 熱間圧延方法
JPH08300040A (ja) 厚鋼板の矯正方法
JP3572806B2 (ja) 極低炭素冷延鋼板の製造方法
JPS60200913A (ja) 溶接性の優れたハイテン・インバ−トの製造法
KR100506541B1 (ko) 강대의 열간 압연 방법
KR102178677B1 (ko) 구멍확장성이 우수한 고강도 강판 및 이의 제조방법
JPS5858224A (ja) 鋼材の圧延方法
JPS6012121B2 (ja) 低炭素熱延鋼板の製造法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20090106

Year of fee payment: 7

LAPS Lapse due to unpaid annual fee