JPS6171105A - 熱間圧延方法 - Google Patents
熱間圧延方法Info
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- JPS6171105A JPS6171105A JP19368284A JP19368284A JPS6171105A JP S6171105 A JPS6171105 A JP S6171105A JP 19368284 A JP19368284 A JP 19368284A JP 19368284 A JP19368284 A JP 19368284A JP S6171105 A JPS6171105 A JP S6171105A
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- JP
- Japan
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- temperature
- rolling
- transformation point
- heating
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
- B21B45/06—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing of strip material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、熱間圧延方法に関するもので、さら間加熱し
圧延することによって材質均一性を高める熱間圧延方法
に関するものである。
圧延することによって材質均一性を高める熱間圧延方法
に関するものである。
従来の技術
熱間圧延りうち、例えばホットストリップの圧延に際し
ては、一般に被圧延材を加熱炉に装入昇温し、複数基の
粗圧延と複数スタンドから′する仕上タンデム圧延によ
って所定の寸法に圧延する。
ては、一般に被圧延材を加熱炉に装入昇温し、複数基の
粗圧延と複数スタンドから′する仕上タンデム圧延によ
って所定の寸法に圧延する。
この際ライ／上でυ滞留や高圧水デスケーリングによっ
て放熱ＦＪ ＩＩＪ大きい粗圧延中間材（以下バーと
云う〕のエツジ部は温度低下し、仕上圧延後のホットス
トリップには混粒組織の発生？異常プロフｒルを生じる
不具合がある。
て放熱ＦＪ ＩＩＪ大きい粗圧延中間材（以下バーと
云う〕のエツジ部は温度低下し、仕上圧延後のホットス
トリップには混粒組織の発生？異常プロフｒルを生じる
不具合がある。
第１図は混粒組織の巾方同断面模式図を示し、工は混粒
もしくは粗粒域、２は細粒域、ａｉｄ表面側混粒厚さ、
ｂは裏面側混粒厚さ、ｔは板ηである０ このような品粒部は材質が慇いため切捨る必要があり歩
留の低下をきたす原因となっているっこの対策として ■ 加熱ｒで温度低下分を見込んで過楠笛・・」高温加
陣′５をｈ瓜こ丁常套手段。
もしくは粗粒域、２は細粒域、ａｉｄ表面側混粒厚さ、
ｂは裏面側混粒厚さ、ｔは板ηである０ このような品粒部は材質が慇いため切捨る必要があり歩
留の低下をきたす原因となっているっこの対策として ■ 加熱ｒで温度低下分を見込んで過楠笛・・」高温加
陣′５をｈ瓜こ丁常套手段。
■ 特公昭４５−２９８８８号や特開昭４９−６３０３
６号及び特公昭５２−３６０９９号で提案されている粗
圧延中又は粗玉延後仕上圧［以前におけるパーエツジ部
又は加熱炉スキッドマーク部に対する部分７ＪＯ熱補償
、■ 特開昭５’７−８５６０１号、特開昭５７−１６
０５０２号の提案にある仕上圧延中でのエツジ部加熱補
償、 が知られてい２り。
６号及び特公昭５２−３６０９９号で提案されている粗
圧延中又は粗玉延後仕上圧［以前におけるパーエツジ部
又は加熱炉スキッドマーク部に対する部分７ＪＯ熱補償
、■ 特開昭５’７−８５６０１号、特開昭５７−１６
０５０２号の提案にある仕上圧延中でのエツジ部加熱補
償、 が知られてい２り。
しかして上記■のものは加熱補償が不要な板ｄ］中央部
まで刃口熱することになるためエネルギーロスが大きく
得策ではない。そして■、■の提案技術はこの順でエネ
ルギーロスが少ないことが知らｆているが、いずれも加
熱昇温量については温度低下したエツジ部又はスキッド
マーク部を板中中央部とほぼ同水準になる昇温量とし、
Ａ ｒ ３変態温度以上で仕上圧延完了することを提案
している。
まで刃口熱することになるためエネルギーロスが大きく
得策ではない。そして■、■の提案技術はこの順でエネ
ルギーロスが少ないことが知らｆているが、いずれも加
熱昇温量については温度低下したエツジ部又はスキッド
マーク部を板中中央部とほぼ同水準になる昇温量とし、
Ａ ｒ ３変態温度以上で仕上圧延完了することを提案
している。
しかるに本願発明者等がこれらＯ技術をもとにオンライ
ンで実際に下記内容で試４（調査したところ、すなわち
仕上圧延途中で一旦Ａｒ３変態点以下となったエツジ部
全電気誘導加熱により加熱し、板巾中央部と同等の温度
であるＡｒ３変態点以上に昇温させ引きつづき圧延して
仕上圧延完了温度をＡｒ３変態点以上確保したテストｔ
−行った。そしてこの材料からサンプル採取し顕微鏡組
織観察したところエツジ部混粒組織が認められ混粒組織
の＋６．１／！消が達成できない問題がめった。
ンで実際に下記内容で試４（調査したところ、すなわち
仕上圧延途中で一旦Ａｒ３変態点以下となったエツジ部
全電気誘導加熱により加熱し、板巾中央部と同等の温度
であるＡｒ３変態点以上に昇温させ引きつづき圧延して
仕上圧延完了温度をＡｒ３変態点以上確保したテストｔ
−行った。そしてこの材料からサンプル採取し顕微鏡組
織観察したところエツジ部混粒組織が認められ混粒組織
の＋６．１／！消が達成できない問題がめった。
仕上スタンド数 ７基
刃口 熱 場 所 Ｆ１〜Ｆ２間エツジ部温度
助論前最低表面温７） ７２０℃切ロ熱後最低表面温
度） ８６０℃ 板巾中央部温ｋ ９２０℃成分言４ｆ童
Ｃ二Ｏ，０４％、 Ｍｎ ： ０．２１ｇ６Ａｒ３
変態温−ｉｉ ８２４ ’Ｃ最終仕上板厚
２．５晴 仕上圧延終了鍍 ８２７℃゛ 元明力；解
決しようとする問題点 本発明はこのような従来技術の問題点を有利にノ１１決
し、全長食中に亘シ混粒組織のない均一な材質の熱間圧
延材を最小のエネルギーで得ることを第１の目的とし、
更にエツジ温度低下材ら圧延によるロールプロフィルの
局部摩耗を軽減し、ロール寿命の延長と製品プロフィル
異常材の発生を防止することを第２ｃＬ）目的とするも
のである。
助論前最低表面温７） ７２０℃切ロ熱後最低表面温
度） ８６０℃ 板巾中央部温ｋ ９２０℃成分言４ｆ童
Ｃ二Ｏ，０４％、 Ｍｎ ： ０．２１ｇ６Ａｒ３
変態温−ｉｉ ８２４ ’Ｃ最終仕上板厚
２．５晴 仕上圧延終了鍍 ８２７℃゛ 元明力；解
決しようとする問題点 本発明はこのような従来技術の問題点を有利にノ１１決
し、全長食中に亘シ混粒組織のない均一な材質の熱間圧
延材を最小のエネルギーで得ることを第１の目的とし、
更にエツジ温度低下材ら圧延によるロールプロフィルの
局部摩耗を軽減し、ロール寿命の延長と製品プロフィル
異常材の発生を防止することを第２ｃＬ）目的とするも
のである。
問題点を解決する７ヒＩりの手段
本発明は以上の目的を有利に達成するため種々人験の結
果なさｎたもので、その要旨とするところ３よ熱間圧延
工程中Ａｒ３変態点以下となった被圧延材部分を仕上圧
延直前のデスケーリ／グ後、もしくは仕上圧延の途中で
Ａｃ３変態点以上に加熱昇温し、ひきつづき少くとも１
バスの圧下ｔ−加えＡＩ’３変悪点以上の温度で仕上圧
延を終了することを特徴とする熱間圧延方法にある。
果なさｎたもので、その要旨とするところ３よ熱間圧延
工程中Ａｒ３変態点以下となった被圧延材部分を仕上圧
延直前のデスケーリ／グ後、もしくは仕上圧延の途中で
Ａｃ３変態点以上に加熱昇温し、ひきつづき少くとも１
バスの圧下ｔ−加えＡＩ’３変悪点以上の温度で仕上圧
延を終了することを特徴とする熱間圧延方法にある。
すなわち本発明者等は従来技）１・すの確認を含めてオ
フラインにおけるシュミレー／フ／テス１ン実施した。
フラインにおけるシュミレー／フ／テス１ン実施した。
第２図（ａ）は一旦Ａｒ３変態点以下に温度低下？：せ
１こ部分をＡｒ３変態点以上に加熱昇温し、Ａｒ５ｆ鳩
点以上で仕上圧延全完了させた試験であり、１１ｇ２図
（１）ｌ 、 ＋ｃ＋はそ几ぞれ圧延の途中一旦Ａｒ３
変態点以下に温度低下させた試験材う７Ａｅ３変マ引メ
上に加熱昇温し、Ａｒ３変態点以上で１パス（ｂｌ 、
２パス（Ｃ１の圧下を加え、Ａｒ３変態点以上で圧延
完了した例を示す。
１こ部分をＡｒ３変態点以上に加熱昇温し、Ａｒ５ｆ鳩
点以上で仕上圧延全完了させた試験であり、１１ｇ２図
（１）ｌ 、 ＋ｃ＋はそ几ぞれ圧延の途中一旦Ａｒ３
変態点以下に温度低下させた試験材う７Ａｅ３変マ引メ
上に加熱昇温し、Ａｒ３変態点以上で１パス（ｂｌ 、
２パス（Ｃ１の圧下を加え、Ａｒ３変態点以上で圧延
完了した例を示す。
そして得ら几た試験材０貧属組域全数察したところ第２
図（ａｔのものには混粒組織が認められたが・（ｂ＋
、 （ｃｌの試験材は整粒フェライトで混粒組織は認め
られずオンラインでの結果ｔｍ付けるも（１）であった
。
図（ａｔのものには混粒組織が認められたが・（ｂ＋
、 （ｃｌの試験材は整粒フェライトで混粒組織は認め
られずオンラインでの結果ｔｍ付けるも（１）であった
。
本発明はこりような邪見ｔもとに完成したもりである。
即ち本発明は圧延工程中でＡｒ３変態点以下と１つた部
分をＡｃ３変態点以上に加熱昇温したのち少くとも１バ
ス■圧下金加えＡｒ３変態点以上で仕上圧延全終了する
ものであるが・この理由はＡｒ３変態点以下への温度低
下によってフェツイト粒となった組織を一旦オーステナ
イト粒に変態させることが８妥でめり、さらに粗大オー
ステナイト粒を細粒化するために少くとも１パスの圧下
が必要であり、これによって始めて混粒組織のない熱間
圧延材が得られるからである。
分をＡｃ３変態点以上に加熱昇温したのち少くとも１バ
ス■圧下金加えＡｒ３変態点以上で仕上圧延全終了する
ものであるが・この理由はＡｒ３変態点以下への温度低
下によってフェツイト粒となった組織を一旦オーステナ
イト粒に変態させることが８妥でめり、さらに粗大オー
ステナイト粒を細粒化するために少くとも１パスの圧下
が必要であり、これによって始めて混粒組織のない熱間
圧延材が得られるからである。
尚力吐〜手段としては特に限定するものではなく各種の
手段が考えら几るが、本発明では仕上入側デスケーリン
グ直後から仕上最終スタンド直前間において、加熱する
ことを要し、該場所は狭隘である１ヒのコンパクトでか
つ高加熱能力金得られるものが最も好１しく、かかる観
点かやすると誘導刃口熱装置が好ましい。
手段が考えら几るが、本発明では仕上入側デスケーリン
グ直後から仕上最終スタンド直前間において、加熱する
ことを要し、該場所は狭隘である１ヒのコンパクトでか
つ高加熱能力金得られるものが最も好１しく、かかる観
点かやすると誘導刃口熱装置が好ましい。
次に刃口熱手段の配置場所は、例えば仕上圧延前のデス
ケーリング直後は最低温度となりＡｒ５ｆ態点を割る温
度となることからデスケーリング直後から仕上圧；Ｉ瓜
スタンド間であれは良く菜はＡｒ３変態点以下となつｌ
ｃ部；）・’１５Ａｃ３変態点以上に加熱昇温せしめた
後、少くとも１パスの圧下ヲ施こすことが可能な場所で
あればよい。
ケーリング直後は最低温度となりＡｒ５ｆ態点を割る温
度となることからデスケーリング直後から仕上圧；Ｉ瓜
スタンド間であれは良く菜はＡｒ３変態点以下となつｌ
ｃ部；）・’１５Ａｃ３変態点以上に加熱昇温せしめた
後、少くとも１パスの圧下ヲ施こすことが可能な場所で
あればよい。
作用
しかして本発明は、上記の構成としたことにより、特に
温度低下が大きく一旦Ａｒ３変態点以下に低下した被圧
延材の局部（エツジ部、スキッドマーク部、先後端部）
を同じくノ王延中にＡｃ３変態点以上に加熱昇温せしめ
もってＡｒＪＫＷ点以上で仕上圧延を終了するようにし
たので被圧延材の全長、全１】がＡｒ３変態点以上υ温
度を保持した状態で圧延加工がなされる７−め混粒組織
の発生が効果的に防止される。さらにエツジ部温厩が高
’ＡＩ”−維持されるため圧延時変形能が増し圧延ロー
ル０局部摩耗が著しく軽減する等の作用ｔ−Ｗする。
温度低下が大きく一旦Ａｒ３変態点以下に低下した被圧
延材の局部（エツジ部、スキッドマーク部、先後端部）
を同じくノ王延中にＡｃ３変態点以上に加熱昇温せしめ
もってＡｒＪＫＷ点以上で仕上圧延を終了するようにし
たので被圧延材の全長、全１】がＡｒ３変態点以上υ温
度を保持した状態で圧延加工がなされる７−め混粒組織
の発生が効果的に防止される。さらにエツジ部温厩が高
’ＡＩ”−維持されるため圧延時変形能が増し圧延ロー
ル０局部摩耗が著しく軽減する等の作用ｔ−Ｗする。
実力ＩＩ＋移り
Ｃ：Ｏ，０１％、Ｍｎ：０．２１ン６を含有する低炭素
鋼スラブ（厚２４５＋＋ＩＩ＋ｌＸ巾１５００閣×長さ
）ＯＯＯｒａ）を加熱温度１１８０℃に加熱し、粗圧延
して厚３５Ｕ×巾１４５０ｎ＋ａのバーとしたものを出
発素材とし第３＠に示す加熱制御回路を設シブた７スタ
ンドからなる仕上圧延機ＯＦ、−Ｆ２スタンド間＋／（
誘導加熱方式υエツジヒータ４を配置し、片側当り６０
０ＫＷの有効加熱電力を供給して最エツジ部からｌｏｏ
＋ｍＵ巾に局部加熱を行い、最終的に厚２．５ ｗｎＸ
巾１４５０ＴＪｎＸｃａｎｔｏ寸法１こ仕上圧延した。
鋼スラブ（厚２４５＋＋ＩＩ＋ｌＸ巾１５００閣×長さ
）ＯＯＯｒａ）を加熱温度１１８０℃に加熱し、粗圧延
して厚３５Ｕ×巾１４５０ｎ＋ａのバーとしたものを出
発素材とし第３＠に示す加熱制御回路を設シブた７スタ
ンドからなる仕上圧延機ＯＦ、−Ｆ２スタンド間＋／（
誘導加熱方式υエツジヒータ４を配置し、片側当り６０
０ＫＷの有効加熱電力を供給して最エツジ部からｌｏｏ
＋ｍＵ巾に局部加熱を行い、最終的に厚２．５ ｗｎＸ
巾１４５０ＴＪｎＸｃａｎｔｏ寸法１こ仕上圧延した。
図において３は尚圧水デスケーリング’ｉｓｃ Ｍ−、
，５，６は夫々二ツジヒータ前恢に配した温度計、７は
仕上後面温涙計、８は圧延ｏ −ルの回転ｍｋカウント
するパルスジエイ、レータ、９はエツジピータ４の加熱
制御装置、１０は上位計夏億である。
，５，６は夫々二ツジヒータ前恢に配した温度計、７は
仕上後面温涙計、８は圧延ｏ −ルの回転ｍｋカウント
するパルスジエイ、レータ、９はエツジピータ４の加熱
制御装置、１０は上位計夏億である。
しかして加熱制１１１１１ ％Ｍ ９は、温正計ａ、６
からの実情温度Ｔｌ＋Ｔ２を入力し、かつパルスシェフ
６レータ８より圧延速度ＶＲと後面温度計７から仕上圧
延’ｆｌｉｌｉεＴ７及び上位計算機１０から板厚情報
ｔと材料の成分から計算により求めたＡｃ３温度とその
後の温度低下分を考慮した目標温度Δτを人力し、エツ
ジヒータ４０加熱出力量を算出しバーを刀Ω熱昇温する
。この時の温度推移を第４図Δ印に示すが仕上圧延機人
ｆｌｉ１１ （υデスケーリング装置３によジＡｒ３変
態点全下廻り最低となったエツジ部をＡｃ）変態点以上
の温度である９１０℃まで加熱昇温し、以下通常の圧延
全行い最終回に仕上温度８３７℃で圧延を完了した。こ
こで政調ｂ」Ａｒ３変態温匿は８２４℃で、Ａｃ３変態
温度は９０７℃である。
からの実情温度Ｔｌ＋Ｔ２を入力し、かつパルスシェフ
６レータ８より圧延速度ＶＲと後面温度計７から仕上圧
延’ｆｌｉｌｉεＴ７及び上位計算機１０から板厚情報
ｔと材料の成分から計算により求めたＡｃ３温度とその
後の温度低下分を考慮した目標温度Δτを人力し、エツ
ジヒータ４０加熱出力量を算出しバーを刀Ω熱昇温する
。この時の温度推移を第４図Δ印に示すが仕上圧延機人
ｆｌｉ１１ （υデスケーリング装置３によジＡｒ３変
態点全下廻り最低となったエツジ部をＡｃ）変態点以上
の温度である９１０℃まで加熱昇温し、以下通常の圧延
全行い最終回に仕上温度８３７℃で圧延を完了した。こ
こで政調ｂ」Ａｒ３変態温匿は８２４℃で、Ａｃ３変態
温度は９０７℃である。
そして得られたコイルよりサンプルを採取し混粒ｍｗＬ
の有無を調査したのが第５砧である。
の有無を調査したのが第５砧である。
一方比戟νりは粗圧延１では上記実２Ｍ ？１．ｌと全
く同一条件で裂遺し、仕上圧延中での中間加熱ｉ’！全
く行なわず通常の圧延を付い最終的に仕上温度８２４℃
で厚２．５ Ｍ Ｘ巾１４５０ ｍｍＸ Ｃｏ１１の寸
法に仕上圧延したものである゛。この時の温跣推移全編
４図中、−３印で示す。
く同一条件で裂遺し、仕上圧延中での中間加熱ｉ’！全
く行なわず通常の圧延を付い最終的に仕上温度８２４℃
で厚２．５ Ｍ Ｘ巾１４５０ ｍｍＸ Ｃｏ１１の寸
法に仕上圧延したものである゛。この時の温跣推移全編
４図中、−３印で示す。
しかして本発明実施例と同様に得ら′れたコイル：）サ
ンプルを採取し混粒組織の有無を調査し第５図に併せて
示した。
ンプルを採取し混粒組織の有無を調査し第５図に併せて
示した。
尚第５図中Ｆｉｌ軸の混粒率とに第１図におけるａ 十
ｂ □ Ｘ Ｉ Ｏ０％で求めたものである。
ｂ □ Ｘ Ｉ Ｏ０％で求めたものである。
℃
第５図で明らかなように本発明実施グーによれば混粒発
乍が防止され、材質均一な熱延製品Ｖ製造が可能である
。こｎに対し、比較１／ｌ］はエツジよジＡ・′フ４５
＋＋ＩＩ＋＋内側まで混粒組織り発生がジめられ不十分
な材質となっている。
乍が防止され、材質均一な熱延製品Ｖ製造が可能である
。こｎに対し、比較１／ｌ］はエツジよジＡ・′フ４５
＋＋ＩＩ＋＋内側まで混粒組織り発生がジめられ不十分
な材質となっている。
発明の効果
以上詳細に述べた通り、本発明は熱間圧延工程子でＡｒ
３変悪点以下となった被圧延材部分を仕上圧延の直前Ｑ
デスケーリノグ後もしくは仕上圧延の途中でＡｃ３変態
点以上に加熱昇温し少くともユパスの圧下τ加えＡｒ３
変態点以上で仕上圧延紮完了するようにしたので、混粒
ｍＭ■発生がなく全長に旦りｒＩＪ方向均一フ二材質を
肩する；、Ｌｌｉ；ｉ圧延２２品を容易ｉ＝（得られる
。また省エネルギーを推遥する上で低温加熱がますます
重要な慧味全もっているが、本発明によれ（ば品ｆ（を
劣化させる・−となく有利に低温加熱を実施できる。さ
らに温度低下の峙て大きいエツジ部、・」温度をＡｃ３
変態点以上に加熱昇温しつつ圧延する場合に（７圧延ロ
ールの局部摩耗が著しく柱減され、ロール寿命が伸びる
のｌ−九ちるん異常プロフィルを狩った製品の発生が減
少できる。１ｆｃ工ツジ部と同條：Ｃ温厩低下の大きい
先後端部への加熱はロール噛込時の／ヨノクを和らげロ
ール疵を防止する等の産業上すぐ孔、Ｉ′ｔＣ幼米全奏
するものである。
３変悪点以下となった被圧延材部分を仕上圧延の直前Ｑ
デスケーリノグ後もしくは仕上圧延の途中でＡｃ３変態
点以上に加熱昇温し少くともユパスの圧下τ加えＡｒ３
変態点以上で仕上圧延紮完了するようにしたので、混粒
ｍＭ■発生がなく全長に旦りｒＩＪ方向均一フ二材質を
肩する；、Ｌｌｉ；ｉ圧延２２品を容易ｉ＝（得られる
。また省エネルギーを推遥する上で低温加熱がますます
重要な慧味全もっているが、本発明によれ（ば品ｆ（を
劣化させる・−となく有利に低温加熱を実施できる。さ
らに温度低下の峙て大きいエツジ部、・」温度をＡｃ３
変態点以上に加熱昇温しつつ圧延する場合に（７圧延ロ
ールの局部摩耗が著しく柱減され、ロール寿命が伸びる
のｌ−九ちるん異常プロフィルを狩った製品の発生が減
少できる。１ｆｃ工ツジ部と同條：Ｃ温厩低下の大きい
先後端部への加熱はロール噛込時の／ヨノクを和らげロ
ール疵を防止する等の産業上すぐ孔、Ｉ′ｔＣ幼米全奏
するものである。
第１図は混粒組織の断面模式図・巣２０は加戸・−圧延
Ｃ益度推移ケ示し、第２図ｔａｒは従来の提案による刃
口熱昇諷と圧延終了温度を示す図、第２１（ｂＨｃｌは
オフジーｆ ７試験圧延徐における刀０熱昇温−圧延１
詳了温反レベルを示す図・第３図は本発明実施例に用い
た加熱制御回路を示す説明後、第４図は本発明実施例及
び比較例における巾方向センターとエツジ部の温度履歴
・と示す説明紬、第５図は不発明実ｙ＝例と比較例につ
いて混粒組織の発生系を示す説明図で１りる。 １ ・・・・・混粒域 ２・・ ・・・細粒域 ３・・ ・ ・ 扁圧水デスケー゛農２礼Ｌ４・ ・
・中間加熱装置 ５．６ ・・温度計 ７・・・ ・仕上後面温反計 ８・・・ ・・・パルスジエイ、レータ９・・〕・・・
加熱制御７（直 ｌＯ・ ・・ 上位計算機 出 願 人 班日本城識株式会社 第２図
Ｃ益度推移ケ示し、第２図ｔａｒは従来の提案による刃
口熱昇諷と圧延終了温度を示す図、第２１（ｂＨｃｌは
オフジーｆ ７試験圧延徐における刀０熱昇温−圧延１
詳了温反レベルを示す図・第３図は本発明実施例に用い
た加熱制御回路を示す説明後、第４図は本発明実施例及
び比較例における巾方向センターとエツジ部の温度履歴
・と示す説明紬、第５図は不発明実ｙ＝例と比較例につ
いて混粒組織の発生系を示す説明図で１りる。 １ ・・・・・混粒域 ２・・ ・・・細粒域 ３・・ ・ ・ 扁圧水デスケー゛農２礼Ｌ４・ ・
・中間加熱装置 ５．６ ・・温度計 ７・・・ ・仕上後面温反計 ８・・・ ・・・パルスジエイ、レータ９・・〕・・・
加熱制御７（直 ｌＯ・ ・・ 上位計算機 出 願 人 班日本城識株式会社 第２図
Claims (1)
- 熱間圧延工程中Ａｒ＿３変態点以下となつた被圧延材部
分を仕上圧延直前のデスケーリング後、もしくは仕上圧
延の途中でＡｃ＿３変態点以上に加熱昇温し、ひきつづ
き少くとも１バスの圧下を加えＡｒ＿３変態点以上の温
度で仕上圧延を終了することを特徴とする熱間圧延方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19368284A JPS6171105A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19368284A JPS6171105A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6171105A true JPS6171105A (ja) | 1986-04-12 |
Family
ID=16312030
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19368284A Pending JPS6171105A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6171105A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6350422A (ja) * | 1986-08-19 | 1988-03-03 | Nippon Steel Corp | 板厚方向に均一な材質特性を有する厚鋼板の製造方法 |
| JPS6350421A (ja) * | 1986-08-19 | 1988-03-03 | Nippon Steel Corp | 靭性に優れた厚手高張力鋼板の製造方法 |
| JPS6350428A (ja) * | 1986-08-19 | 1988-03-03 | Nippon Steel Corp | 板厚方向に均一な機械的性質を有する厚鋼板の製造方法 |
| JPS63260604A (ja) * | 1987-04-20 | 1988-10-27 | Nippon Steel Corp | 薄鋼板の連続熱間圧延方法 |
| CN110340155A (zh) * | 2019-07-03 | 2019-10-18 | 首钢水城钢铁（集团）有限责任公司 | 一种免酸洗swrh82b热轧盘条氧化铁皮的控制生产方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5236099A (en) * | 1975-09-17 | 1977-03-19 | Laurel Bank Mach Co Ltd | Bill counter |
| JPS5785601A (en) * | 1980-11-19 | 1982-05-28 | Nippon Steel Corp | Method and device for heating edge part of hot rolled material |
-
1984
- 1984-09-14 JP JP19368284A patent/JPS6171105A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS6350428A (ja) * | 1986-08-19 | 1988-03-03 | Nippon Steel Corp | 板厚方向に均一な機械的性質を有する厚鋼板の製造方法 |
| JPS63260604A (ja) * | 1987-04-20 | 1988-10-27 | Nippon Steel Corp | 薄鋼板の連続熱間圧延方法 |
| CN110340155A (zh) * | 2019-07-03 | 2019-10-18 | 首钢水城钢铁（集团）有限责任公司 | 一种免酸洗swrh82b热轧盘条氧化铁皮的控制生产方法 |
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