JPS6126581A - セラミツクス切削工具又は耐磨工具の製造方法 - Google Patents
セラミツクス切削工具又は耐磨工具の製造方法Info
- Publication number
- JPS6126581A JPS6126581A JP59148395A JP14839584A JPS6126581A JP S6126581 A JPS6126581 A JP S6126581A JP 59148395 A JP59148395 A JP 59148395A JP 14839584 A JP14839584 A JP 14839584A JP S6126581 A JPS6126581 A JP S6126581A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sintered body
- tool
- sintering
- ceramic cutting
- abrasion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Ceramic Products (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、主として鋳鉄材の切削加工に使用する5is
N4(窒化珪素)工具の改良に関する。
N4(窒化珪素)工具の改良に関する。
(従来技術)
鋳鉄の高速切削用工具としては従来よりAg0s(酸化
アルミニウム)基のセラミックスが賞月され、いわゆる
白セラミック、黒セラミックとして広く実用されている
。しかしながらAl2O5基セラミツクスは機械的強度
、特に靭性面での不足と耐熱衝撃性の不足により安定し
て使用することが困難な場合が参かった。そのため限定
された用途で使用されていたにすぎない。一方5isN
4(窒化珪 。
アルミニウム)基のセラミックスが賞月され、いわゆる
白セラミック、黒セラミックとして広く実用されている
。しかしながらAl2O5基セラミツクスは機械的強度
、特に靭性面での不足と耐熱衝撃性の不足により安定し
て使用することが困難な場合が参かった。そのため限定
された用途で使用されていたにすぎない。一方5isN
4(窒化珪 。
素)を主成分としたセラミックス材料は、靭性、耐熱衝
撃性に秀れており、使用中の欠損が少なく安定して使用
可能なことが判明し、実用化が進められている。
撃性に秀れており、使用中の欠損が少なく安定して使用
可能なことが判明し、実用化が進められている。
(発明が解決しようとする問題点)
しかし乍らAl!205基セラミックスに比しSigN
+基セラミックスは耐摩耗性の点で劣性であることが指
摘され、種々の提案がなされている。たとえばAges
等の耐摩耗性の高いセラミックス薄膜の被膜(特開昭5
4−1308号)、周期律表IVa + Va +Vl
a族金属のC、N 、O化合物の添加(特開昭57−1
7466号)等が提案されているが、いずれも効果は認
められるもののさらに改良が要求されている。
+基セラミックスは耐摩耗性の点で劣性であることが指
摘され、種々の提案がなされている。たとえばAges
等の耐摩耗性の高いセラミックス薄膜の被膜(特開昭5
4−1308号)、周期律表IVa + Va +Vl
a族金属のC、N 、O化合物の添加(特開昭57−1
7466号)等が提案されているが、いずれも効果は認
められるもののさらに改良が要求されている。
従来S i sNa基セラミックス工具はAI!20a
、 MgO。
、 MgO。
Y2O6等を焼結助剤としてホットプレス焼結する、あ
るいはAl20g 、 A/N 、 Y2O3を焼結助
剤として5ialon組成に配合、窒素中で焼結あるい
はホットプレス焼結する方法が採用されている。これは
強度及び耐摩耗性を維持するためにホットプレスが不可
欠なためであり、製造コストは極めて高いものになって
いた。またホットプレス以外では十分な切削性能が得ら
れていない。この様に5isN4基工具の問題の1つと
してコストパフォーマンスの点でAI!zOa基工具に
比し劣性な場合の多いことがあげられる。
るいはAl20g 、 A/N 、 Y2O3を焼結助
剤として5ialon組成に配合、窒素中で焼結あるい
はホットプレス焼結する方法が採用されている。これは
強度及び耐摩耗性を維持するためにホットプレスが不可
欠なためであり、製造コストは極めて高いものになって
いた。またホットプレス以外では十分な切削性能が得ら
れていない。この様に5isN4基工具の問題の1つと
してコストパフォーマンスの点でAI!zOa基工具に
比し劣性な場合の多いことがあげられる。
(問題点を解決するための手段)
本発明者らは上記の状況に鑑みて種々検討した結果、秀
れた゛耐摩耗性と強度をもった5isNa基切削工具を
安価に製造できる方法を見い出したものである。すなわ
ち以下の工程よりなる。
れた゛耐摩耗性と強度をもった5isNa基切削工具を
安価に製造できる方法を見い出したものである。すなわ
ち以下の工程よりなる。
(II 5isN4粉末を70〜99.5重量パーセ
ント、焼結助剤としてMg、A!!、Siおよび周期律
表■3族元素の酸化物、窒化物または容易に酸化物に転
換可能な化合物粉末の1種または2種以上を0.5〜3
0重量パーセント配合する工程、 叫 得られた混合粉末を金型、ゴム等を用いて通常の方
法で型押する工程、 [11得られた型押体を500気圧以下の窒素ガス中1
500〜1900℃で焼結し非通気性の焼結体を得る工
程、 ([V1500気圧以上の窒素ガス中1500−190
0℃で熱間静水圧プレスする工程、 程、 (VII 焼結体表面にAl、Siおよび周期律表N
a + Va l■3族元素のC、N 、0化合物を1
〜20μの厚みに単層あるいは多層に被覆する工程。
ント、焼結助剤としてMg、A!!、Siおよび周期律
表■3族元素の酸化物、窒化物または容易に酸化物に転
換可能な化合物粉末の1種または2種以上を0.5〜3
0重量パーセント配合する工程、 叫 得られた混合粉末を金型、ゴム等を用いて通常の方
法で型押する工程、 [11得られた型押体を500気圧以下の窒素ガス中1
500〜1900℃で焼結し非通気性の焼結体を得る工
程、 ([V1500気圧以上の窒素ガス中1500−190
0℃で熱間静水圧プレスする工程、 程、 (VII 焼結体表面にAl、Siおよび周期律表N
a + Va l■3族元素のC、N 、0化合物を1
〜20μの厚みに単層あるいは多層に被覆する工程。
(作用)
即ち本発明によれば焼結方法として加圧窒素ガス中焼結
と窒素ガス中熱間静水圧プレスを採用することで焼結体
の製造コストを低くシ、シかもホットプレス焼結と同等
の耐摩耗性と靭性を維持する。また焼結体表面にkl!
20s 、 TiC、TiN等の硬質化合物を被覆し耐
摩耗性を向上させることで7v205基工具に比ベコス
トパフォーマンスを高めることを可能としたものである
。
と窒素ガス中熱間静水圧プレスを採用することで焼結体
の製造コストを低くシ、シかもホットプレス焼結と同等
の耐摩耗性と靭性を維持する。また焼結体表面にkl!
20s 、 TiC、TiN等の硬質化合物を被覆し耐
摩耗性を向上させることで7v205基工具に比ベコス
トパフォーマンスを高めることを可能としたものである
。
上記の如く第1工程として窒化珪素焼結の公知の焼結助
剤としてMg 、 Al、 Siおよび周期律表Ina
族元素の酸化物、窒化物を添加する。添加量としては0
.5重量パーセント未満では添加量が小さく添加効果が
ないし、30重量パーセントを超えると焼結体の強度、
熱的特性の低下のためかえって切削性能が劣下する。な
お助剤としては酸化物、窒化物以外にも水酸化物、炭酸
化物等容易に酸化物に転換可能な化合物であっても同様
の効果を得る。配合は通常のボールミル、アトライター
混合等を使用して行なえ望ましくはアルコール、アセト
ン等の溶媒を用いた湿式混合を使用する。
剤としてMg 、 Al、 Siおよび周期律表Ina
族元素の酸化物、窒化物を添加する。添加量としては0
.5重量パーセント未満では添加量が小さく添加効果が
ないし、30重量パーセントを超えると焼結体の強度、
熱的特性の低下のためかえって切削性能が劣下する。な
お助剤としては酸化物、窒化物以外にも水酸化物、炭酸
化物等容易に酸化物に転換可能な化合物であっても同様
の効果を得る。配合は通常のボールミル、アトライター
混合等を使用して行なえ望ましくはアルコール、アセト
ン等の溶媒を用いた湿式混合を使用する。
第2工程としては混合粉を通常の金型、ゴム型を用いて
加圧成型する。圧力としては500に7/cJ以上が望
ましく通常I LArre〜3tA−で行なう。
加圧成型する。圧力としては500に7/cJ以上が望
ましく通常I LArre〜3tA−で行なう。
第6エ程として型押体の予備焼結を行ない、非通気性の
焼結体を得る。焼結条件としては焼結温度で1500℃
〜1900℃の範囲内、望ましくは1600℃〜175
0℃で行なう。またS i 5N4の分解を防ぐため5
00気圧以下の窒素ガス中で焼結を行なう必要があり望
ましくは5気圧〜20気圧で行なう。500気圧を超え
ると窒化珪素の焼結が不十分で焼結体内部にボアが残存
するためである。
焼結体を得る。焼結条件としては焼結温度で1500℃
〜1900℃の範囲内、望ましくは1600℃〜175
0℃で行なう。またS i 5N4の分解を防ぐため5
00気圧以下の窒素ガス中で焼結を行なう必要があり望
ましくは5気圧〜20気圧で行なう。500気圧を超え
ると窒化珪素の焼結が不十分で焼結体内部にボアが残存
するためである。
第4工程として500気圧以上の窒素ガス中で熱間静水
圧プレスを行なう。焼結温度としては1500℃〜19
00℃でおおむね良好な結果を得るが望ましくは175
0℃〜1900℃で行なう。窒素ガス圧は500気圧以
上で簑好な結果を得る。すでに第、3工程において非通
気性の焼結体を得ており500気圧以上のガス圧におい
てボアの残存はない。一般には1000〜2000気圧
で行なう。また窒素以外のガス圧では熱間静水圧プレス
(HIP)の効果がなし)。
圧プレスを行なう。焼結温度としては1500℃〜19
00℃でおおむね良好な結果を得るが望ましくは175
0℃〜1900℃で行なう。窒素ガス圧は500気圧以
上で簑好な結果を得る。すでに第、3工程において非通
気性の焼結体を得ており500気圧以上のガス圧におい
てボアの残存はない。一般には1000〜2000気圧
で行なう。また窒素以外のガス圧では熱間静水圧プレス
(HIP)の効果がなし)。
第5工程として得られた焼結体を研削加工する。
焼結体は従来の515Na系焼結体が表面部で脱窒素等
により変質層の生成があり全面研削を必要としたが本発
明焼結体は第6および第4工程における焼結で均一な焼
結体となっており、焼結肌での使用に耐えるが寸法およ
び平担度の維持に必要な箇所を研削する。
により変質層の生成があり全面研削を必要としたが本発
明焼結体は第6および第4工程における焼結で均一な焼
結体となっており、焼結肌での使用に耐えるが寸法およ
び平担度の維持に必要な箇所を研削する。
第6エ程として焼結体表面に硬質層を単層あるいは複数
局被膜する。膜厚としては1μ以上でなければ効果か小
さいし20μを超えると膜が剥離し易くかえって効果が
なくなる。被膜物質としてはAI!20s 、 AA’
N 、 S i 3N4 、TiC、TiN 、T1C
N等を使用すれば秀れた耐耗性を得るが、これらの単層
であってもよいしさらに複数の層を積層させてもよい。
局被膜する。膜厚としては1μ以上でなければ効果か小
さいし20μを超えると膜が剥離し易くかえって効果が
なくなる。被膜物質としてはAI!20s 、 AA’
N 、 S i 3N4 、TiC、TiN 、T1C
N等を使用すれば秀れた耐耗性を得るが、これらの単層
であってもよいしさらに複数の層を積層させてもよい。
被膜方法としては化学的気相析出法(CVD法)、物理
的気相析出法(PVD法)のいずれによってもよいが、
CvDによってより強固な膜形成が可能であり、望まし
い結果を得る。
的気相析出法(PVD法)のいずれによってもよいが、
CvDによってより強固な膜形成が可能であり、望まし
い結果を得る。
今まで述べて来た工程によって得られる窒化珪素系の切
削工具材料は従来のセラミックス切削工具に比べ耐摩耗
性、靭性、耐熱衝撃性に秀れ長寿命の切削工具であり耐
摩用途としても大きな成果を得られるものである。
削工具材料は従来のセラミックス切削工具に比べ耐摩耗
性、靭性、耐熱衝撃性に秀れ長寿命の切削工具であり耐
摩用途としても大きな成果を得られるものである。
(実施例)
以下本発明の実施例をあげて説明を加える。
第1表に示す製造工程にてSi 5N4−6.AI!z
Oa −4Y20s組成の配合物を焼結し、切削工具に
加工した。形状としてCIS規格で5NG432を採用
し、下記の条件にて切削テストに供した。
Oa −4Y20s組成の配合物を焼結し、切削工具に
加工した。形状としてCIS規格で5NG432を採用
し、下記の条件にて切削テストに供した。
刃先摩耗が0.5咽以上に達したあるいは欠損した時間
をもって寿命時間として第1表に示す。従来からのAI
!203基あるいはS i sN4基セラミックス工具
に比して本発明のセラミックス工具が長寿命であること
がわかる。
をもって寿命時間として第1表に示す。従来からのAI
!203基あるいはS i sN4基セラミックス工具
に比して本発明のセラミックス工具が長寿命であること
がわかる。
(発明の効果)
以上の様に本発明の製造法によれば秀れた機械的強度と
耐摩耗性をもったセラミックス工具が安価に得られる。
耐摩耗性をもったセラミックス工具が安価に得られる。
Claims (1)
- (1)Mg、Al、Siおよび周期律表IIIa族元素の
酸化物、窒化物または容易に酸化物に転換可能な化合物
粉末を1種または2種以上を0.5〜30重量パーセン
ト、Si_3N_4粉末を70〜99.5重量パーセン
ト配合する工程、金型、ゴム型等を用いて通常の方法で
型押する工程、500気圧以下の窒素ガス中1500〜
1900℃で焼結し非通気性の焼結体を得る工程、さら
に500気圧以上の窒素ガス中1500〜1900℃で
熱間静水圧プレスして焼結体とする工程、得られた焼結
体の1面以上を研削加工後Al、Siおよび周期律表I
Va、VaVIa族元素のC、N、O化合物を1〜20μ
単層又は多層に被覆する工程とよりなることを特徴とす
るセラミックス切削工具又は耐磨工具の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59148395A JPS6126581A (ja) | 1984-07-16 | 1984-07-16 | セラミツクス切削工具又は耐磨工具の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59148395A JPS6126581A (ja) | 1984-07-16 | 1984-07-16 | セラミツクス切削工具又は耐磨工具の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6126581A true JPS6126581A (ja) | 1986-02-05 |
Family
ID=15451817
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59148395A Pending JPS6126581A (ja) | 1984-07-16 | 1984-07-16 | セラミツクス切削工具又は耐磨工具の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6126581A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6345190A (ja) * | 1986-06-19 | 1988-02-26 | サンドビック アクティエボラーグ | 被覆されたウィスカ−強化セラミックス焼結体 |
EP0310042A2 (en) * | 1987-10-01 | 1989-04-05 | Valenite Inc. | A1N coated silicon nitride-based cutting tools |
-
1984
- 1984-07-16 JP JP59148395A patent/JPS6126581A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6345190A (ja) * | 1986-06-19 | 1988-02-26 | サンドビック アクティエボラーグ | 被覆されたウィスカ−強化セラミックス焼結体 |
JPH0551558B2 (ja) * | 1986-06-19 | 1993-08-02 | Sandvik Ab | |
EP0310042A2 (en) * | 1987-10-01 | 1989-04-05 | Valenite Inc. | A1N coated silicon nitride-based cutting tools |
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