JPS61265349A - アキユムレ−タ型噴射装置 - Google Patents

アキユムレ−タ型噴射装置

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JPS61265349A
JPS61265349A JP61037145A JP3714586A JPS61265349A JP S61265349 A JPS61265349 A JP S61265349A JP 61037145 A JP61037145 A JP 61037145A JP 3714586 A JP3714586 A JP 3714586A JP S61265349 A JPS61265349 A JP S61265349A
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Japan
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pressure
fuel
chamber
accumulator
pressurized
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JP61037145A
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English (en)
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ウイリアム・ダブリユ・ケリー
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Stanadyne LLC
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Publication date
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    • F02M59/10—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type characterised by the piston-drive
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F02M47/02—Fuel-injection apparatus operated cyclically with fuel-injection valves actuated by fluid pressure of accumulator-injector type, i.e. having fuel pressure of accumulator tending to open, and fuel pressure in other chamber tending to close, injection valves and having means for periodically releasing that closing pressure
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、アキュムレータ型燃料噴射システムに係り、
特に燃料噴射量を改善された態様にて制御する新規にし
て改良されたアキュムレータ型噴射装置に係る。
発明の背景及び発明の概要 アキュムレータ型ノズル、即ち噴射装置は、一般に、ポ
ンプより供給される加圧された燃料が噴ｔ１４装置の室
内にて蓄圧される態様にて機能する。
ニードル弁が燃料圧により及ぼされる互いに対向する力
に応答し、圧力が解放されると内燃機関のシリンダ内へ
燃料を噴射すべく上昇される。アキュムレータ型噴射装
置の一つの特徴は、燃料噴射開始時の燃料噴射量が燃料
噴射終了時の燃料噴射量よりもかなり高い所謂負の噴Ｉ
Ｊ４ｆｆｉ特性である。
かかる負の噴射量特性に起因して過剰の騒音が発生した
り内燃機関よりの排気汚染物質が増大することがある。
本発明の主要な目的は、アキュムレータ型噴射装置に共
通の負の噴射量特性を改善し、パイロット噴射又は二相
噴射を行う新規にして改良されたアキュムレータ型噴射
装置を提供することである。
好ましい実施例の説明 添付の各図に於て、本発明によるアキュムレータ型噴射
装置が符号１０にて全体的に示されている。アキュムレ
ータ型噴射装置１０は内燃機関のシリンダ内へ加圧され
た燃料のチャージを噴射すべく、図には示されていない
圧縮点火型内燃機関に使用されるよう設計されている。
アキュムレータ型噴射装Ｗｔ１０は、燃料タンクより燃
料を受は関連する内燃機関の互いに同一の複数個のアキ
ュムレータ型噴射装置へ通ずる燃料導管（レールともい
う）へ加圧された状態にて燃料を供給する燃料ポンプを
使用する型式の図には示されていない燃料噴射システム
に使用されることが好ましいものである。機関速度若し
くは機関の運転に関連する他のパラメータに応じて燃料
供給ポンプの燃料圧を自動的に制御する制御装置が採用
されてよい。
かくして燃料供給ポンプが機関の速度若しくは負荷に応
じて制御される圧力にて燃料を連続的に供給するように
なっていることが好ましい。また各噴射装置より燃料タ
ンクへ燃料を戻す導管装置が設けられている。
アキュムレータ型噴射装置１０は実質的に細長い噴射装
置本体１２を有しており、該本体はその上端に於て加圧
された燃料を受け、その下端に於て加圧された燃料のチ
ャージを制御可能に噴射するよう構成されている。燃料
入口ボア１４が横方向に延在する弁ボア１８に連通する
軸線方向弁入口ボア１６と連通している。弁ボア１８の
一端は拡径された吐出キャピテイ１９を形成している。
軸線方向弁出口ボア２０がオリフィス２２を経て増圧室
２４を弁ボア１８と連通接続している。
弁ボア１８内には増圧制御弁部材２６が配置されており
、該制御弁部材は（ａ　）燃料入口ボア１４より増圧室
２４へ流れる加圧された燃料の流量を選択的に制御し、
（ｂ）増圧室２４より吐出される燃料の流量を選択的に
制御すべく、軸線方向に位置決めされる。増圧制御弁部
材２６は拡径されたヘッド３０を有する細長いスプール
形の部材である。制御弁部材２６は軸線方向中央ボア２
８を有しており、該ボアはヘッド３０を半径方向に真通
して弁ボア１８の吐出キャピテイ１９と連通している。
制御弁部材２６のヘッド３０は、制御弁部材が第１図に
示された位置にある時には増圧室２４より弁ボア１８の
吐出キャビティ１９へ燃料が吐出されることを阻止すべ
くテーバ状の弁座と係合し得るテーバ状の環状肩部を有
している。
噴射装置本体１２には軸線方向中央復帰ボア３４及びこ
れと同軸のインナカウンタボア３６を有するコネクタ３
２がねじ込まれている。カウンタボア３６内には圧縮コ
イルばね３８が配置されており、該ばねは制御弁部材２
６に係合して該制御弁部材を弁ボア１８の吐出キャビテ
ィ１９へ向けて（第１図で見て左方へ）付勢している。
復帰ボア３４は燃料を燃料タンクへ戻すべく燃料噴射シ
ステムの復帰導管（図示せず）と連通している。
ソレノイド４０が設けられており、該ソレノイドは直線
駆動型のビン４２を駆動するアーマチュア４１を含んで
いる。制御弁部材２６の軸線方向位置はピン４２の位置
により制御される。ソレノイド４０が励磁されると、ビ
ン４２を介して作用するアーマチュア４１が制御弁部材
２６を第１図に示された位置に位置決めし、これにより
入口ボア１４より制御弁部材の中間ランド４４とヘッド
３０との間に形成された環状空間を経て増圧室２４へ燃
料が供給されるようになっている。またソレノイド４０
が消磁されると、ピン４２が後退され、ばね３８が制御
弁部材２６を弁ポア１８の吐出キャビティ１つへ向けて
第１図で見て左方へ駆動し、これによりランド４４が入
口ボア１４より増圧室２４へ加圧された燃料が流れるこ
とを阻止する。これと同時に制御弁部材２６のヘッド３
０が弁座より離脱せしめられ、これにより増圧室２４よ
り吐出キャビティ１９へ燃料が吐出される。
ランド４４に近接した位置には、制御弁部材２６に作用
する液圧をバランスさせるための中間環状リセス４６が
設けられている。
拡径された軸線方向ボア４８が、小径のロアピストン５
２及び大径のアッパピストン５０を有する二つの部分よ
りなる増圧装置のアッパピストン５０を摺動可能に受入
れている。軸線方向ボア４８の下端部は復帰通路５４と
連通している。復帰通路５４はボア４８へ戻る燃料の漏
洩を制御し、　　　　−これによりボア４８内を低圧に
維持すべくばねにより着座せしめられる低圧逆止弁５６
を有している。
小径のロアピストン（増圧ピストン）５２は中間軸線方
向ボア５８内にて運動する。傾斜入口通路６０（図に於
て破線にて示されている）が、燃料入口圧力の燃料を軸
線方向ボア５８の下端部へ供給すべく入口ボア１４より
延在しており、軸線方向ボア５８は燃料噴射ノズルの上
端にノズル制御室を形成している。入口通路６０は入口
逆止弁６４及びインナ傾斜通路６６を経て制御室（軸線
方向ボア）５８と連通している。
段差部を有する細長い軸線方向ボア６８が設けられてお
り、該軸線方向ボアは周方向に延在する肩部８４まで軸
線方向に延在する拡径された上端部を有しており、軸線
方向ボア５８の下端より噴射装置の先端まで延在してい
る。軸線方向ボア６８は細長い弁ニードル７０を受入れ
ており、該弁ニードルは噴射装置の先端に設けられた一
つ又はそれ以上の噴射オリフィス７２を経て加圧された
燃料が通過することを制御すべく軸線方向に位置決めさ
れるようになっている。噴射オリフィス７２は軸線方向
ボア６８の下端より内燃機関のシリンダ（図示せず）内
まで延在している。噴射装置本体の先端の内部にはテー
バ状の弁座７４が形成されており、弁ニードル７０の下
端が弁座７４に係合して噴射オリフィス７２が閉ざされ
ると、加圧された燃料が軸線方向ボア６８よりオリフィ
スを通過して流れることが阻止されるようになっている
。
弁ニードル７０はアッパステム７６を含んでおり、該ス
テムは軸線方向に変位可能な入口逆止弁７８を支持して
いる。５〜１０１ｂ（２，２〜４゜５ｋｇ）程度の比較
的弱いプレロードを有する圧縮コイルばね８０がステム
７６を囲繞しており、逆止弁７８の下端と弁ニードル７
０の中間フランジ８２との間にて軸線方向に作用し、こ
れにより逆止弁７８を弁座８３に着座させ、また弁ニー
ドル７０を弁座７４に着座させて噴射オリフィス７２を
閉ざしている。逆止弁７８はその弁座８３より下方へ軸
線方向に変位可能である。また逆止弁７８は該逆止弁が
その弁座８３より下方へ駆動された場合に制御室５８よ
り軸線方向ボア６８へ燃料を導くための軸線方向溝を周
縁部に有している。
軸線方向ボア６８は制御室５８より逆止弁７８を経て燃
料を受ける蓄圧室８６を形成している。
軸線方向ボア６８に平行に且これに間近に近接してシャ
トルボア８８が設けられており、該シャトルボアはその
ボア内にて軸線方向に変位可能な細長いシャトルピスト
ン９０を受入れている。シャトルピストン９０の下端部
は縮径されており、該下端部の周りにはシャトル通路９
４を経て蓄圧室８６と連通する環状空間９２が形成され
ている。
シャトルピストン９０の下端は円錐形、即ちテーバ状を
なしている。シャトルボア８８の下端部はシャトルピス
トン９０のテーバ状端部を受ける円錐形、即ちテーバ状
の座８つを形成しており、シャトルピストン９０の小径
の端部の下方に小径のトリガ室９１が形成されている。
シャトルピストン９０内にはオリフィス９６を有する圧
力ブリード通路としての軸線方向通路９８が設けられて
おり、該通路はシャトルボア８８の上端部と下端部とを
流体的に連通接続している。圧縮コイルばね１００がシ
ャトルピストン９０の上端部及び噴射装置本体に形成さ
れたエンドストッパを囲繞する上部環状空間内に装着さ
れており、シャトルピストン９０を下方へ付勢してその
円錐形の座８９に係合させている。シャトルボア８８の
上端部はシャトルボア１０２を絆で制御室５８と連通し
ている。
作動に於ては、まず制御室５８が入口通路６０及び入口
逆止弁６４を経て入口ボア圧力の燃料にて充填される。
ソレノイド４０はかかる初期充填過程中には消磁された
状態に維持され、増圧ピストン５２は第１図に示されて
いる如く完全に後退された状態に維持される。次いでソ
レノイド４０が励磁されることにより、増圧ピストン５
２が図にて下方へ駆動され、これにより制御室５８内の
圧力が増圧され、このことにより逆止弁７８を経て蓄圧
室８６内が加圧される。制御弁の増圧過程の位置が第１
図に示されている。かくして加圧された燃料が制御弁を
経て増圧室２４へ供給される。
これにより増圧ピストン５２が下方へ駆動され、制御室
５８及び蓄圧室８６内の燃料の圧力が増圧される。制御
室５８は通路１０２を経てシャトルボア８８の上端部と
連通し、またシャトルピストン９０に設けられた軸線方
向通路９８を経てシャトルボアの下端部と連通する。蓄
圧室８６は通路９４を経て環状空間９２と連通し、これ
によりシャトルピストン９０に作用する互いに対向する
軸線方向力がバランスされ、圧縮コイルばね１００がシ
ャトルピストン９０を第１図に示された着座位置に押圧
する。また少量の加圧された燃料が軸線方向通路９８及
びオリフィス９６を経てトリガ室９１へ流れる。燃料充
填過程中には制御室５８内の燃料の圧力は、逆止弁７８
を横切る圧力降下に起因して蓄圧室８６内の圧力よりも
僅かに大きい。弁ニードル７０はオリフィス７２を閉ざ
す着座位置に維持され、これにより蓄圧室より加圧され
た燃料がオリフィス７２を通過することが阻止される。
増圧ピストン５２の圧縮ストロークの終了時点に加工は
、蓄圧室８６は十分に加圧された状態にあり、シャトル
ピストン９０の両端に作用する液圧は実質的に互いに等
しく、逆止弁７８は弁座８３に着座している。
図示の如き好ましい実施例に於ては、燃料の供給圧は４
０００〜８０００　ｐｓｉ（２８０〜５６０ｋｏ／　ｃ
ｙａ２　）の範囲にて変化し、増圧ピストン５２は燃料
の供給圧の２倍程度に制御室５８内の圧力を増圧し得る
大きさに設定される。蓄圧室８６は８０００　ｐｓｉ（
５６０に９／ｃｅ２＞の供給圧にて４０ＩＩＩｍ″の平
均噴射供給層を達成し得る大きさに設定される。　　。
ソレノイド４０が消磁されると、ビン４２が後退し、制
御弁部材２６がその復帰ばねにより第１図ぐ見て左方へ
駆動され、これにより増圧室２４内の圧力が解放される
。この場合圧力解放通路は増圧室２４より供給通路２０
．オリフィス２２、吐出キャビティ１つ、制御弁部材２
６の軸線方向ボア２８を経て復帰ボア３４まで延在した
状態になる。制御室５８内の圧力は蓄圧室８６内の圧力
よりもかなり小さい圧力にまで急激に低下し、これによ
り弁ニードル７０は蓄圧室内の液圧によりその弁座より
持上げられ、これにより加圧ぎれた燃料が内燃機関のシ
リンダ内へ噴射オリフィス７２を経て噴射される。かか
る燃料噴射により、噴射オリフィス７２の有効流れ面積
に応じて蓄圧室８６内の圧力が低下する。弁ニードル７
０が制御されずに再度着座することを阻止するためには
、増圧ピストン５２の後退に起因して制御室５８内の圧
力が低下する速度は燃料噴射の結果として蓄圧室８６内
の圧力が低下する速度よりも大きい値でなければならな
い。ソレノイド４０は制御弁部材２６を制御することに
より燃料噴射のタイミングを制御する。
制御室５８内の圧力が急激に低下すると、シャトルピス
トン９０を囲繞する環状空間９２内にも存在する蓄圧室
８６内の圧力によりシャトルピストンが持上げられる。
トリガ室９１内の燃料圧は制御室の燃料圧と実質的に同
一の速度にて低下し、これによりシャトルピストン９０
に作用する圧力は環状空間９２内にて作用する圧力とな
る。制御室５８内の圧力は蓄圧室８６内の圧力よりも迅
速に低下するので、シャトルピストン９０に作用する圧
力はばね１００のばね力を上回り、これによりシャトル
ピストンはその座８９より離脱し得るようになる。シャ
トルピストンが座８９より離脱すると、シャトルピスト
ンの先端は蓄圧室８６よりの圧力に曝され、これにより
シャトルピストンに追加の力のアンバランスが発生され
る。力のアンバランスの合計により、力のバランス条件
が再度確立されるまで、或いはシャトルピストンがシャ
トルボアの上端に設けられたストッパに衝突するまでシ
ャトルピストンが図にて上方へ駆動される。シャトルピ
ストンの形状及び大きさは、シャトルピストンの移動時
間が制御室内の圧力の解放速度と大まかにバランスされ
るよう選定されている。オリフィス９６及びオリフィス
２２の直径は適正な差圧特性が得られるよう選定されて
いる。
シャトルピストンが上方へ変位することにより制御室の
有効容積が急激に低減され、増圧ピストン５２の後退に
起因する圧力低下に関わりなく制御室内の圧力が増大さ
れ、これと同時に蓄圧室８６の有効容積が急激に増大さ
れ、オリフィス７２を経て燃料が吐出されることにより
生じる圧力の低下に加えて蓄圧室内の圧力が低下する。
シャトルピストン９０は次の燃料充填過程に於て制御室
内の圧力とばね１００のばね力との合計により及ぼされ
る下向きの力が蓄圧室内の圧力により及ぼされる上向き
の力を上回ることにより再度着座せしめられるまで、そ
の座８９より離脱した状態を維持する。
シャトルピストン９Ｑの主要な機能はアキュムレータ型
噴射装置の負の噴射量特性を改善することである。シャ
トルピストンは二相噴射プロセス、又は（成る条件下に
於ては）初期パイロット噴射とこれに連続する主噴射と
を含む噴射プロセスを与え、これにより燃焼開始時の燃
焼用に供給される燃料量を制限する機能を果す。一般に
アキュムレータ型噴射装置に於ては、燃料噴射開始時の
燃料噴射量は燃料噴射終了時の燃料噴射量よりもかなり
大きい。シャトルピストンは燃料噴射開始時にシャトル
ボアの下端部の容積を増大させることによって蓄圧室内
の圧力を低下させ、またシャトルボアの上端部の容積を
低減することによって制御室５８内の圧力の減少速度を
低減することにより、弁ニードル７０の上昇を制限しく
若しくは弁ニードルを再度着座させ）、また噴射圧を制
限する機能を果す。また弁ニードルの上昇壷は、弁ニー
ドル７ｏの上端部が燃料噴射中に制御室５８内へ変位す
ることにより生じる制御室内の燃料の加圧に依存してい
る。
第２Ａ図、第２Ｂ図、第２Ｃ図はアキュムレータ型噴射
装置の噴射過程の種々の特性をグラフ的に示している。
これらの図に於て、従来のアキュムレータ型噴射装置の
特性が実線にて示されており、本発明に従ってシャトル
組立体が組込まれたアキュムレータ型噴射装置の特性が
破線にて示されている。第２Ａ図は燃料充填及び噴射過
程中の制御室５８内の圧力及び蓄圧室８６内の圧力を示
している。時点ａに於ては、制御室５８内の圧力は逆止
弁７８を開弁じ得るほど増大し、しかる後蓄圧室８６内
の圧力及び制御室５８内の圧力は共に増大する。時点す
に於ては、ヘッド３ｏがすぐに弁座より１１ｉｌ１２シ
、制御室５８内の圧力が低下する。時点Ｃに於ては、弁
ニードル７０がそれに作用する上向ぎの力が保持力を上
回ることにより上昇し始め、噴射過程が開始する。時点
Ｃの直接の時点に於ては、シャトルピストン９０を横切
る差圧によりシャトルピストンがその座より離脱せしめ
られて上方へ駆動され、これにより制御室５８内の圧力
が増大する。蓄圧室８６内の低下により弁ニードル７０
に作用する偏差的力が低減され、これにより弁ニードル
が再度着座せしめられて燃料噴射が一時的に終了する。
それより間もなく後の時点ｄに於ては、制御室５８内の
圧力は再度減少し始め、しかる後弁ニードル７０が再度
開弁されて燃料噴射が行われる。燃料噴射は時点ｅに於
て終了する。
第２Ｂ図及び第２Ｃ図はそれぞれ燃料噴射過程に於ける
弁ニードルの上昇量の特性及び噴射量の特性を示してい
る。所望の噴射圧に対し増圧比（ピストン５２の断面積
に対するピストン５０の断面積の比）を高くすることに
より、シャトルピストンの挙動が主として燃料量に依存
したものになる。一般にパイロット噴射は燃料供給量が
小さい場合に発生し、燃料供給量が高くなると発生しな
い。しかじ増圧比を低くすることによりパイロット噴射
及び噴ｆＪ４ｆｆｉの制御に関し追加の利益が得られる
。
第３Ａ図、第３Ｂ図、第３Ｃ図は２：１の増圧比を有す
るアキュムレータ型噴射装Ｍ１０の弁ニードルの上昇量
をそれぞれ４０００　ｐｓｉ（２８０ｋａ／ｃｔａ２）
　、６０００　’ｐｓｉ　（４２０ｋｇ／ｃ＋＋＋”　
）、８０００　ｐｓｉ　（５６０ｋａ／ｃｍ２）の燃料
供給圧についてグラフ的に示している。シャトルピスト
ン組立体の特性は、第３Ａ図にグラフ的に示されている
如く、加圧された燃料の主噴射の前にパイロット噴射が
行われるよう選定されてよい。ソレノイド４０の消磁に
より開始される制御室内の迅速な圧力低下によりシャト
ルピストンが変位せしめられ、その結果制御室内の圧力
低下速度及び蓄圧室内の圧力低下速度が中間的に減少し
、これらの減少は制御室内の圧力低下速度が継続的に高
いことにより弁ニードルがその後再度持上げられる前に
弁ニードルを部分的に又は完全に再度着座させるに十分
である。アキュムレータ型噴射装置、特にシャトルピス
トン組立体の大きさは、パイロット噴射の燃料量を制御
し、また主燃料噴射よりパイロット噴射を区別し得るよ
う選定されてよい。
最適の燃焼を行わせるためには、機関速度の増大につれ
て燃料噴射圧を高くすることが必要である。シャトルピ
ストンを駆動させるに必要な差圧は、８０００　ｐｓｉ
　（５６０ｋｇ／　ｃ＋＋＋２）の如き蓄圧室内圧力が
低い場合にバイ０ツト噴射が行われるよう選定されてよ
い。第３Ｂ図にグラフ的に示されている如く、蓄圧室内
圧力が１２０００ｐｓｉ（８４０ｋａ／ｃｍ２）の如き
比較的高い値である場合には、シャトルピストンは噴射
装置の開弁条件が満たされる前に運動し、そのため独立
したパイロット噴射は発生しないが、より好ましい噴射
量特性、即ち噴射期間全体に亙りより一定に近い噴射量
が得られる。第３Ｃ図にグラフ的に示されている如く、
蓄圧室内の圧力が１６０００１）Ｓｔ（１１２０ｋｇ／
ａｍ”　）の如き更に高い値である場合には、シャトル
ピストンによる噴射速度の制御は全く又は殆ど行われな
い。一般に燃料供給圧が増大するにつれて、制御室５８
内の圧力低下速度が増大し、これにより弁ニードルの位
置はシャトルピストンに対し敏感ではなくなる。
燃料噴射の終了時点に於ては、制御室内の圧力及びば相
８０のばね力は蓄圧室内の小さい残留圧力を上回り、こ
れにより弁ニードルが迅速に再度着座せしめられる。弁
ニードルは蓄圧室内の圧力がほぼ入口ボア内圧力にまで
低下した時に再度着座する。ソレノイド４０が励磁され
ると、制御弁部材２６が燃料充填位置まで駆動され、制
御室５８は増圧装置により迅速に加圧される。ばね１０
０のばね力及び制御室内の高圧はシャトルピストンを迅
速に再度着座させる。次いで蓄圧室内の圧力が増大し、
これによりアキュムレータ型噴射装置は次の燃料噴射過
程を行い得る状態になる。一般にシャトルピストンが再
度着座してシャトルピストン組立体が前述の燃料噴射を
行い得る状態になることによるシャトルボア内の容積変
化は、弁ニードルを再度着座させて噴射装置を閉弁させ
ることに対しては重大な影響力を有していない。
第１図のアキュムレータ型噴射装置には増圧及び蓄圧手
段が採用されていることが理解されよう。
シャトルピストン組立体は増圧室及び増圧ピストンを介
するのではなく制御室に直接作用するよう燃料供給圧が
使用される非増圧式のアキュムレータ型噴射装置にも同
様に採用されてよい。
第４図に於て、本発明が組込まれたアキュムレータ型噴
射装置の他の一つの実施例が符号１１０にて全体的に示
されている。アキュムレータ型噴射装置１１０は燃料の
高圧パルスを発生するためにジャークポンプ又はディト
リピユータポンプを使用するポンブーラインーノズル型
燃料システムに使用されるよう構ｌｉされている。燃料
の高圧パルスは噴射チューブ１１２を経て噴射装置の制
御室ゴ１４へ流れる。ばね付勢されたブリード逆止弁１
１６が制御室１１４よりの圧力の解放を制御すべく制御
室内に配置されている。前述の如くパイロットシャトル
組立体がアキュムレータ型噴射装置に組込まれている。
アキュムレータ型噴射装置１１０のパイロットシャトル
組立体は、制御室１１４内の加圧及び制ｔＩ！室内の圧
力の解放がディストリビュータポンプによる燃料の高圧
パルスの発生及び供給により制御される点を除き、第１
図の実施例について説明した要領と実質的に同一の要領
にて機能する。
以上に於ては本発明を特定の実施例について詳細に説明
したが、本発明はかかる実施例に限定されるものではな
く、本発明の範囲内にて他の種々の実施例が可能である
ことは当業者にとって明らかであろう。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明によるアキュムレータ型噴射装置を示す
・軸線に沿う断面図である。 第２Ａ図、第２Ｂ図、第２Ｃ図は本発明のシャトル弁を
有するアキュムレータ型噴射装置及び有しないアキュム
レータ型噴射装置についてそれぞれ燃料圧の特性、弁ニ
ードルの上昇量の特性、噴射量の特性をグラフ的に示す
解図である。 第３Ａ図、第３Ｂ図、第３Ｃ図は第１図のアキュムレー
タ型噴射装置の噴射特性（弁ニードルの上昇量の特性）
を種々の燃料供給圧についてグラフ的に示す解図である
。 第４図は本発明によるアキュムレータ型噴射装置の他の
一つの実施例の軸線に沿う断面図である。 １０・・・アキュムレータ型噴射装置、１２・・・噴射
装置本体、１４．１６・・・入口ボア、１８・・・弁ボ
ア。 １９・・・吐出キャピテイ、２０・・・出口ボア、２２
・・・オリフィス、２４・・・増圧室、２６・・・制御
弁部材。 ２８・・・軸線方向ボア、３０・・・ヘッド、３２・・
・コネクタ、３４・・・復帰ボア、３６川カウンタボア
、３８・・・圧縮コイルばね、４０・・・ソレノイド、
４１・・・アーマチュア、４２・・・ビン、４４・・・
ランド、４６・・・リセス、４８・・・軸線方向ボア、
５０・・・アッパピストン、５２・・・ロアピストン（
増圧ピストン）。 ５４・・・復帰通路、５６・・・逆止弁、５８・・・軸
線方向ボア（制御室）、６ｏ・・・入口通路、６４・・
・逆止弁。 ６６・・・傾斜通路、６８・・・軸線方向ボア、７０・
・・弁ニードル、７２・・・噴射オリフィス、７４・・
・弁座。 ７６・・・ステム、７８・・・逆止弁、８０・・・圧縮
コイルばね、８２・・・中間フランジ、８３・・・弁座
、８６・・・蓄圧室、８８・・・シャトルボア、８９・
・・座、９０・・・シャトルピストン、９１・・・トリ
ガ室、９２・・・環状空間、９４・・・シャトル通路、
９６・・・オリフィス。 ９８・・・軸線方向通路、１００・・・圧縮コイルばね
。

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）内燃機関のシリンダ内へ加圧された燃料のチャー
    ジを噴射するアキュムレータ型噴射装置にして、 供給圧にて加圧された燃料を受ける燃料入口と、蓄圧さ
    れた加圧された燃料を吐出する噴射弁孔と、前記噴射弁
    孔を囲繞する弁座とを有する噴射装置本体と、 前記噴射装置本体内に装着され、前記弁座と係合して前
    記弁孔を閉ざし一時的に軸線方向に変位して前記弁孔を
    開くよう構成された細長い弁部材と、 前記弁孔が開かれた時に加圧された燃料のチャージを吐
    出すべく前記燃料入口及び前記弁孔と連通する蓄圧室で
    あって、前記弁部材は前記蓄圧室内に及ぼされる供給圧
    応答圧により前記弁孔を開くよう付勢される蓄圧室と、 前記燃料入口と連通する制御室であって、前記弁部材は
    前記制御室内に及ぼされる供給圧応答圧により前記弁孔
    を閉じるよう付勢される制御室と、前記制御室内の圧力
    を低下させるべく制御可能に駆動される圧力解放手段と
    、 を含むアキュムレータ型噴射装置。
  2. （２）内燃機関のシリンダ内へ加圧された燃料のチャー
    ジを噴射するアキュムレータ型噴射装置にして、 供給圧にて加圧された燃料を受ける燃料入口と、前記燃
    料入口と連通し加圧された燃料を蓄圧する蓄圧室と、蓄
    圧された加圧された燃料を吐出する弁孔とを有する噴射
    装置本体と、 前記燃料入口と連通し加圧された燃料にて迅速に充填さ
    れるよう構成された制御室と、 前記制御室内の圧力を迅速に低下させるべく制御可能に
    駆動される圧力解放手段と、 前記蓄圧室及び前記制御室内の圧力による互いに対向す
    る力に応答して軸線方向に変位し、これにより前記弁孔
    を開閉する弁部材と、 前記制御室及び前記蓄圧室と連通する互いに対向するブ
    リード室を形成するシャトルボアと、前記シャトルボア
    内に受入れられ、前記圧力解放手段の駆動により前記弁
    部材の二相変位が行われるよう前記互いに対向するブリ
    ード室の容積を互いに逆の態様にて増減させるよう変位
    するシャトルピストン手段と、 を含むアキュムレータ型噴射装置。
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