JPS61265349A - アキユムレ−タ型噴射装置 - Google Patents
アキユムレ−タ型噴射装置Info
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- JPS61265349A JPS61265349A JP61037145A JP3714586A JPS61265349A JP S61265349 A JPS61265349 A JP S61265349A JP 61037145 A JP61037145 A JP 61037145A JP 3714586 A JP3714586 A JP 3714586A JP S61265349 A JPS61265349 A JP S61265349A
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- Japan
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- pressure
- fuel
- chamber
- accumulator
- pressurized
- Prior art date
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- Pending
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
- F02M59/02—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type
- F02M59/10—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type characterised by the piston-drive
- F02M59/105—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type characterised by the piston-drive hydraulic drive
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M45/00—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship
- F02M45/02—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship with each cyclic delivery being separated into two or more parts
- F02M45/04—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship with each cyclic delivery being separated into two or more parts with a small initial part, e.g. initial part for partial load and initial and main part for full load
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M47/00—Fuel-injection apparatus operated cyclically with fuel-injection valves actuated by fluid pressure
- F02M47/02—Fuel-injection apparatus operated cyclically with fuel-injection valves actuated by fluid pressure of accumulator-injector type, i.e. having fuel pressure of accumulator tending to open, and fuel pressure in other chamber tending to close, injection valves and having means for periodically releasing that closing pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M57/00—Fuel-injectors combined or associated with other devices
- F02M57/02—Injectors structurally combined with fuel-injection pumps
- F02M57/022—Injectors structurally combined with fuel-injection pumps characterised by the pump drive
- F02M57/025—Injectors structurally combined with fuel-injection pumps characterised by the pump drive hydraulic, e.g. with pressure amplification
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- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、アキュムレータ型燃料噴射システムに係り、
特に燃料噴射量を改善された態様にて制御する新規にし
て改良されたアキュムレータ型噴射装置に係る。
特に燃料噴射量を改善された態様にて制御する新規にし
て改良されたアキュムレータ型噴射装置に係る。
発明の背景及び発明の概要
アキュムレータ型ノズル、即ち噴射装置は、一般に、ポ
ンプより供給される加圧された燃料が噴t14装置の室
内にて蓄圧される態様にて機能する。
ンプより供給される加圧された燃料が噴t14装置の室
内にて蓄圧される態様にて機能する。
ニードル弁が燃料圧により及ぼされる互いに対向する力
に応答し、圧力が解放されると内燃機関のシリンダ内へ
燃料を噴射すべく上昇される。アキュムレータ型噴射装
置の一つの特徴は、燃料噴射開始時の燃料噴射量が燃料
噴射終了時の燃料噴射量よりもかなり高い所謂負の噴I
J4ffi特性である。
に応答し、圧力が解放されると内燃機関のシリンダ内へ
燃料を噴射すべく上昇される。アキュムレータ型噴射装
置の一つの特徴は、燃料噴射開始時の燃料噴射量が燃料
噴射終了時の燃料噴射量よりもかなり高い所謂負の噴I
J4ffi特性である。
かかる負の噴射量特性に起因して過剰の騒音が発生した
り内燃機関よりの排気汚染物質が増大することがある。
り内燃機関よりの排気汚染物質が増大することがある。
本発明の主要な目的は、アキュムレータ型噴射装置に共
通の負の噴射量特性を改善し、パイロット噴射又は二相
噴射を行う新規にして改良されたアキュムレータ型噴射
装置を提供することである。
通の負の噴射量特性を改善し、パイロット噴射又は二相
噴射を行う新規にして改良されたアキュムレータ型噴射
装置を提供することである。
好ましい実施例の説明
添付の各図に於て、本発明によるアキュムレータ型噴射
装置が符号10にて全体的に示されている。アキュムレ
ータ型噴射装置10は内燃機関のシリンダ内へ加圧され
た燃料のチャージを噴射すべく、図には示されていない
圧縮点火型内燃機関に使用されるよう設計されている。
装置が符号10にて全体的に示されている。アキュムレ
ータ型噴射装置10は内燃機関のシリンダ内へ加圧され
た燃料のチャージを噴射すべく、図には示されていない
圧縮点火型内燃機関に使用されるよう設計されている。
アキュムレータ型噴射装Wt10は、燃料タンクより燃
料を受は関連する内燃機関の互いに同一の複数個のアキ
ュムレータ型噴射装置へ通ずる燃料導管(レールともい
う)へ加圧された状態にて燃料を供給する燃料ポンプを
使用する型式の図には示されていない燃料噴射システム
に使用されることが好ましいものである。機関速度若し
くは機関の運転に関連する他のパラメータに応じて燃料
供給ポンプの燃料圧を自動的に制御する制御装置が採用
されてよい。
料を受は関連する内燃機関の互いに同一の複数個のアキ
ュムレータ型噴射装置へ通ずる燃料導管(レールともい
う)へ加圧された状態にて燃料を供給する燃料ポンプを
使用する型式の図には示されていない燃料噴射システム
に使用されることが好ましいものである。機関速度若し
くは機関の運転に関連する他のパラメータに応じて燃料
供給ポンプの燃料圧を自動的に制御する制御装置が採用
されてよい。
かくして燃料供給ポンプが機関の速度若しくは負荷に応
じて制御される圧力にて燃料を連続的に供給するように
なっていることが好ましい。また各噴射装置より燃料タ
ンクへ燃料を戻す導管装置が設けられている。
じて制御される圧力にて燃料を連続的に供給するように
なっていることが好ましい。また各噴射装置より燃料タ
ンクへ燃料を戻す導管装置が設けられている。
アキュムレータ型噴射装置10は実質的に細長い噴射装
置本体12を有しており、該本体はその上端に於て加圧
された燃料を受け、その下端に於て加圧された燃料のチ
ャージを制御可能に噴射するよう構成されている。燃料
入口ボア14が横方向に延在する弁ボア18に連通する
軸線方向弁入口ボア16と連通している。弁ボア18の
一端は拡径された吐出キャピテイ19を形成している。
置本体12を有しており、該本体はその上端に於て加圧
された燃料を受け、その下端に於て加圧された燃料のチ
ャージを制御可能に噴射するよう構成されている。燃料
入口ボア14が横方向に延在する弁ボア18に連通する
軸線方向弁入口ボア16と連通している。弁ボア18の
一端は拡径された吐出キャピテイ19を形成している。
軸線方向弁出口ボア20がオリフィス22を経て増圧室
24を弁ボア18と連通接続している。
24を弁ボア18と連通接続している。
弁ボア18内には増圧制御弁部材26が配置されており
、該制御弁部材は(a )燃料入口ボア14より増圧室
24へ流れる加圧された燃料の流量を選択的に制御し、
(b)増圧室24より吐出される燃料の流量を選択的に
制御すべく、軸線方向に位置決めされる。増圧制御弁部
材26は拡径されたヘッド30を有する細長いスプール
形の部材である。制御弁部材26は軸線方向中央ボア2
8を有しており、該ボアはヘッド30を半径方向に真通
して弁ボア18の吐出キャピテイ19と連通している。
、該制御弁部材は(a )燃料入口ボア14より増圧室
24へ流れる加圧された燃料の流量を選択的に制御し、
(b)増圧室24より吐出される燃料の流量を選択的に
制御すべく、軸線方向に位置決めされる。増圧制御弁部
材26は拡径されたヘッド30を有する細長いスプール
形の部材である。制御弁部材26は軸線方向中央ボア2
8を有しており、該ボアはヘッド30を半径方向に真通
して弁ボア18の吐出キャピテイ19と連通している。
制御弁部材26のヘッド30は、制御弁部材が第1図に
示された位置にある時には増圧室24より弁ボア18の
吐出キャビティ19へ燃料が吐出されることを阻止すべ
くテーバ状の弁座と係合し得るテーバ状の環状肩部を有
している。
示された位置にある時には増圧室24より弁ボア18の
吐出キャビティ19へ燃料が吐出されることを阻止すべ
くテーバ状の弁座と係合し得るテーバ状の環状肩部を有
している。
噴射装置本体12には軸線方向中央復帰ボア34及びこ
れと同軸のインナカウンタボア36を有するコネクタ3
2がねじ込まれている。カウンタボア36内には圧縮コ
イルばね38が配置されており、該ばねは制御弁部材2
6に係合して該制御弁部材を弁ボア18の吐出キャビテ
ィ19へ向けて(第1図で見て左方へ)付勢している。
れと同軸のインナカウンタボア36を有するコネクタ3
2がねじ込まれている。カウンタボア36内には圧縮コ
イルばね38が配置されており、該ばねは制御弁部材2
6に係合して該制御弁部材を弁ボア18の吐出キャビテ
ィ19へ向けて(第1図で見て左方へ)付勢している。
復帰ボア34は燃料を燃料タンクへ戻すべく燃料噴射シ
ステムの復帰導管(図示せず)と連通している。
ステムの復帰導管(図示せず)と連通している。
ソレノイド40が設けられており、該ソレノイドは直線
駆動型のビン42を駆動するアーマチュア41を含んで
いる。制御弁部材26の軸線方向位置はピン42の位置
により制御される。ソレノイド40が励磁されると、ビ
ン42を介して作用するアーマチュア41が制御弁部材
26を第1図に示された位置に位置決めし、これにより
入口ボア14より制御弁部材の中間ランド44とヘッド
30との間に形成された環状空間を経て増圧室24へ燃
料が供給されるようになっている。またソレノイド40
が消磁されると、ピン42が後退され、ばね38が制御
弁部材26を弁ポア18の吐出キャビティ1つへ向けて
第1図で見て左方へ駆動し、これによりランド44が入
口ボア14より増圧室24へ加圧された燃料が流れるこ
とを阻止する。これと同時に制御弁部材26のヘッド3
0が弁座より離脱せしめられ、これにより増圧室24よ
り吐出キャビティ19へ燃料が吐出される。
駆動型のビン42を駆動するアーマチュア41を含んで
いる。制御弁部材26の軸線方向位置はピン42の位置
により制御される。ソレノイド40が励磁されると、ビ
ン42を介して作用するアーマチュア41が制御弁部材
26を第1図に示された位置に位置決めし、これにより
入口ボア14より制御弁部材の中間ランド44とヘッド
30との間に形成された環状空間を経て増圧室24へ燃
料が供給されるようになっている。またソレノイド40
が消磁されると、ピン42が後退され、ばね38が制御
弁部材26を弁ポア18の吐出キャビティ1つへ向けて
第1図で見て左方へ駆動し、これによりランド44が入
口ボア14より増圧室24へ加圧された燃料が流れるこ
とを阻止する。これと同時に制御弁部材26のヘッド3
0が弁座より離脱せしめられ、これにより増圧室24よ
り吐出キャビティ19へ燃料が吐出される。
ランド44に近接した位置には、制御弁部材26に作用
する液圧をバランスさせるための中間環状リセス46が
設けられている。
する液圧をバランスさせるための中間環状リセス46が
設けられている。
拡径された軸線方向ボア48が、小径のロアピストン5
2及び大径のアッパピストン50を有する二つの部分よ
りなる増圧装置のアッパピストン50を摺動可能に受入
れている。軸線方向ボア48の下端部は復帰通路54と
連通している。復帰通路54はボア48へ戻る燃料の漏
洩を制御し、 −これによりボア48内を低圧に
維持すべくばねにより着座せしめられる低圧逆止弁56
を有している。
2及び大径のアッパピストン50を有する二つの部分よ
りなる増圧装置のアッパピストン50を摺動可能に受入
れている。軸線方向ボア48の下端部は復帰通路54と
連通している。復帰通路54はボア48へ戻る燃料の漏
洩を制御し、 −これによりボア48内を低圧に
維持すべくばねにより着座せしめられる低圧逆止弁56
を有している。
小径のロアピストン(増圧ピストン)52は中間軸線方
向ボア58内にて運動する。傾斜入口通路60(図に於
て破線にて示されている)が、燃料入口圧力の燃料を軸
線方向ボア58の下端部へ供給すべく入口ボア14より
延在しており、軸線方向ボア58は燃料噴射ノズルの上
端にノズル制御室を形成している。入口通路60は入口
逆止弁64及びインナ傾斜通路66を経て制御室(軸線
方向ボア)58と連通している。
向ボア58内にて運動する。傾斜入口通路60(図に於
て破線にて示されている)が、燃料入口圧力の燃料を軸
線方向ボア58の下端部へ供給すべく入口ボア14より
延在しており、軸線方向ボア58は燃料噴射ノズルの上
端にノズル制御室を形成している。入口通路60は入口
逆止弁64及びインナ傾斜通路66を経て制御室(軸線
方向ボア)58と連通している。
段差部を有する細長い軸線方向ボア68が設けられてお
り、該軸線方向ボアは周方向に延在する肩部84まで軸
線方向に延在する拡径された上端部を有しており、軸線
方向ボア58の下端より噴射装置の先端まで延在してい
る。軸線方向ボア68は細長い弁ニードル70を受入れ
ており、該弁ニードルは噴射装置の先端に設けられた一
つ又はそれ以上の噴射オリフィス72を経て加圧された
燃料が通過することを制御すべく軸線方向に位置決めさ
れるようになっている。噴射オリフィス72は軸線方向
ボア68の下端より内燃機関のシリンダ(図示せず)内
まで延在している。噴射装置本体の先端の内部にはテー
バ状の弁座74が形成されており、弁ニードル70の下
端が弁座74に係合して噴射オリフィス72が閉ざされ
ると、加圧された燃料が軸線方向ボア68よりオリフィ
スを通過して流れることが阻止されるようになっている
。
り、該軸線方向ボアは周方向に延在する肩部84まで軸
線方向に延在する拡径された上端部を有しており、軸線
方向ボア58の下端より噴射装置の先端まで延在してい
る。軸線方向ボア68は細長い弁ニードル70を受入れ
ており、該弁ニードルは噴射装置の先端に設けられた一
つ又はそれ以上の噴射オリフィス72を経て加圧された
燃料が通過することを制御すべく軸線方向に位置決めさ
れるようになっている。噴射オリフィス72は軸線方向
ボア68の下端より内燃機関のシリンダ(図示せず)内
まで延在している。噴射装置本体の先端の内部にはテー
バ状の弁座74が形成されており、弁ニードル70の下
端が弁座74に係合して噴射オリフィス72が閉ざされ
ると、加圧された燃料が軸線方向ボア68よりオリフィ
スを通過して流れることが阻止されるようになっている
。
弁ニードル70はアッパステム76を含んでおり、該ス
テムは軸線方向に変位可能な入口逆止弁78を支持して
いる。5〜101b(2,2〜4゜5kg)程度の比較
的弱いプレロードを有する圧縮コイルばね80がステム
76を囲繞しており、逆止弁78の下端と弁ニードル7
0の中間フランジ82との間にて軸線方向に作用し、こ
れにより逆止弁78を弁座83に着座させ、また弁ニー
ドル70を弁座74に着座させて噴射オリフィス72を
閉ざしている。逆止弁78はその弁座83より下方へ軸
線方向に変位可能である。また逆止弁78は該逆止弁が
その弁座83より下方へ駆動された場合に制御室58よ
り軸線方向ボア68へ燃料を導くための軸線方向溝を周
縁部に有している。
テムは軸線方向に変位可能な入口逆止弁78を支持して
いる。5〜101b(2,2〜4゜5kg)程度の比較
的弱いプレロードを有する圧縮コイルばね80がステム
76を囲繞しており、逆止弁78の下端と弁ニードル7
0の中間フランジ82との間にて軸線方向に作用し、こ
れにより逆止弁78を弁座83に着座させ、また弁ニー
ドル70を弁座74に着座させて噴射オリフィス72を
閉ざしている。逆止弁78はその弁座83より下方へ軸
線方向に変位可能である。また逆止弁78は該逆止弁が
その弁座83より下方へ駆動された場合に制御室58よ
り軸線方向ボア68へ燃料を導くための軸線方向溝を周
縁部に有している。
軸線方向ボア68は制御室58より逆止弁78を経て燃
料を受ける蓄圧室86を形成している。
料を受ける蓄圧室86を形成している。
軸線方向ボア68に平行に且これに間近に近接してシャ
トルボア88が設けられており、該シャトルボアはその
ボア内にて軸線方向に変位可能な細長いシャトルピスト
ン90を受入れている。シャトルピストン90の下端部
は縮径されており、該下端部の周りにはシャトル通路9
4を経て蓄圧室86と連通する環状空間92が形成され
ている。
トルボア88が設けられており、該シャトルボアはその
ボア内にて軸線方向に変位可能な細長いシャトルピスト
ン90を受入れている。シャトルピストン90の下端部
は縮径されており、該下端部の周りにはシャトル通路9
4を経て蓄圧室86と連通する環状空間92が形成され
ている。
シャトルピストン90の下端は円錐形、即ちテーバ状を
なしている。シャトルボア88の下端部はシャトルピス
トン90のテーバ状端部を受ける円錐形、即ちテーバ状
の座8つを形成しており、シャトルピストン90の小径
の端部の下方に小径のトリガ室91が形成されている。
なしている。シャトルボア88の下端部はシャトルピス
トン90のテーバ状端部を受ける円錐形、即ちテーバ状
の座8つを形成しており、シャトルピストン90の小径
の端部の下方に小径のトリガ室91が形成されている。
シャトルピストン90内にはオリフィス96を有する圧
力ブリード通路としての軸線方向通路98が設けられて
おり、該通路はシャトルボア88の上端部と下端部とを
流体的に連通接続している。圧縮コイルばね100がシ
ャトルピストン90の上端部及び噴射装置本体に形成さ
れたエンドストッパを囲繞する上部環状空間内に装着さ
れており、シャトルピストン90を下方へ付勢してその
円錐形の座89に係合させている。シャトルボア88の
上端部はシャトルボア102を絆で制御室58と連通し
ている。
力ブリード通路としての軸線方向通路98が設けられて
おり、該通路はシャトルボア88の上端部と下端部とを
流体的に連通接続している。圧縮コイルばね100がシ
ャトルピストン90の上端部及び噴射装置本体に形成さ
れたエンドストッパを囲繞する上部環状空間内に装着さ
れており、シャトルピストン90を下方へ付勢してその
円錐形の座89に係合させている。シャトルボア88の
上端部はシャトルボア102を絆で制御室58と連通し
ている。
作動に於ては、まず制御室58が入口通路60及び入口
逆止弁64を経て入口ボア圧力の燃料にて充填される。
逆止弁64を経て入口ボア圧力の燃料にて充填される。
ソレノイド40はかかる初期充填過程中には消磁された
状態に維持され、増圧ピストン52は第1図に示されて
いる如く完全に後退された状態に維持される。次いでソ
レノイド40が励磁されることにより、増圧ピストン5
2が図にて下方へ駆動され、これにより制御室58内の
圧力が増圧され、このことにより逆止弁78を経て蓄圧
室86内が加圧される。制御弁の増圧過程の位置が第1
図に示されている。かくして加圧された燃料が制御弁を
経て増圧室24へ供給される。
状態に維持され、増圧ピストン52は第1図に示されて
いる如く完全に後退された状態に維持される。次いでソ
レノイド40が励磁されることにより、増圧ピストン5
2が図にて下方へ駆動され、これにより制御室58内の
圧力が増圧され、このことにより逆止弁78を経て蓄圧
室86内が加圧される。制御弁の増圧過程の位置が第1
図に示されている。かくして加圧された燃料が制御弁を
経て増圧室24へ供給される。
これにより増圧ピストン52が下方へ駆動され、制御室
58及び蓄圧室86内の燃料の圧力が増圧される。制御
室58は通路102を経てシャトルボア88の上端部と
連通し、またシャトルピストン90に設けられた軸線方
向通路98を経てシャトルボアの下端部と連通する。蓄
圧室86は通路94を経て環状空間92と連通し、これ
によりシャトルピストン90に作用する互いに対向する
軸線方向力がバランスされ、圧縮コイルばね100がシ
ャトルピストン90を第1図に示された着座位置に押圧
する。また少量の加圧された燃料が軸線方向通路98及
びオリフィス96を経てトリガ室91へ流れる。燃料充
填過程中には制御室58内の燃料の圧力は、逆止弁78
を横切る圧力降下に起因して蓄圧室86内の圧力よりも
僅かに大きい。弁ニードル70はオリフィス72を閉ざ
す着座位置に維持され、これにより蓄圧室より加圧され
た燃料がオリフィス72を通過することが阻止される。
58及び蓄圧室86内の燃料の圧力が増圧される。制御
室58は通路102を経てシャトルボア88の上端部と
連通し、またシャトルピストン90に設けられた軸線方
向通路98を経てシャトルボアの下端部と連通する。蓄
圧室86は通路94を経て環状空間92と連通し、これ
によりシャトルピストン90に作用する互いに対向する
軸線方向力がバランスされ、圧縮コイルばね100がシ
ャトルピストン90を第1図に示された着座位置に押圧
する。また少量の加圧された燃料が軸線方向通路98及
びオリフィス96を経てトリガ室91へ流れる。燃料充
填過程中には制御室58内の燃料の圧力は、逆止弁78
を横切る圧力降下に起因して蓄圧室86内の圧力よりも
僅かに大きい。弁ニードル70はオリフィス72を閉ざ
す着座位置に維持され、これにより蓄圧室より加圧され
た燃料がオリフィス72を通過することが阻止される。
増圧ピストン52の圧縮ストロークの終了時点に加工は
、蓄圧室86は十分に加圧された状態にあり、シャトル
ピストン90の両端に作用する液圧は実質的に互いに等
しく、逆止弁78は弁座83に着座している。
、蓄圧室86は十分に加圧された状態にあり、シャトル
ピストン90の両端に作用する液圧は実質的に互いに等
しく、逆止弁78は弁座83に着座している。
図示の如き好ましい実施例に於ては、燃料の供給圧は4
000〜8000 psi(280〜560ko/ c
ya2 )の範囲にて変化し、増圧ピストン52は燃料
の供給圧の2倍程度に制御室58内の圧力を増圧し得る
大きさに設定される。蓄圧室86は8000 psi(
560に9/ce2>の供給圧にて40IIIm″の平
均噴射供給層を達成し得る大きさに設定される。 。
000〜8000 psi(280〜560ko/ c
ya2 )の範囲にて変化し、増圧ピストン52は燃料
の供給圧の2倍程度に制御室58内の圧力を増圧し得る
大きさに設定される。蓄圧室86は8000 psi(
560に9/ce2>の供給圧にて40IIIm″の平
均噴射供給層を達成し得る大きさに設定される。 。
ソレノイド40が消磁されると、ビン42が後退し、制
御弁部材26がその復帰ばねにより第1図ぐ見て左方へ
駆動され、これにより増圧室24内の圧力が解放される
。この場合圧力解放通路は増圧室24より供給通路20
.オリフィス22、吐出キャビティ1つ、制御弁部材2
6の軸線方向ボア28を経て復帰ボア34まで延在した
状態になる。制御室58内の圧力は蓄圧室86内の圧力
よりもかなり小さい圧力にまで急激に低下し、これによ
り弁ニードル70は蓄圧室内の液圧によりその弁座より
持上げられ、これにより加圧ぎれた燃料が内燃機関のシ
リンダ内へ噴射オリフィス72を経て噴射される。かか
る燃料噴射により、噴射オリフィス72の有効流れ面積
に応じて蓄圧室86内の圧力が低下する。弁ニードル7
0が制御されずに再度着座することを阻止するためには
、増圧ピストン52の後退に起因して制御室58内の圧
力が低下する速度は燃料噴射の結果として蓄圧室86内
の圧力が低下する速度よりも大きい値でなければならな
い。ソレノイド40は制御弁部材26を制御することに
より燃料噴射のタイミングを制御する。
御弁部材26がその復帰ばねにより第1図ぐ見て左方へ
駆動され、これにより増圧室24内の圧力が解放される
。この場合圧力解放通路は増圧室24より供給通路20
.オリフィス22、吐出キャビティ1つ、制御弁部材2
6の軸線方向ボア28を経て復帰ボア34まで延在した
状態になる。制御室58内の圧力は蓄圧室86内の圧力
よりもかなり小さい圧力にまで急激に低下し、これによ
り弁ニードル70は蓄圧室内の液圧によりその弁座より
持上げられ、これにより加圧ぎれた燃料が内燃機関のシ
リンダ内へ噴射オリフィス72を経て噴射される。かか
る燃料噴射により、噴射オリフィス72の有効流れ面積
に応じて蓄圧室86内の圧力が低下する。弁ニードル7
0が制御されずに再度着座することを阻止するためには
、増圧ピストン52の後退に起因して制御室58内の圧
力が低下する速度は燃料噴射の結果として蓄圧室86内
の圧力が低下する速度よりも大きい値でなければならな
い。ソレノイド40は制御弁部材26を制御することに
より燃料噴射のタイミングを制御する。
制御室58内の圧力が急激に低下すると、シャトルピス
トン90を囲繞する環状空間92内にも存在する蓄圧室
86内の圧力によりシャトルピストンが持上げられる。
トン90を囲繞する環状空間92内にも存在する蓄圧室
86内の圧力によりシャトルピストンが持上げられる。
トリガ室91内の燃料圧は制御室の燃料圧と実質的に同
一の速度にて低下し、これによりシャトルピストン90
に作用する圧力は環状空間92内にて作用する圧力とな
る。制御室58内の圧力は蓄圧室86内の圧力よりも迅
速に低下するので、シャトルピストン90に作用する圧
力はばね100のばね力を上回り、これによりシャトル
ピストンはその座89より離脱し得るようになる。シャ
トルピストンが座89より離脱すると、シャトルピスト
ンの先端は蓄圧室86よりの圧力に曝され、これにより
シャトルピストンに追加の力のアンバランスが発生され
る。力のアンバランスの合計により、力のバランス条件
が再度確立されるまで、或いはシャトルピストンがシャ
トルボアの上端に設けられたストッパに衝突するまでシ
ャトルピストンが図にて上方へ駆動される。シャトルピ
ストンの形状及び大きさは、シャトルピストンの移動時
間が制御室内の圧力の解放速度と大まかにバランスされ
るよう選定されている。オリフィス96及びオリフィス
22の直径は適正な差圧特性が得られるよう選定されて
いる。
一の速度にて低下し、これによりシャトルピストン90
に作用する圧力は環状空間92内にて作用する圧力とな
る。制御室58内の圧力は蓄圧室86内の圧力よりも迅
速に低下するので、シャトルピストン90に作用する圧
力はばね100のばね力を上回り、これによりシャトル
ピストンはその座89より離脱し得るようになる。シャ
トルピストンが座89より離脱すると、シャトルピスト
ンの先端は蓄圧室86よりの圧力に曝され、これにより
シャトルピストンに追加の力のアンバランスが発生され
る。力のアンバランスの合計により、力のバランス条件
が再度確立されるまで、或いはシャトルピストンがシャ
トルボアの上端に設けられたストッパに衝突するまでシ
ャトルピストンが図にて上方へ駆動される。シャトルピ
ストンの形状及び大きさは、シャトルピストンの移動時
間が制御室内の圧力の解放速度と大まかにバランスされ
るよう選定されている。オリフィス96及びオリフィス
22の直径は適正な差圧特性が得られるよう選定されて
いる。
シャトルピストンが上方へ変位することにより制御室の
有効容積が急激に低減され、増圧ピストン52の後退に
起因する圧力低下に関わりなく制御室内の圧力が増大さ
れ、これと同時に蓄圧室86の有効容積が急激に増大さ
れ、オリフィス72を経て燃料が吐出されることにより
生じる圧力の低下に加えて蓄圧室内の圧力が低下する。
有効容積が急激に低減され、増圧ピストン52の後退に
起因する圧力低下に関わりなく制御室内の圧力が増大さ
れ、これと同時に蓄圧室86の有効容積が急激に増大さ
れ、オリフィス72を経て燃料が吐出されることにより
生じる圧力の低下に加えて蓄圧室内の圧力が低下する。
シャトルピストン90は次の燃料充填過程に於て制御室
内の圧力とばね100のばね力との合計により及ぼされ
る下向きの力が蓄圧室内の圧力により及ぼされる上向き
の力を上回ることにより再度着座せしめられるまで、そ
の座89より離脱した状態を維持する。
内の圧力とばね100のばね力との合計により及ぼされ
る下向きの力が蓄圧室内の圧力により及ぼされる上向き
の力を上回ることにより再度着座せしめられるまで、そ
の座89より離脱した状態を維持する。
シャトルピストン9Qの主要な機能はアキュムレータ型
噴射装置の負の噴射量特性を改善することである。シャ
トルピストンは二相噴射プロセス、又は(成る条件下に
於ては)初期パイロット噴射とこれに連続する主噴射と
を含む噴射プロセスを与え、これにより燃焼開始時の燃
焼用に供給される燃料量を制限する機能を果す。一般に
アキュムレータ型噴射装置に於ては、燃料噴射開始時の
燃料噴射量は燃料噴射終了時の燃料噴射量よりもかなり
大きい。シャトルピストンは燃料噴射開始時にシャトル
ボアの下端部の容積を増大させることによって蓄圧室内
の圧力を低下させ、またシャトルボアの上端部の容積を
低減することによって制御室58内の圧力の減少速度を
低減することにより、弁ニードル70の上昇を制限しく
若しくは弁ニードルを再度着座させ)、また噴射圧を制
限する機能を果す。また弁ニードルの上昇壷は、弁ニー
ドル7oの上端部が燃料噴射中に制御室58内へ変位す
ることにより生じる制御室内の燃料の加圧に依存してい
る。
噴射装置の負の噴射量特性を改善することである。シャ
トルピストンは二相噴射プロセス、又は(成る条件下に
於ては)初期パイロット噴射とこれに連続する主噴射と
を含む噴射プロセスを与え、これにより燃焼開始時の燃
焼用に供給される燃料量を制限する機能を果す。一般に
アキュムレータ型噴射装置に於ては、燃料噴射開始時の
燃料噴射量は燃料噴射終了時の燃料噴射量よりもかなり
大きい。シャトルピストンは燃料噴射開始時にシャトル
ボアの下端部の容積を増大させることによって蓄圧室内
の圧力を低下させ、またシャトルボアの上端部の容積を
低減することによって制御室58内の圧力の減少速度を
低減することにより、弁ニードル70の上昇を制限しく
若しくは弁ニードルを再度着座させ)、また噴射圧を制
限する機能を果す。また弁ニードルの上昇壷は、弁ニー
ドル7oの上端部が燃料噴射中に制御室58内へ変位す
ることにより生じる制御室内の燃料の加圧に依存してい
る。
第2A図、第2B図、第2C図はアキュムレータ型噴射
装置の噴射過程の種々の特性をグラフ的に示している。
装置の噴射過程の種々の特性をグラフ的に示している。
これらの図に於て、従来のアキュムレータ型噴射装置の
特性が実線にて示されており、本発明に従ってシャトル
組立体が組込まれたアキュムレータ型噴射装置の特性が
破線にて示されている。第2A図は燃料充填及び噴射過
程中の制御室58内の圧力及び蓄圧室86内の圧力を示
している。時点aに於ては、制御室58内の圧力は逆止
弁78を開弁じ得るほど増大し、しかる後蓄圧室86内
の圧力及び制御室58内の圧力は共に増大する。時点す
に於ては、ヘッド3oがすぐに弁座より11il12シ
、制御室58内の圧力が低下する。時点Cに於ては、弁
ニードル70がそれに作用する上向ぎの力が保持力を上
回ることにより上昇し始め、噴射過程が開始する。時点
Cの直接の時点に於ては、シャトルピストン90を横切
る差圧によりシャトルピストンがその座より離脱せしめ
られて上方へ駆動され、これにより制御室58内の圧力
が増大する。蓄圧室86内の低下により弁ニードル70
に作用する偏差的力が低減され、これにより弁ニードル
が再度着座せしめられて燃料噴射が一時的に終了する。
特性が実線にて示されており、本発明に従ってシャトル
組立体が組込まれたアキュムレータ型噴射装置の特性が
破線にて示されている。第2A図は燃料充填及び噴射過
程中の制御室58内の圧力及び蓄圧室86内の圧力を示
している。時点aに於ては、制御室58内の圧力は逆止
弁78を開弁じ得るほど増大し、しかる後蓄圧室86内
の圧力及び制御室58内の圧力は共に増大する。時点す
に於ては、ヘッド3oがすぐに弁座より11il12シ
、制御室58内の圧力が低下する。時点Cに於ては、弁
ニードル70がそれに作用する上向ぎの力が保持力を上
回ることにより上昇し始め、噴射過程が開始する。時点
Cの直接の時点に於ては、シャトルピストン90を横切
る差圧によりシャトルピストンがその座より離脱せしめ
られて上方へ駆動され、これにより制御室58内の圧力
が増大する。蓄圧室86内の低下により弁ニードル70
に作用する偏差的力が低減され、これにより弁ニードル
が再度着座せしめられて燃料噴射が一時的に終了する。
それより間もなく後の時点dに於ては、制御室58内の
圧力は再度減少し始め、しかる後弁ニードル70が再度
開弁されて燃料噴射が行われる。燃料噴射は時点eに於
て終了する。
圧力は再度減少し始め、しかる後弁ニードル70が再度
開弁されて燃料噴射が行われる。燃料噴射は時点eに於
て終了する。
第2B図及び第2C図はそれぞれ燃料噴射過程に於ける
弁ニードルの上昇量の特性及び噴射量の特性を示してい
る。所望の噴射圧に対し増圧比(ピストン52の断面積
に対するピストン50の断面積の比)を高くすることに
より、シャトルピストンの挙動が主として燃料量に依存
したものになる。一般にパイロット噴射は燃料供給量が
小さい場合に発生し、燃料供給量が高くなると発生しな
い。しかじ増圧比を低くすることによりパイロット噴射
及び噴fJ4ffiの制御に関し追加の利益が得られる
。
弁ニードルの上昇量の特性及び噴射量の特性を示してい
る。所望の噴射圧に対し増圧比(ピストン52の断面積
に対するピストン50の断面積の比)を高くすることに
より、シャトルピストンの挙動が主として燃料量に依存
したものになる。一般にパイロット噴射は燃料供給量が
小さい場合に発生し、燃料供給量が高くなると発生しな
い。しかじ増圧比を低くすることによりパイロット噴射
及び噴fJ4ffiの制御に関し追加の利益が得られる
。
第3A図、第3B図、第3C図は2:1の増圧比を有す
るアキュムレータ型噴射装M10の弁ニードルの上昇量
をそれぞれ4000 psi(280ka/cta2)
、6000 ’psi (420kg/c+++”
)、8000 psi (560ka/cm2)の燃料
供給圧についてグラフ的に示している。シャトルピスト
ン組立体の特性は、第3A図にグラフ的に示されている
如く、加圧された燃料の主噴射の前にパイロット噴射が
行われるよう選定されてよい。ソレノイド40の消磁に
より開始される制御室内の迅速な圧力低下によりシャト
ルピストンが変位せしめられ、その結果制御室内の圧力
低下速度及び蓄圧室内の圧力低下速度が中間的に減少し
、これらの減少は制御室内の圧力低下速度が継続的に高
いことにより弁ニードルがその後再度持上げられる前に
弁ニードルを部分的に又は完全に再度着座させるに十分
である。アキュムレータ型噴射装置、特にシャトルピス
トン組立体の大きさは、パイロット噴射の燃料量を制御
し、また主燃料噴射よりパイロット噴射を区別し得るよ
う選定されてよい。
るアキュムレータ型噴射装M10の弁ニードルの上昇量
をそれぞれ4000 psi(280ka/cta2)
、6000 ’psi (420kg/c+++”
)、8000 psi (560ka/cm2)の燃料
供給圧についてグラフ的に示している。シャトルピスト
ン組立体の特性は、第3A図にグラフ的に示されている
如く、加圧された燃料の主噴射の前にパイロット噴射が
行われるよう選定されてよい。ソレノイド40の消磁に
より開始される制御室内の迅速な圧力低下によりシャト
ルピストンが変位せしめられ、その結果制御室内の圧力
低下速度及び蓄圧室内の圧力低下速度が中間的に減少し
、これらの減少は制御室内の圧力低下速度が継続的に高
いことにより弁ニードルがその後再度持上げられる前に
弁ニードルを部分的に又は完全に再度着座させるに十分
である。アキュムレータ型噴射装置、特にシャトルピス
トン組立体の大きさは、パイロット噴射の燃料量を制御
し、また主燃料噴射よりパイロット噴射を区別し得るよ
う選定されてよい。
最適の燃焼を行わせるためには、機関速度の増大につれ
て燃料噴射圧を高くすることが必要である。シャトルピ
ストンを駆動させるに必要な差圧は、8000 psi
(560kg/ c+++2)の如き蓄圧室内圧力が
低い場合にバイ0ツト噴射が行われるよう選定されてよ
い。第3B図にグラフ的に示されている如く、蓄圧室内
圧力が12000psi(840ka/cm2)の如き
比較的高い値である場合には、シャトルピストンは噴射
装置の開弁条件が満たされる前に運動し、そのため独立
したパイロット噴射は発生しないが、より好ましい噴射
量特性、即ち噴射期間全体に亙りより一定に近い噴射量
が得られる。第3C図にグラフ的に示されている如く、
蓄圧室内の圧力が160001)St(1120kg/
am” )の如き更に高い値である場合には、シャトル
ピストンによる噴射速度の制御は全く又は殆ど行われな
い。一般に燃料供給圧が増大するにつれて、制御室58
内の圧力低下速度が増大し、これにより弁ニードルの位
置はシャトルピストンに対し敏感ではなくなる。
て燃料噴射圧を高くすることが必要である。シャトルピ
ストンを駆動させるに必要な差圧は、8000 psi
(560kg/ c+++2)の如き蓄圧室内圧力が
低い場合にバイ0ツト噴射が行われるよう選定されてよ
い。第3B図にグラフ的に示されている如く、蓄圧室内
圧力が12000psi(840ka/cm2)の如き
比較的高い値である場合には、シャトルピストンは噴射
装置の開弁条件が満たされる前に運動し、そのため独立
したパイロット噴射は発生しないが、より好ましい噴射
量特性、即ち噴射期間全体に亙りより一定に近い噴射量
が得られる。第3C図にグラフ的に示されている如く、
蓄圧室内の圧力が160001)St(1120kg/
am” )の如き更に高い値である場合には、シャトル
ピストンによる噴射速度の制御は全く又は殆ど行われな
い。一般に燃料供給圧が増大するにつれて、制御室58
内の圧力低下速度が増大し、これにより弁ニードルの位
置はシャトルピストンに対し敏感ではなくなる。
燃料噴射の終了時点に於ては、制御室内の圧力及びば相
80のばね力は蓄圧室内の小さい残留圧力を上回り、こ
れにより弁ニードルが迅速に再度着座せしめられる。弁
ニードルは蓄圧室内の圧力がほぼ入口ボア内圧力にまで
低下した時に再度着座する。ソレノイド40が励磁され
ると、制御弁部材26が燃料充填位置まで駆動され、制
御室58は増圧装置により迅速に加圧される。ばね10
0のばね力及び制御室内の高圧はシャトルピストンを迅
速に再度着座させる。次いで蓄圧室内の圧力が増大し、
これによりアキュムレータ型噴射装置は次の燃料噴射過
程を行い得る状態になる。一般にシャトルピストンが再
度着座してシャトルピストン組立体が前述の燃料噴射を
行い得る状態になることによるシャトルボア内の容積変
化は、弁ニードルを再度着座させて噴射装置を閉弁させ
ることに対しては重大な影響力を有していない。
80のばね力は蓄圧室内の小さい残留圧力を上回り、こ
れにより弁ニードルが迅速に再度着座せしめられる。弁
ニードルは蓄圧室内の圧力がほぼ入口ボア内圧力にまで
低下した時に再度着座する。ソレノイド40が励磁され
ると、制御弁部材26が燃料充填位置まで駆動され、制
御室58は増圧装置により迅速に加圧される。ばね10
0のばね力及び制御室内の高圧はシャトルピストンを迅
速に再度着座させる。次いで蓄圧室内の圧力が増大し、
これによりアキュムレータ型噴射装置は次の燃料噴射過
程を行い得る状態になる。一般にシャトルピストンが再
度着座してシャトルピストン組立体が前述の燃料噴射を
行い得る状態になることによるシャトルボア内の容積変
化は、弁ニードルを再度着座させて噴射装置を閉弁させ
ることに対しては重大な影響力を有していない。
第1図のアキュムレータ型噴射装置には増圧及び蓄圧手
段が採用されていることが理解されよう。
段が採用されていることが理解されよう。
シャトルピストン組立体は増圧室及び増圧ピストンを介
するのではなく制御室に直接作用するよう燃料供給圧が
使用される非増圧式のアキュムレータ型噴射装置にも同
様に採用されてよい。
するのではなく制御室に直接作用するよう燃料供給圧が
使用される非増圧式のアキュムレータ型噴射装置にも同
様に採用されてよい。
第4図に於て、本発明が組込まれたアキュムレータ型噴
射装置の他の一つの実施例が符号110にて全体的に示
されている。アキュムレータ型噴射装置110は燃料の
高圧パルスを発生するためにジャークポンプ又はディト
リピユータポンプを使用するポンブーラインーノズル型
燃料システムに使用されるよう構liされている。燃料
の高圧パルスは噴射チューブ112を経て噴射装置の制
御室ゴ14へ流れる。ばね付勢されたブリード逆止弁1
16が制御室114よりの圧力の解放を制御すべく制御
室内に配置されている。前述の如くパイロットシャトル
組立体がアキュムレータ型噴射装置に組込まれている。
射装置の他の一つの実施例が符号110にて全体的に示
されている。アキュムレータ型噴射装置110は燃料の
高圧パルスを発生するためにジャークポンプ又はディト
リピユータポンプを使用するポンブーラインーノズル型
燃料システムに使用されるよう構liされている。燃料
の高圧パルスは噴射チューブ112を経て噴射装置の制
御室ゴ14へ流れる。ばね付勢されたブリード逆止弁1
16が制御室114よりの圧力の解放を制御すべく制御
室内に配置されている。前述の如くパイロットシャトル
組立体がアキュムレータ型噴射装置に組込まれている。
アキュムレータ型噴射装置110のパイロットシャトル
組立体は、制御室114内の加圧及び制tI!室内の圧
力の解放がディストリビュータポンプによる燃料の高圧
パルスの発生及び供給により制御される点を除き、第1
図の実施例について説明した要領と実質的に同一の要領
にて機能する。
組立体は、制御室114内の加圧及び制tI!室内の圧
力の解放がディストリビュータポンプによる燃料の高圧
パルスの発生及び供給により制御される点を除き、第1
図の実施例について説明した要領と実質的に同一の要領
にて機能する。
以上に於ては本発明を特定の実施例について詳細に説明
したが、本発明はかかる実施例に限定されるものではな
く、本発明の範囲内にて他の種々の実施例が可能である
ことは当業者にとって明らかであろう。
したが、本発明はかかる実施例に限定されるものではな
く、本発明の範囲内にて他の種々の実施例が可能である
ことは当業者にとって明らかであろう。
第1図は本発明によるアキュムレータ型噴射装置を示す
・軸線に沿う断面図である。 第2A図、第2B図、第2C図は本発明のシャトル弁を
有するアキュムレータ型噴射装置及び有しないアキュム
レータ型噴射装置についてそれぞれ燃料圧の特性、弁ニ
ードルの上昇量の特性、噴射量の特性をグラフ的に示す
解図である。 第3A図、第3B図、第3C図は第1図のアキュムレー
タ型噴射装置の噴射特性(弁ニードルの上昇量の特性)
を種々の燃料供給圧についてグラフ的に示す解図である
。 第4図は本発明によるアキュムレータ型噴射装置の他の
一つの実施例の軸線に沿う断面図である。 10・・・アキュムレータ型噴射装置、12・・・噴射
装置本体、14.16・・・入口ボア、18・・・弁ボ
ア。 19・・・吐出キャピテイ、20・・・出口ボア、22
・・・オリフィス、24・・・増圧室、26・・・制御
弁部材。 28・・・軸線方向ボア、30・・・ヘッド、32・・
・コネクタ、34・・・復帰ボア、36川カウンタボア
、38・・・圧縮コイルばね、40・・・ソレノイド、
41・・・アーマチュア、42・・・ビン、44・・・
ランド、46・・・リセス、48・・・軸線方向ボア、
50・・・アッパピストン、52・・・ロアピストン(
増圧ピストン)。 54・・・復帰通路、56・・・逆止弁、58・・・軸
線方向ボア(制御室)、6o・・・入口通路、64・・
・逆止弁。 66・・・傾斜通路、68・・・軸線方向ボア、70・
・・弁ニードル、72・・・噴射オリフィス、74・・
・弁座。 76・・・ステム、78・・・逆止弁、80・・・圧縮
コイルばね、82・・・中間フランジ、83・・・弁座
、86・・・蓄圧室、88・・・シャトルボア、89・
・・座、90・・・シャトルピストン、91・・・トリ
ガ室、92・・・環状空間、94・・・シャトル通路、
96・・・オリフィス。 98・・・軸線方向通路、100・・・圧縮コイルばね
。
・軸線に沿う断面図である。 第2A図、第2B図、第2C図は本発明のシャトル弁を
有するアキュムレータ型噴射装置及び有しないアキュム
レータ型噴射装置についてそれぞれ燃料圧の特性、弁ニ
ードルの上昇量の特性、噴射量の特性をグラフ的に示す
解図である。 第3A図、第3B図、第3C図は第1図のアキュムレー
タ型噴射装置の噴射特性(弁ニードルの上昇量の特性)
を種々の燃料供給圧についてグラフ的に示す解図である
。 第4図は本発明によるアキュムレータ型噴射装置の他の
一つの実施例の軸線に沿う断面図である。 10・・・アキュムレータ型噴射装置、12・・・噴射
装置本体、14.16・・・入口ボア、18・・・弁ボ
ア。 19・・・吐出キャピテイ、20・・・出口ボア、22
・・・オリフィス、24・・・増圧室、26・・・制御
弁部材。 28・・・軸線方向ボア、30・・・ヘッド、32・・
・コネクタ、34・・・復帰ボア、36川カウンタボア
、38・・・圧縮コイルばね、40・・・ソレノイド、
41・・・アーマチュア、42・・・ビン、44・・・
ランド、46・・・リセス、48・・・軸線方向ボア、
50・・・アッパピストン、52・・・ロアピストン(
増圧ピストン)。 54・・・復帰通路、56・・・逆止弁、58・・・軸
線方向ボア(制御室)、6o・・・入口通路、64・・
・逆止弁。 66・・・傾斜通路、68・・・軸線方向ボア、70・
・・弁ニードル、72・・・噴射オリフィス、74・・
・弁座。 76・・・ステム、78・・・逆止弁、80・・・圧縮
コイルばね、82・・・中間フランジ、83・・・弁座
、86・・・蓄圧室、88・・・シャトルボア、89・
・・座、90・・・シャトルピストン、91・・・トリ
ガ室、92・・・環状空間、94・・・シャトル通路、
96・・・オリフィス。 98・・・軸線方向通路、100・・・圧縮コイルばね
。
Claims (2)
- (1)内燃機関のシリンダ内へ加圧された燃料のチャー
ジを噴射するアキュムレータ型噴射装置にして、 供給圧にて加圧された燃料を受ける燃料入口と、蓄圧さ
れた加圧された燃料を吐出する噴射弁孔と、前記噴射弁
孔を囲繞する弁座とを有する噴射装置本体と、 前記噴射装置本体内に装着され、前記弁座と係合して前
記弁孔を閉ざし一時的に軸線方向に変位して前記弁孔を
開くよう構成された細長い弁部材と、 前記弁孔が開かれた時に加圧された燃料のチャージを吐
出すべく前記燃料入口及び前記弁孔と連通する蓄圧室で
あって、前記弁部材は前記蓄圧室内に及ぼされる供給圧
応答圧により前記弁孔を開くよう付勢される蓄圧室と、 前記燃料入口と連通する制御室であって、前記弁部材は
前記制御室内に及ぼされる供給圧応答圧により前記弁孔
を閉じるよう付勢される制御室と、前記制御室内の圧力
を低下させるべく制御可能に駆動される圧力解放手段と
、 を含むアキュムレータ型噴射装置。 - (2)内燃機関のシリンダ内へ加圧された燃料のチャー
ジを噴射するアキュムレータ型噴射装置にして、 供給圧にて加圧された燃料を受ける燃料入口と、前記燃
料入口と連通し加圧された燃料を蓄圧する蓄圧室と、蓄
圧された加圧された燃料を吐出する弁孔とを有する噴射
装置本体と、 前記燃料入口と連通し加圧された燃料にて迅速に充填さ
れるよう構成された制御室と、 前記制御室内の圧力を迅速に低下させるべく制御可能に
駆動される圧力解放手段と、 前記蓄圧室及び前記制御室内の圧力による互いに対向す
る力に応答して軸線方向に変位し、これにより前記弁孔
を開閉する弁部材と、 前記制御室及び前記蓄圧室と連通する互いに対向するブ
リード室を形成するシャトルボアと、前記シャトルボア
内に受入れられ、前記圧力解放手段の駆動により前記弁
部材の二相変位が行われるよう前記互いに対向するブリ
ード室の容積を互いに逆の態様にて増減させるよう変位
するシャトルピストン手段と、 を含むアキュムレータ型噴射装置。
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