JPS61247633A - 光フアイバ−用ガラス母材の製造方法 - Google Patents
光フアイバ−用ガラス母材の製造方法Info
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- JPS61247633A JPS61247633A JP60087580A JP8758085A JPS61247633A JP S61247633 A JPS61247633 A JP S61247633A JP 60087580 A JP60087580 A JP 60087580A JP 8758085 A JP8758085 A JP 8758085A JP S61247633 A JPS61247633 A JP S61247633A
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- Japan
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- glass
- optical fiber
- pressure
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- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/01446—Thermal after-treatment of preforms, e.g. dehydrating, consolidating, sintering
- C03B37/0146—Furnaces therefor, e.g. muffle tubes, furnace linings
-
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- C03B37/01446—Thermal after-treatment of preforms, e.g. dehydrating, consolidating, sintering
- C03B37/01453—Thermal after-treatment of preforms, e.g. dehydrating, consolidating, sintering for doping the preform with flourine
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2201/00—Type of glass produced
- C03B2201/06—Doped silica-based glasses
- C03B2201/08—Doped silica-based glasses doped with boron or fluorine or other refractive index decreasing dopant
- C03B2201/12—Doped silica-based glasses doped with boron or fluorine or other refractive index decreasing dopant doped with fluorine
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S65/00—Glass manufacturing
- Y10S65/15—Nonoxygen containing chalogenides
- Y10S65/16—Optical filament or fiber treatment with fluorine or incorporating fluorine in final product
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、多孔質母材を用いた光ファイバーの母材の製
造方法に関するもので、特にフッ素(F)を添加剤とし
て多量かつ高速でドープする光ファイバー母材の製造方
法に関する。
造方法に関するもので、特にフッ素(F)を添加剤とし
て多量かつ高速でドープする光ファイバー母材の製造方
法に関する。
従来、光ファイバはVAD法、0■PO法など様々な製
法で製造されているが、生産性・品質などの点で注目さ
れている。これらの方法は、まず火炎加水分解反応によ
り、ガラス微粒子を生成し、回転する出発材上に次々と
堆積させ、棒状の多孔質プリフォームを作る。次にプリ
フォームを様々なガス雰囲気中で加熱処理し、脱水・溶
融ガラス化し、光フアイバ母材を得る。
法で製造されているが、生産性・品質などの点で注目さ
れている。これらの方法は、まず火炎加水分解反応によ
り、ガラス微粒子を生成し、回転する出発材上に次々と
堆積させ、棒状の多孔質プリフォームを作る。次にプリ
フォームを様々なガス雰囲気中で加熱処理し、脱水・溶
融ガラス化し、光フアイバ母材を得る。
さらにこの母材を紡糸して光ファイバを得るという方法
である。
である。
光ファイバは、主として光の伝搬されるコア部と、その
周囲のクラッド部から構成されておシ、コア部の屈折率
をnINクラッド部の屈折率をnzとすると、N、A
(開口数)はN、A、5(IJ > nz)で定義され
る( nl 、 nz は平均値)。
周囲のクラッド部から構成されておシ、コア部の屈折率
をnINクラッド部の屈折率をnzとすると、N、A
(開口数)はN、A、5(IJ > nz)で定義され
る( nl 、 nz は平均値)。
シリカ(S10□)をベースとすると光ファイバでは、
(1)コアに屈折率を上げる添加剤をドープする方式、
(it)クラッドに屈折率を下げる添加剤をドープする
方式、(iii) (1)と(11)の方式の合体方式
、のいずれかの方式が用いられる。言うまでもなく、(
1)ではクラッド部が(11)ではコア部がシリカであ
る。
(1)コアに屈折率を上げる添加剤をドープする方式、
(it)クラッドに屈折率を下げる添加剤をドープする
方式、(iii) (1)と(11)の方式の合体方式
、のいずれかの方式が用いられる。言うまでもなく、(
1)ではクラッド部が(11)ではコア部がシリカであ
る。
通常よく用いられる添加剤としては、()e02 。
p2o5 、 Az2o3. TiO□ (以上屈折
率上昇用)、またB2O3,F(以上屈折率下降用)等
が挙げられる。第3図に波長059μmにおける石英系
ガラスの屈折率を示す。横軸はシリカ中の酸佳物重量%
を、縦軸は屈切率(nα)および屈折率な%をあられす
。〔出典:熊丸、黒崎:6光伝送用材料”工業材料不7
(1979)、P39]これらの添加剤のうち、フッ素
は最近になって注目されだした添加剤であって、VAD
法や他の製法においてもドープする方法が検討、開発さ
れている。
率上昇用)、またB2O3,F(以上屈折率下降用)等
が挙げられる。第3図に波長059μmにおける石英系
ガラスの屈折率を示す。横軸はシリカ中の酸佳物重量%
を、縦軸は屈切率(nα)および屈折率な%をあられす
。〔出典:熊丸、黒崎:6光伝送用材料”工業材料不7
(1979)、P39]これらの添加剤のうち、フッ素
は最近になって注目されだした添加剤であって、VAD
法や他の製法においてもドープする方法が検討、開発さ
れている。
コア・クラッド間で同じ屈折率差を得たい場合に、一般
的クラッドで屈折率を下げた、前述の(11)および(
iii)の方式は、コア部にドープする添加剤量が全く
無いか、あるいは(1)の方式によるよりも少なくてす
む、という利点を有している。
的クラッドで屈折率を下げた、前述の(11)および(
iii)の方式は、コア部にドープする添加剤量が全く
無いか、あるいは(1)の方式によるよりも少なくてす
む、という利点を有している。
このことは、高NA光ファイバにとって、コア部の添加
剤による吸収損失が低減されるという意味で有利である
。また、放射線照射下での伝送損失に優れた純シリカコ
ア光ファイバは(II)の方式でしか作成できない。
剤による吸収損失が低減されるという意味で有利である
。また、放射線照射下での伝送損失に優れた純シリカコ
ア光ファイバは(II)の方式でしか作成できない。
このように、クラッド部の屈折率を下げる方式は有利な
特性をもつ。
特性をもつ。
特に、VAD法の焼結工程において、フッ素を添加する
ことの利点は、 ■ 均一にドープでき、平坦な屈折率分布を与えること
ができる。
ことの利点は、 ■ 均一にドープでき、平坦な屈折率分布を与えること
ができる。
■ 処理速度が速い。すなわち数100〜1 kg程度
の多孔質プリフォームを数時間以内で処理・ガラス化で
きる。
の多孔質プリフォームを数時間以内で処理・ガラス化で
きる。
の2点において特に他方式よりすぐれている。
しかしながら、従来技術においては、常圧下フッ素系ガ
ス1oo%雰囲気で多孔質プリフォームを加熱処理して
も、屈折率差で最大−075チ程度しか添加され々かっ
た。また、他の製法、例えばプラズマ外付法と呼ばれる
方法では、熱プラズマによる火炎を用いてガラス原料を
出発棒上に吹き付け、堆積させ直接ガラス化させるが、
この際に同時にフッ素系ガスを添加させて、フッ素をド
ープしようとしても、屈折率差−1チを与えるフッ素系
ガスを含有させた場合、その堆積速度はせいぜい[lL
lり7分であシ、かつ、ドープ量を増加させると堆積速
度が下がることが知られている。
ス1oo%雰囲気で多孔質プリフォームを加熱処理して
も、屈折率差で最大−075チ程度しか添加され々かっ
た。また、他の製法、例えばプラズマ外付法と呼ばれる
方法では、熱プラズマによる火炎を用いてガラス原料を
出発棒上に吹き付け、堆積させ直接ガラス化させるが、
この際に同時にフッ素系ガスを添加させて、フッ素をド
ープしようとしても、屈折率差−1チを与えるフッ素系
ガスを含有させた場合、その堆積速度はせいぜい[lL
lり7分であシ、かつ、ドープ量を増加させると堆積速
度が下がることが知られている。
加えて、VAD法においてもプラズマ法においてもフッ
素を屈折率差で−0,54以上添加しようとした場合、
得られたガラス母材中に気泡を残存せしめ、フッ素の添
加量を多くすればするほどこの傾向は大きくなるという
問題があった。
素を屈折率差で−0,54以上添加しようとした場合、
得られたガラス母材中に気泡を残存せしめ、フッ素の添
加量を多くすればするほどこの傾向は大きくなるという
問題があった。
本発明は、上述の従来技術の欠点を解消すること、すな
わち、気泡を残すことなくフッ素のドープ量を向上する
こと、またフッ素ドープを高速で行えるようにすること
を目的とするものである3、 〔問題点を解決する手段〕 本発明は、石英を主成分とするガラス微粒子体の透明ガ
ラス化工程までに、該微粒子体を少なくとも一時期、実
質的にSiF4ガスからなるガス雰囲気中で加熱処理す
る工程を有し、かつ該ガスを1気圧以上とすることを特
徴とするフッ素を含んだ光ファイバー用ガラス母材の製
造方法を提供し、さらには、上記においてSiF4ガス
を吹き流しつつ加熱処理するフッ素を含んだ光ファイバ
ー用ガラス母材の製造方法を提供するものである。
わち、気泡を残すことなくフッ素のドープ量を向上する
こと、またフッ素ドープを高速で行えるようにすること
を目的とするものである3、 〔問題点を解決する手段〕 本発明は、石英を主成分とするガラス微粒子体の透明ガ
ラス化工程までに、該微粒子体を少なくとも一時期、実
質的にSiF4ガスからなるガス雰囲気中で加熱処理す
る工程を有し、かつ該ガスを1気圧以上とすることを特
徴とするフッ素を含んだ光ファイバー用ガラス母材の製
造方法を提供し、さらには、上記においてSiF4ガス
を吹き流しつつ加熱処理するフッ素を含んだ光ファイバ
ー用ガラス母材の製造方法を提供するものである。
ガラス微粒子の多孔質プリフォームを熱処理する工程に
おいて、加圧ガス下で処理することで、反応効率を高め
うろことは容易に類推可能である。しかし、単に密閉し
た圧力容器を用い、内部にプリフォームとフッ素系ガス
を導入した加圧状態で熱処理を施しても良好なガラス体
を得ることは困難である。その理由は、1つは圧力容器
(炉心管)からの重金属汚染であシ、も51つは雰囲気
ガス自体の熱分解による反応効率の低下である。
おいて、加圧ガス下で処理することで、反応効率を高め
うろことは容易に類推可能である。しかし、単に密閉し
た圧力容器を用い、内部にプリフォームとフッ素系ガス
を導入した加圧状態で熱処理を施しても良好なガラス体
を得ることは困難である。その理由は、1つは圧力容器
(炉心管)からの重金属汚染であシ、も51つは雰囲気
ガス自体の熱分解による反応効率の低下である。
さらにはフン素糸ガス中のフッ素以外の成分、例えばO
F’4中のC(カーボン) 、8’Fa中のS(カーボ
ン)がガラス中に残9、気泡の原因となることである。
F’4中のC(カーボン) 、8’Fa中のS(カーボ
ン)がガラス中に残9、気泡の原因となることである。
この点については、本発明を得る過程において、CF4
を使用してガラス中にフッ素を添加せしめた場合、発生
した気泡中の成分が002,00からなっていた事実を
確認できた。
を使用してガラス中にフッ素を添加せしめた場合、発生
した気泡中の成分が002,00からなっていた事実を
確認できた。
このたび本発明者らが新たに得た上記の知見に基き、本
発明はフッ素化のためにSiF4 を用いるので、石英
ガラスとの反応は下記(1)の反応式 %式%( ただし S:固体 g:気体 のとおりであって、従来のCF4や02F6を用いる場
合とは異なり、C02,CO等の余分なガスを発生しな
い。
発明はフッ素化のためにSiF4 を用いるので、石英
ガラスとの反応は下記(1)の反応式 %式%( ただし S:固体 g:気体 のとおりであって、従来のCF4や02F6を用いる場
合とは異なり、C02,CO等の余分なガスを発生しな
い。
さらにSiF4 を加圧下で吹き流すことにより、発
熱炉からの汚染物質がプリフォームに達することなく運
び去られるので、プリフォームの清浄を保ち得る。
熱炉からの汚染物質がプリフォームに達することなく運
び去られるので、プリフォームの清浄を保ち得る。
また常に新鮮なガスを供給することにより、最高の反応
効率が維持できることが判明した。
効率が維持できることが判明した。
これは下記(2)の反応式
%式%(2)
で表される解離反応を抑える効果があるためと考えられ
る。
る。
VAD法で得られた多孔質プリフォームの加熱処理雰囲
気(処理温度1200℃、時間3時間)における81F
4 ガスの分圧Pと、得られたガラス母材のシリカに対
する屈折率差△nの関係を、第4図に示す。これによp
1加圧雰囲気下ではフッ素はより効果的、多量にドーグ
され、屈折率を下げることが判る。
気(処理温度1200℃、時間3時間)における81F
4 ガスの分圧Pと、得られたガラス母材のシリカに対
する屈折率差△nの関係を、第4図に示す。これによp
1加圧雰囲気下ではフッ素はより効果的、多量にドーグ
され、屈折率を下げることが判る。
また、第5図に同プロセスの処理温度T (C)と屈折
率差△nの関係を示す。圧力が高く、処理温度が高温で
あればあるほど屈折率差は大きくなる。但し、実際問題
としては、圧力が20気圧を越えるか、処理温度が14
00℃を越えると透明化後のガラス体に気泡が残りやす
い。また、温度が低すぎると反応が100チ起こらず非
効率的なので、処理温度としては800℃以上が望まし
い。
率差△nの関係を示す。圧力が高く、処理温度が高温で
あればあるほど屈折率差は大きくなる。但し、実際問題
としては、圧力が20気圧を越えるか、処理温度が14
00℃を越えると透明化後のガラス体に気泡が残りやす
い。また、温度が低すぎると反応が100チ起こらず非
効率的なので、処理温度としては800℃以上が望まし
い。
本発明方法に用いる加熱処理装置の例を第1図および第
2図に示す。第1図および第2図において、1は支持棒
、2は多孔質プリフォーム、3は圧力容器、4は加熱部
、5および7は加熱装置、6はシール、8はガス配管を
示し、第2図の構成ではさらに9の圧力計、10のガス
配管(流出部)、11のパルプを備えている。これらは
あくまでも例示にすぎず、この構成に限定されるもので
はない。
2図に示す。第1図および第2図において、1は支持棒
、2は多孔質プリフォーム、3は圧力容器、4は加熱部
、5および7は加熱装置、6はシール、8はガス配管を
示し、第2図の構成ではさらに9の圧力計、10のガス
配管(流出部)、11のパルプを備えている。これらは
あくまでも例示にすぎず、この構成に限定されるもので
はない。
実施例1
第1図に示すような熱処理装置で純シリカ・プリフォー
ムをSiF4ガス100チ雰囲気でガラス化した。Si
F4ガスは4気圧、温度は1100℃で2時間保持され
たあと、溶融・ガラス化された。得られた負の屈折率は
一1%であった。
ムをSiF4ガス100チ雰囲気でガラス化した。Si
F4ガスは4気圧、温度は1100℃で2時間保持され
たあと、溶融・ガラス化された。得られた負の屈折率は
一1%であった。
このガラスに石英管をジャケットし、線引し光ファイバ
としたところ、不純物の混入の少ない、低損失のファイ
バが得られた。損失値は2 dB/ki(波長1.85
μmにおいて)であった。
としたところ、不純物の混入の少ない、低損失のファイ
バが得られた。損失値は2 dB/ki(波長1.85
μmにおいて)であった。
実施例2
第2図に示すような熱処理装置を用いて、シリカ・ガラ
ス周囲にシリカ多孔質部を付着させたプリフォームを処
理した。温度は1100℃、圧力2気圧を維持し、Si
F’4ガスを2t/分の率で1時間流したところ、得ら
れた母材のコア・クラッド間屈折率差は[14チであっ
た。母材の透明ガラス化は1600℃以上のHθ を生
成分とする不活性ガス雰囲気中で行なった。
ス周囲にシリカ多孔質部を付着させたプリフォームを処
理した。温度は1100℃、圧力2気圧を維持し、Si
F’4ガスを2t/分の率で1時間流したところ、得ら
れた母材のコア・クラッド間屈折率差は[14チであっ
た。母材の透明ガラス化は1600℃以上のHθ を生
成分とする不活性ガス雰囲気中で行なった。
実施例3
第1図に示す熱処理装置を用いて、△n=2優のGeO
2ドープされた高NAガラスの周囲にシリカ多孔質部を
付着させたプリフォームを処理した。温度1350℃、
圧力5気圧を維持しSiF4を50CC/分の流量で1
時間保持し、次いで1800℃のHθ ガス雰囲気(1
気圧)下で透明化し、クラッド部でtw−−2%を持っ
た、△n;4チの高NA 母材を得た。
2ドープされた高NAガラスの周囲にシリカ多孔質部を
付着させたプリフォームを処理した。温度1350℃、
圧力5気圧を維持しSiF4を50CC/分の流量で1
時間保持し、次いで1800℃のHθ ガス雰囲気(1
気圧)下で透明化し、クラッド部でtw−−2%を持っ
た、△n;4チの高NA 母材を得た。
本発明方法は下記のような効果を奏する。
1)フッ素系ガス雰囲気で、かつ加圧下で熱処理するこ
とにより、シリカに比し1△n I>1 %の負の屈折
率のガラスを得ることが可能となった。
とにより、シリカに比し1△n I>1 %の負の屈折
率のガラスを得ることが可能となった。
2)高速でフッ素添加が可能となった。
3) 5ur4ガスを加圧下で流しながら熱処理する
ことにより、フッ素の反応効率を落すことなく、得られ
たガラス母材中に気泡を残すことなく、添加することが
可能となった。
ことにより、フッ素の反応効率を落すことなく、得られ
たガラス母材中に気泡を残すことなく、添加することが
可能となった。
4)クラッドの△nを低くした形の、高NA光ファイバ
ー用母材、純シリカコア光ファイバー用母材の作成が容
易になった。
ー用母材、純シリカコア光ファイバー用母材の作成が容
易になった。
5)容器からの汚染(主として重金属、OH基)が低減
された。
された。
、 さらに従来技術におけると同様、VAD法の焼結工
程でフッ素を添加する利点、すなわち平坦な屈折率分布
および処理速度における利点を有することは、言うまで
もない。
程でフッ素を添加する利点、すなわち平坦な屈折率分布
および処理速度における利点を有することは、言うまで
もない。
第1図および第2図は本発明に用いる加熱処理装置を説
明する図、第3図は石英系ガラスにおける、シリカ中酸
化物(重量係)と屈折率(nα)および屈折率差(△n
)の関係を示すグラフ、第4図はSiF4ガス分圧と屈
折率差1△n1の関係を示すグラフ、第5図は屈折率差
△nの処理温度依存性を示すグラフである。
明する図、第3図は石英系ガラスにおける、シリカ中酸
化物(重量係)と屈折率(nα)および屈折率差(△n
)の関係を示すグラフ、第4図はSiF4ガス分圧と屈
折率差1△n1の関係を示すグラフ、第5図は屈折率差
△nの処理温度依存性を示すグラフである。
Claims (2)
- (1)石英を主成分とするガラス微粒子体の透明ガラス
化工程までに、該微粒子体を少なくとも一時期、実質的
にSiF_4ガスからなるガス雰囲気中で加熱処理する
工程を有し、かつ該ガスを1気圧より高い圧力とするこ
とを特徴とするフッ素を含んだ光ファイバー用ガラス母
材の製造方法。 - (2)フッ素系ガスを吹き流しつつ加熱処理する特許請
求の範囲第(1)項に記載されるフッ素を含んだ光ファ
イバー用ガラス母材の製造方法。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60087580A JPS61247633A (ja) | 1985-04-25 | 1985-04-25 | 光フアイバ−用ガラス母材の製造方法 |
US07/526,522 US5053068A (en) | 1985-04-25 | 1990-05-21 | High pressure fluorine method for producing preform for optical fiber |
US07/726,815 US5158587A (en) | 1985-04-25 | 1991-07-08 | Method for producing glass preform for optical fiber |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60087580A JPS61247633A (ja) | 1985-04-25 | 1985-04-25 | 光フアイバ−用ガラス母材の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61247633A true JPS61247633A (ja) | 1986-11-04 |
JPH051223B2 JPH051223B2 (ja) | 1993-01-07 |
Family
ID=13918937
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60087580A Granted JPS61247633A (ja) | 1985-04-25 | 1985-04-25 | 光フアイバ−用ガラス母材の製造方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US5053068A (ja) |
JP (1) | JPS61247633A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006199517A (ja) * | 2005-01-18 | 2006-08-03 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光ファイバ母材の製造方法 |
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---|---|---|---|---|
US5917109A (en) | 1994-12-20 | 1999-06-29 | Corning Incorporated | Method of making optical fiber having depressed index core region |
TW371650B (en) * | 1995-12-04 | 1999-10-11 | Sumitomo Electric Industries | Method for producing an optical fiber quartz glass preform |
CA2295490A1 (en) | 1997-07-15 | 1999-01-28 | William A. Whedon | Decreased h2 sensitivity in optical fiber |
AU753111B2 (en) * | 1998-02-03 | 2002-10-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method of manufacturing optical fiber base material |
JP3794664B2 (ja) * | 1998-07-29 | 2006-07-05 | 信越化学工業株式会社 | 合成石英ガラス部材及びその製造方法、並びにエキシマレーザ用光学部品 |
KR100346112B1 (ko) * | 1999-12-22 | 2002-08-01 | 삼성전자 주식회사 | 솔-젤 공법을 채용한 광섬유 모재 제조공정의 소결공정에서 오버 자켓팅 튜브 소결장치 및 그 방법 |
KR100326173B1 (ko) * | 1999-12-30 | 2002-02-27 | 윤종용 | 고순도 실리카 글래스 제조 공정의 열처리 제어 방법 |
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