JPS61222648A

JPS61222648A - 転造装置

Info

Publication number: JPS61222648A
Application number: JP6304185A
Authority: JP
Inventors: Toshiaki Tanaka; 利秋田中; Atsushi Danno; 団野　敦
Original assignee: Toyota Central R&D Labs Inc
Current assignee: Toyota Central R&D Labs Inc
Priority date: 1985-03-27
Filing date: 1985-03-27
Publication date: 1986-10-03
Also published as: JPH0551380B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は被転造品である転造ブランクへ成形ローラを押
圧することにより転造ブランクの外周を塑性加工して成
形ローラの外周形状を転写する転造装置に関する。

［背景技術及び解決すべき事項］転造装置としては軸支された被転造品である転造ブラン
クへ成形ローラを片側から押圧するｌローラ方式と、転
造ブランクの反対方向両側から成形ローラを押圧する２
０一ラ方式とがあり、１０一ラ方式では転造時に転造ブ
ランクを支持する軸へ大きな曲げ応力が発生して、偏心
等が生ずる原因となる。

これに対して２０一ラ方式では、ブランク軸の両側から
押圧力が反対方向に作用するため、基本的に高い曲げ応
力は生ずることはないが、ブランク軸に対して左右の転
造ローラを同一量だけ押し込みながら転造することは難
しい、このためブランク軸を浮動式として偏心を小さく
した転造装置が本発明者等によって提案されている（特
開昭５４−９９０５５号）。

ところがこのような従来の転造装置では、２個の成形ロ
ーラの押し込み量が転造ブランクの変形荷重の不均一に
よって影響を受け、転造成形品の真円度を高精度に安定
することが難しい、転造ブランクの塑性変形時における
変形荷重の不均一は、材質の不均一、温度分布の不均一
、転造ローラと転造ブランクとの間の摩擦状態の不均一
等によって転造ブランクの円周方向に沿って生ずるもの
であり、ある程度は避けることができない。

−例として直径８７ｍｍで肉厚１２ｍｍの３４５Ｃで製
作した円板状ブランクの外周部を加熱して熱間状態で転
造ローラを回転させながら押し込んで転造する場合の転
造量の真円度は、第１５図に示される如く、ローラ押し
込み量と共に低下し、３ｍｍのローラ押し込み量では、
転造量外周のフレが５０〜２４０１Ｌ曹にも達する。

これは従来の転造装置では一般に成形ローラの押込み駆
動が油圧シリンダで行なわれ、シリンダに一体で連結さ
れたシリンダロッドが成形ストロークの終りでシリンダ
ロッド後端ストッパにより停止される機構となっている
ために、成形ローラ押込み方向の剛性が小さく、上記の
ような転造ブランクの変形荷重の不均一に伴なって、成
形ローラの押込み量が変動することに原因があると判断
される。

本発明はこれらの事実を考慮し、転造ブランクの変形荷
重の不均一によるローラ押し込み量の不均一をなくして
真円度を向上することが可能な転造装置を得ることが目
的である。

［発明の概要及び作用］本発明に係る転造装置では、被転造品へ成形ローラを押
圧することにより被転造品の外周を塑性加工する転造装
置であって、前記被転造品と同軸的に配置される変位規
制円板と、前記成形ローラと同軸的に配置される変位規
制ローラと、を設け変位規制ローラを変位規制円板へ押
し当てながら転造作業を行うことを特徴としている。

転造時には成形ローラが転造ブランクの外周へ押圧され
て転造ブランクの外周を塑性変形させ。

成形ローラの外周に形成されている形状を転造ブランク
の外周へ転写する。この転造状態で、成形ローラと同軸
的に配置される変位規制ローラは転造ブランクと同軸的
に設けられる変位規制円板の外周へ当接する。この変位
規制ローラは変位規制円板を弾性、又は塑性変形させな
がら成形ローラの押圧力及び押込み量を制御する。この
ため従来のように成形ローラの押し込み変位が転造ブラ
ンクの変形荷重の変動に伴なって変化することなく、充
分な矯正力を有して転造ブランクの変形荷重を均一にし
、真円度を向上する。

本発明の具体的態様としては、変位規制ローラを成形ロ
ーラと一体的に形成することができる。

このため成形ローラは従来の成形ローラよりも若干量だ
け軸方向の寸法を大きくシ、中央部の外周へ転造パター
ンを刻設すればよい。

また本発明では変位規制円板は変位規制ローラの抑圧に
より弾性変形して成形ローラの押し込み量を均一化する
こともできるが、変位規制ローラの押圧力により塑性変
形させてもよい。

変位規制円板の外径は被転造品の転造径と同一にするこ
とにより、成形ローラが転造を開始した初期には、変位
規制ローラが変位規制円板へ当接することなく、成形の
最終状態でのみ変位規制ローラが変位規制円板へ出接し
てローラ押し込み力を向上することができる。

さらに変位規制ローラと変位規制円板の当接部はテーパ
面とすることができ、これによって変位規制円板を軸方
向に移動することにより、変位規制ローラの移動量を広
い範囲で高精度に規制し。

これによって成形ローラの押し込み量を調整し任意の転
造外径を得ることができるようになっている。

また、変位規制円板の当接部をカム形状に、変位規制ロ
ーラを円筒状にして変位規制円板の回転角を制御するこ
とにより、変位規制ローラの移動量を広い範囲で高精度
に規制し転造ブランクの真円度を向上させることができ
る。

また変位規制ローラは成形ローラと同一の真円度歪を有
しかつ同位相で取りつけられることにより、成形ローラ
に真円度歪があった場合にも、転造ブランクは高精度の
真円度を維持することが可能となる。

［発明の実施例］第１図には本発明の適用された転造装置の一部が示され
ている。

被成形品である転造ブランクｌＯは予め中空円板形状に
形成されており１円形孔１０Ａがコレット１２の外周へ
同軸的に取りつけられるようになっている。このコレッ
ト１２は中空円筒形状であり、軸方向一端を除いて軸方
向に沿った切込み１４が複数個形成され、軸心部を貫通
するコレット拡げロッド１６の移動によって外径が拡縮
可能となっている。

すなわちコレット１２は転造ブランク１０の円形孔１０
Ａの内径よりも小さな外径を自然状態として有するよう
になっており、内周テーパ面ヘコレット拡げロッド１６
が第１図左方向へ移動してテーパ面１６Ａが当接すると
、このテーパ面１６Ａによって弾性変形して押し広げら
れ、転造ブランクｌＯを同軸的に保持するようになって
いる。

コレット拡げロッド１６は小径部がブランクアーμ１８
の軸支孔１８Ａ内へ緊密に（両者間のガタはｓＩＬ層程
度としである）軸支されている。

このブランクアーμ１８の軸方向一端は転造ブランクｌ
Ｏの側面への当接面とされており１図示しない他端は装
置フレームへ軸支されて自由に回転可能となっている。

またこのプランクアーバ１８は図示しない駆動装置の駆
動力により軸方向（第１図矢印ＡＢ方向）へ駆動される
ようになっている。

なおコレット拡げロッド１６は図示しない付勢手段によ
って弱い力でテーパ面１６Ａが円形孔１０Ａから抜き出
す方向（第１図右方向）へ付勢力を受けている。

プランクアーバ１８には同軸的に圧着アーμ２０が対応
している。この圧着アーμ２０の一端は転造ブランク１
０の側面への当接用とされてブランクアーμ１８と共に
転造ブランク１０の挟持用とされている。またこの圧着
アーμ２０の図示しない端部は装置フレームへ軸支され
て自由に回転可能となっているが、軸方向には移動しな
いようになっている。

圧着アーμ２０のブランクアーμ１８に面した端部には
軸支孔２ＯＡが形成されており、コレット拡げロッド１
６の先端大径部を緊密に収容できるようになっている。

この軸支孔２０Ａとコレット拡げロッド１６の先端大径
部との間のガタもコレット拡げロッド１６の小径部と軸
支孔１８Ａとの間のガタと同様に５１Ｌｍ程度に維持さ
れている。

軸支孔２０Ａの底面からは同軸的に小径支軸２２が突出
されており、押し金２４が軸支されて小径支軸２２の軸
方向へ移動可能とされている。

この押し金２４は小径支軸２２の先端部へ固着されるス
トップリング２６によって小径支軸２２からの脱落が阻
止されているが、軸支孔２０Ａの底面との間に介在され
る圧縮ばね２８の付勢力によって圧着アーμ２０の先端
部方向へ付勢されておリ、ストップリング２６に当接し
て停止するようになっている。

ブランクアーム１８、圧着アーム２０の先端部付近の外
周にはそれぞれ突出部が設けられて変位規制円板３０．
３２となっている。これらの変位規制円板３０．３２は
同一外径でプランクアーバ１８、圧着アーム２０と同軸
的とされ、転造ブランクｌＯの両側に配置されるように
なっている。

これらの変位規制円板３０．３２及び転造ブランク１０
の外周に対応して成形ローラ軸３４，３６が転造ブラン
クｌＯを挟んで反対方向に配置され、ブランクアーム１
８、圧着アーム２０と平行な軸心を有している。これら
の成形ローラ軸３４．３６は、軸方向両端が工具台３８
．４０へそれぞれ軸支されており、これらの工具台３８
．４０はモータ回転力で回転すると共に軸直角方向に図
示しない油圧シリンダ等の駆動装置の駆動力を受けて移動しく矢印Ｃ，Ｄ方向）、プランクアーバ１８、圧
着アーム２０と接離できるようになっている。

成形ローラ軸３４．３６の外周には成形ローラ４２．４
４が軸支されており、軸方向中央部の外周には転造ブラ
ンク１０の外周に対応して転造形状（図示省略）が刻設
されている。これらの成形ローラ４２．４４の軸方向両
端はその外周が変位規制円板３０．３２の外周に対応し
た変位規制ローラ４６．４８となっている。

この成形ローラ４２．４４は成形ローラ軸３４．３６の
外周へ螺合されて軸方向に移動する締付ナツト５０で固
定されるようになっている。

次に本実施例の作用を説明する。

ブランクアーム１８を第１図左方向（矢印Ｂ方向）へ移
動し圧着アーム２０から離間させる。これによっそコレ
ット拡げロッド１６は押し金２４と離れるので、コレッ
ト拡げロッド１６が若干量だけブランクアーム１８から
突出され、コレット１２の外径が縮小する。

ここで転造ブランクｌＯの円形孔１０Ａをコレット１２
の外側へ嵌め込み、ブランクアーム１８を逆方向に、即
ち矢印Ａ方向へ駆動して軸支孔２０Ａと接近させる。ブ
ランクアーム１８が圧着アーム２０へ接近するとコレッ
ト拡げロッド１６の先端部は圧着アーム２０の軸支孔２
０Ａ内へ挿入され、先端部が押し金２４八当接する。押
し金２４は圧縮ばね２８の付勢力でコレット拡げロッド
１６をブランクアーム１８内へ押し込むので。

テーパ面１６Ａはコレット１２の外径を拡大し、コレッ
ト１２は転造ブランクｌＯを正確にブランクアーム１８
の軸心上に保持する。

さらにブランクアーム１８が圧着アー／＜２０へ接近す
ると、ブランクアームｌＢ、圧着７−／＜２０は第１図
に示される如くその先端部間に転造ブランク１０を挟持
固定する。

ここで成形ローラ軸３４，３６が回転して成形ローラ４
２．４４を駆動し、工具台３８．４０は図示しない駆動
手段の駆動力を受けて転造ブランク１０の外周へと接近
する方向に移動する。成形ローラ４２，４４は回転しな
から転造ブランク１０の外周へ押圧され、転造ブランク
１０の外周を塑性変形しながら成形形状を転造する。

所定の押し込み量まで成形ローラ４２．４４が押し込ま
れると、転造ブランク１０の外径が減少し、外周部は想
像線で示される如くの形状となる。

従来は成形ローラ４２．４４の押し込み量が、工具台３
８．４０の押し込みを駆動用油圧シリンダロッドの後端
に設けたねじ式のストッパで制限していたため、第２図
の実線状態で示される如く、このストッパに当接した時
点でローラ押込み力は最大となり、成形ローラ４２．４
４の押し込み変位はほぼ定位置となって、転造ブランク
１０をその後ｌＯ回回転度だけ均らし回転させて転造作
業を終了している。

この均らし回転によって転造ブランク１０の真円度はあ
る程度矯正されると共に成形ローラ４２．４４の押し込
み変位も僅か増大し、工具台３８．４０の押し込み用油
圧シリンダの推力は後方のストッパに加わる割合が大き
くなり、成形ローラ４２．４４の押し込み力が漸減する
。

一方本実施例では、成形ローラ４２．４４の押し込み量
が所定の値になった時点で、変位規制ローラ４６．４８
の外周がブランクアーμ１８゜圧着アーμ２０に固定し
た変位規制円板３０゜３２と当接するように配置゛しで
あるため、成形ローラ４２．４４の押し込み力漸減割合
は第２図に破線で示す状態となる。

すなわち従来と比較した成形ローラ４２．４４の押し込
み方墳加分は、変位規制円板３０．３２で受ける力であ
り、これが転造ブランク１０の外周部を変位規制円板３
０．３２の外周にならうように矯正する力となる。

すでに説明したように、コレット拡げロッド１６とブラ
ンクアーμ１８．圧着アーバ２０との間にガタは５終腸
以下としであるため、転造ブランク１０と変位規制円板
３０．３２の軸心が一致されており、転造ブランクｌＯ
の真円度が向上する。また変位規制円板３０．３２の真
円度誤差は５＃Ｌ謹以下に抑えである。

このように、本実施例の成形ローラ４２，４４の押し込
み力Ｐ及び押し込み変位は大きいので、転造ブランクｌ
Ｏの真円度を著しく向上することができる。

第３図には変位規制円板３０．３２に変位規制ローラ４
６．４８の外周を押し当てて、矯正力を次第に大きくし
た場合の転造ブランクｌＯの外周のフレに及ぼす影響が
示されている。

この実験に用いた転造ブランク１０は、第４．５図に示
される如く、外周の一部が接線方向の切欠部５２を有し
ている。この切欠部５２は転造ブランクｌＯの全幅の２
％であり、これを冷間で転造加工した。これは熱間状態
で切欠部５２を有しない転造ブランク１０を転造する場
合に生ずる変形荷重の不均一を拡大的に模擬したもので
ある。

なお、第５図における寸法は直径（Ｄ）が８６６■騰肉
厚（Ｔ）は５脂Ｉ、切欠部５２の深さくＬ）は０．１ｍ
ｍである。

第３図に示される如く、高精度の真円度を得るだめの矯
正力の大きさは、正味の転造荷重（矯正力が０）を含む
ローラ押し込み力Ｐが最大転造荷重と同等以上であれば
充分であることがわかる。

第６図には転造ブランクｌＯの外周部を高周波誘導加熱
で加熱して、熱間状態で転造する場合の本実施例におけ
る効果が従来と比較して示されている。熱間状態の場合
には、冷間状態に比べて転造後の真円度にバラつきが大
きいが、ローラ押し込み力Ｐを最大転造荷重と同等以上
にすることにより転造品外周のズレはいずれも２０勝−
以下に収めることができた。この場合の転造ブランクは
外径ＣＤ）が８７膳−１肉厚（Ｔ）が１２１腸、押込量
３醜曽、成形ローラの回転数は９０ｒｐ■である。

これに対して従来（矯正力がゼロ）は、真円度が４０〜
１３０ＩＬ■とばらつき、平均値も大きい。

次に第７．８図により本発明の第２実施例を説明する。

第７図には本発明の第２実施例に用いる転造ブランクｌ
Ｏが示されている。この転造ブランク１０は円筒体５４
の外周へ一体成形されいる。この転造ブランク１０と軸
方向に離間して、変位規制円板３０．３２が固着されて
いる。

この転造ブランクＩＯは前記実施例と同様に外周一部に
切欠部５２を形成して冷間状態で転造を行った結果が、
変位規制円板３０．３２を有さずに転造作業を行った場
合と比較して第８図に示されている。なお第７図におけ
る寸法のうち外径（Ｄ）は８７ｍｍ、肉厚（Ｔ）は５ｍ
ｍ、深さくＬ）は０．１■騰であり、成形ローラの回転
速度は９０ｒｐ■、押込速度は０．７■膳／ｓｅｃであ
る。

これから明らかなように、変位規制円板３０゜３２を有
した転造ブランク１０を用いることにより、転造ブラン
ク１０の外周の真円度フレは向上し、変位規制円板３０
．３２の幅寸法が大きい程その効果が著しいことが明瞭
となる。

また変位規制円板３０．３２の幅寸法が同一の場合には
工具台４０．成形ローラ４２の全押し込み過程で作用す
るようにしなくても、即ち変位規制円板３０．３２の直
径ｄを転造ブランクの直径りより若干量小さくして転造
過程の最終時期付近で変位規制円板３０．３２が作用す
るようにしてもよい０．即ち変位規制円板３０．３２の
直径を転造ブランクｌＯの転造目標の直径近くに選択し
ても効果が同等であることがわかる。これは、成形ロー
ラ４２．４４の押し込み過程の最終部分付近で剛性の大
きな変位規制円板３０．３２を設けて矯正すればよいこ
とになる。

一例として、幅寸法３．５ｍＩＩの変位規制円板３０．
３２を用いた場合には、転造時にこの変位規制円板３０
．３２も塑性変形を生じているが、幅寸法１２■■の場
合には変位規制円板３０．３２の塑性変形が生じないこ
とが確認されている。

次に第９図には本発明のｔｓ３実施例の転造装置が示さ
れている。この実施例は成形ローラ４２．４４が単純な
円筒状でない場合に適しており、この実施例は歯車を転
造ブランクｌＯの外周へ転造する場合である。

即ち、成形ローラ４２．４４の両側に締付ポルト５６で
同軸的に固着される変位規制ローラ４６Ａ、４８Ａは外
周が段付形状となっており、軸方向端部に小径部５８が
形成され、この小径部５８の直径が転造ブランクｌＯか
ら転造成形される歯車に対する成形ローラのかみ合いピ
ッチ円と同一とされて、変位規制ローラ４６Ａ、４８Ａ
と変位規制円板３０．３２との間に滑りがないように配
慮されている。

この実施例の変位規制ローラ４６Ａ、４８Ａは転造作業
の最終部分付近で、変位規制円板３０．３２へ押圧され
て転造ブランク１０の真円度を向上させるようになって
いる。転造ブランクｌＯの保持手段については前記第１
実施例と同様である。

この実施例によって製作した転造ブランク１０はモジュ
ール２．２５、歯数３５、ねじれ角２３．５°の歯車で
あり、その真円度即ち歯車溝のフレは第１θ図（Ｂ）に
示される如くであり。

第１θ図（Ａ）の従来例と比較してフレが著しく少なく
なっている。即ちこの第１Ｏ図の直線の高さ寸法差は歯
車溝のフレを示しており、従来例では３０ル■のフレが
あったのに対し、本実施例ではこれが１５＃Ｌ麿と半減
している。

ただしこの実施例では、成形ローラ４２．４４の精度、
特に真円度の影響を大きく受けるため、成形ローラ４２
．４４には歯面を研磨仕上げしたローラを用いてその精
度をＪＩＳＩ〜２級としている。

次に第１１図には本発明の第４実施例に係る転造装置が
示されている。

この実施例では変位規制円板３０Ａ、３２Ａがベアリン
グコロ６０を介してそれぞれブランクアーバ１８．圧着
アーバ２０の外周へ同軸的に軸支されている。これらの
変位規制円板３０Ａ、３２Ａの外周一部はテーパ面６２
を形成しており、変位規制ローラ４６Ａ、４８Ａの外周
面一部に形成されたテーパ面６４と対応している。

さらにこれらの変位規制円板３０Ａ、３２Ａはテーパ面
６２の反対側の端面がベアリングコロ６６を介して押圧
体６８と当接している。これらの押圧体６８はそれぞれ
油圧シリンダ７０によって駆動されるロンドア２へ連結
されている。これによってこれらの変位規制円板３０Ａ
、３２Ａが油圧シリンダ７０の駆動力を受けて軸方向（
矢印Ａ、Ｂ方向）へ移動できるようになっている。

また前記各実施例と同様に、ブランクアーバ１８はベア
リングコロ７４を介して駆動ロッド７６へ連結され、圧
着アーバ２０はベアリングコロ７８を介して軸受８０へ
と支持されている。

転造時には、成形ローラ４２，４４の移動に応じて、変
位規制ローラ４６Ａ、４８Ａのテーパ面６４が変位規制
円板３０Ａ、３２Ａのテーパ面６２へ当接して移動を制
限される。ここで油圧シリンダ７０によって変位規制円
板３０Ａ、３２Ａを軸方向に移動させると、成形ローラ
４２．４４の軸と転造ブランクｌＯの軸との間の距離を
高精度に制御することができ、転造ブランクｌＯの転造
精度が向上する。

変位規制ローラ４６Ａ、４８Ａと変位規制円板３０Ａ、
３２Ａとの当接面は次第に移動するが、変位規制円板３
０Ａ、３２Ａはベアリングコロ６０によってブランクア
ーノ＜１８、圧着アー／＜　２０の外周へ軸支されてい
るため、ブランファー／く１８、圧着アーμ２０と変位
規制円板３０Ａ、３２Ａとの間の周速差を吸収すること
ができる。

次に第１２．１３図には本発明の第５実施例に係る転造
装置が示されている。

この実施例では変位規制円板３２Ａの外周部力監第１３
図にみられる如くカム形状としてあり、この変位規制カ
ムの回転角は図示しない定速モータ等で制御されるよう
にしである。また、この変位規制カムはベアリングコロ
６０．６６を介して圧着アーμ２０の外周へ同軸的に軸
支されており。

このカム面は変位規制ローラ４６Ａと対応するように設
けられている。

ここで、変位規制ローラ４６ＡはＯ−５軸３４、ローラ
４２とベアリングコロ７０．７１．７２を介して同軸的
に回転自由に軸支されてしする。

転造作業が開始してローラ３４が転造ブランクｌＯに接
近すると、変位規制ローラ４６Ａの外周が変位規制カム
３２Ａに当接する。

この状態で変位規制カム３２Ａの回転が制御されること
により、成形ローラ４２．４４の軸と転造ブランクｌＯ
の軸との間の距離は高精度に規制されたまま転造ブラン
クｌＯの成形が行なわれ、転造ブランクｌＯの製作精度
が向上する。ここで、成形ローラ４２．４４及びローラ
軸３４に対する変位規制ローラ４６Ａの周速差はベアリ
ングコロ７０．７１．７２により、圧着アーμ２０と変
位規制カム３２Ａの周速差はベアリングコロ６０．６６
によりそれぞれ吸収される。

上記第４．５実施例では、転造ブランクｌＯはローラ精
度の影響を受けるため、各ローラの制度は高度に維持す
る必要がある。

第１４図は本発明の第６実施例であり、成形ローラ４２
．４４がその真円度に歪を有する場合でもこれに対処す
るような構造となっている。即ち成形ローラ４２．４４
に真円に対する半径歪ｅ１が存在した場合、変位規制円
板３０．３２と変位規制ローラ４６．４８とが共に真円
の場合には転造ブランク１０に対す゛る先端の押し込み
量はｅｌだけ変動することになり、真円度は向上できな
い、そこで、変位規制ローラ４６．４Ｂの外周形状を成
形ローラ４２．４４の凹凸、即ち真円からの歪ｅ１に対
してすべての円周上でこれに等しい真円からの歪ｅ２を
有するように成形されている。

これによって本実施例では、成形ローラ４２．４４の転
造ブランクｌＯに対する押し込み量を実質的に均等にす
ることができる。しかし歪ｅｘ。

ｅ２があまり大きい場合には変位規制ローラ４６．４８
を変位規制円板３０．３２に押圧しながら回転させるの
は困難であ為が、成形ローラ４２゜４４に生ずる歪は熱
処理によって生ずるものが一般的であるため、歪の大き
さとしては通常０．１■鵬以下であり、特に問題にはな
らない。

［発明の効果］以上説明した如く本発明に係る転造装置では。

被転造品へ成形ローラを押圧することにより被転造品の
外周を塑性加工する転造装置であって、前記被転造品と
同軸的に配置される変位規制円板と、前記成形ローラと
同軸的に配置される変位規制ローラと、を設け変位規制
ローラを変位規制円板へ押し当てながら転造作業を行う
ことを特徴とするので、特に熱間転造成形において１機
械加工（切削等）と同等の真円度を有する製品を得るこ
とが可能となる優れた効果を有する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例に係る転造装置の一部を示
す断面図、第２図は第１実施例における転造時間に対す
るローラ押し込み力及びローラ押し込み変位の関係を示
す線図、第３図は転造終了時のローラ押し込み力と転造
品外周のフレとの関係を示す線図、第４図は第１実施例
の実験に用いた転造ブランクを示す正面図、第５図は第
４図ｖ−ｖ線断面図、第６図は転造終了時のローラ押し
込み力と転造品外周のフレとの関係を示す線図、第７図
は本発明の第２実施例に用いる転造ブランクを示す断面
図、第８図は第２実施例のローラ押し込み量と転造品外
周のフレとの関係を示す線図、第９図は本発明の第３実
施例に係る転造装置の一部を示す断面図、第１０図は本
発明の第３実施例に係る歯溝のフレを示す説明図、第１
１図は本発明の第４実施例に係る転造装置の一部を示す
断面図、第１２図は第５実施例に係る転造装置の一部を
示す断面図、第１３図は第１２図の装置の正面図、第１
４図は本発明の第６実施例に係る成形ローラと変位規制
ローラ及び変位規制円板との関係を示す線図、第１５図
は従来のローラ押し込み量と転造品外周のフレとの関係
を示す線図である。１０−−・転造ブランク、３０．３ＯＡ、３２．３２Ａ・・・変位規制円板。４２．４４・・・成形ローラ。４６．４６Ａ　、４８．４８Ａ・拳・変位規制ローラ、６２．６４・・・テーパ面、７０・ｍ−油圧シリンダ。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）被転造品へ成形ローラを押圧することにより被転
造品の外周を塑性加工する転造装置であって、前記被転
造品と同軸的に配置される変位規制円板と、前記成形ロ
ーラと同軸的に配置される変位規制ローラと、を設け変
位規制ローラを変位規制円板へ押し当てながら転造作業
を行うことを特徴とした転造装置。
（２）前記変位規制ローラは成形ローラと一体に形成さ
れることを特徴とした前記特許請求の範囲第（１）項に
記載の転造装置。
（３）前記変位規制円板は変位規制ローラの押圧にも拘
らず塑性変形しない剛性体とされることを特徴とした前
記特許請求の範囲第（１）項に記載の転造装置。
（４）前記変位規制円板は変位規制ローラの押圧により
塑性変形する塑性体とされたことを特徴とする前記特許
請求の範囲第（１）項に記載の転造装置。
（５）前記変位規制円板の外径は被転造品の転造径と同
一とされることを特徴とした前記特許請求の範囲第（１
）項に記載の転造装置。
（６）前記変位規制円板と変位規制ローラとの当接面は
テーパ面とされることを特徴とした前記特許請求の範囲
第（１）項に記載の転造装置。
（７）前記変位規制円板は軸方向に移動可能で変位規制
ローラの移動量が変更可能とされることを特徴とした前
記特許請求の範囲第（６）項に記載の転造装置。
（８）前記変位規制円板の外周部がカム形状とされ、こ
の変位規制用円板の回転角が制御されて変位規制ローラ
に当接することを特徴とする前記特許請求の範囲第（１
）項に記載の転造装置。
（９）前記変位規制ローラは成形ローラと同一の真円度
歪を有して、同位相で取りつけられることを特徴とした
前記特許請求の範囲第（１）項に記載の転造装置。