JPS61212406A - 冷間圧延方法 - Google Patents
冷間圧延方法Info
- Publication number
- JPS61212406A JPS61212406A JP5342885A JP5342885A JPS61212406A JP S61212406 A JPS61212406 A JP S61212406A JP 5342885 A JP5342885 A JP 5342885A JP 5342885 A JP5342885 A JP 5342885A JP S61212406 A JPS61212406 A JP S61212406A
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- oil
- concentration
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は冷間圧延方法に関する。
冷間圧延プロセスにおける圧延歩留及び製品品質管理面
より、冷間圧延時ｌこ潤滑不足から発生する所謂チャタ
リング及び潤滑過多から発生するスリップを、どのよう
にコントロールするかが問題となる。このチャタリング
自身は板厚（０，３５ｍの鋼板の圧延中ｌこ発生するミ
ルの振動であり、ストリップ破断、板厚の変動等、操業
品質上の問題の原因となるものである。一方、ロールと
ストリップとがスリップした場合、これによってストリ
ップ破断が多発するととＩこなる。
より、冷間圧延時ｌこ潤滑不足から発生する所謂チャタ
リング及び潤滑過多から発生するスリップを、どのよう
にコントロールするかが問題となる。このチャタリング
自身は板厚（０，３５ｍの鋼板の圧延中ｌこ発生するミ
ルの振動であり、ストリップ破断、板厚の変動等、操業
品質上の問題の原因となるものである。一方、ロールと
ストリップとがスリップした場合、これによってストリ
ップ破断が多発するととＩこなる。
−従来、上記チャタリング及びスリップ等を防止し、冷
間圧延を安定させる目的で、これらの発生に関与する圧
延油の潤滑性能を左右する油濃度を管理し、潤滑不足及
び潤滑過多を未然に防ぐ方法が採られていた。
間圧延を安定させる目的で、これらの発生に関与する圧
延油の潤滑性能を左右する油濃度を管理し、潤滑不足及
び潤滑過多を未然に防ぐ方法が採られていた。
しかし、単Ｃζ圧延油濃度の管理だけでは、圧延油の潤
滑性能を完全にコントロールすることはできず、実際の
冷間圧延ｉこ射いては尚且つ潤滑不足や潤滑過多となる
ことがあり、前述のチャタリングやスリップ等が相変ら
ず発生していた。
滑性能を完全にコントロールすることはできず、実際の
冷間圧延ｉこ射いては尚且つ潤滑不足や潤滑過多となる
ことがあり、前述のチャタリングやスリップ等が相変ら
ず発生していた。
本発明は以上の問題を解決するためなされたもので、本
発明者等が後に述べるように油濃度のほか、圧延油の中
で特に潤滑性能ｌこ大きく影響を及ぼす因子もいっしょ
にコントロールし、定量的な圧延油の管理を行なうこと
でチャタリングやスリップの発生を完全に防ぐことがで
きるようにしたものである。
発明者等が後に述べるように油濃度のほか、圧延油の中
で特に潤滑性能ｌこ大きく影響を及ぼす因子もいっしょ
にコントロールし、定量的な圧延油の管理を行なうこと
でチャタリングやスリップの発生を完全に防ぐことがで
きるようにしたものである。
本発明者等は、圧延油の油濃度以外ｌζその中に含まれ
る鉄石ケン濃度が圧延状態に影響することｌζ気付き、
このような事実から該鉄石ケン濃度と圧延時の潤滑性能
との相関関係につき調べた。即ち、板厚０．２０〜０．
３０■のス） ＩＪツブを圧延速度１５００〜１８００
ｍｐｍ及び冷圧率８０〜ｓｏｎとして冷間圧延し、そ
の時の圧延油中の油濃度及び鉄石ケン濃度を測定すると
共に、各ストリップの圧延状態（良好な場合は０１スリ
ツプした場合は×、チャタリングの発生の場合はΔで示
す）を調べ・第２図に示すグラフ自番得た。同図から見
ると、油濃度のコントロールだけでは良好な圧延状態が
得られず、鉄石ケン１１１ｆもコントロールする必要が
あることが分る。もし、鉄石ケン濃度Ｓが１．０＃Ｉか
らＯ，Ｓ＊に減少した時に、油濃度は最底１．０係から
Ｌ２５係 （最大２７３１） まで増加させなければ
、良好な圧延状態を保つことができない。このグラフの
傾きＣ／８から圧延油の潤滑性につ舎、鉄石ケン濃度８
の方が油濃度Ｃより深く関与し、潤滑性能比、即ち油濃
度Ｃ対鉄石ケン濃度Ｓとしては１：２５となる。
る鉄石ケン濃度が圧延状態に影響することｌζ気付き、
このような事実から該鉄石ケン濃度と圧延時の潤滑性能
との相関関係につき調べた。即ち、板厚０．２０〜０．
３０■のス） ＩＪツブを圧延速度１５００〜１８００
ｍｐｍ及び冷圧率８０〜ｓｏｎとして冷間圧延し、そ
の時の圧延油中の油濃度及び鉄石ケン濃度を測定すると
共に、各ストリップの圧延状態（良好な場合は０１スリ
ツプした場合は×、チャタリングの発生の場合はΔで示
す）を調べ・第２図に示すグラフ自番得た。同図から見
ると、油濃度のコントロールだけでは良好な圧延状態が
得られず、鉄石ケン１１１ｆもコントロールする必要が
あることが分る。もし、鉄石ケン濃度Ｓが１．０＃Ｉか
らＯ，Ｓ＊に減少した時に、油濃度は最底１．０係から
Ｌ２５係 （最大２７３１） まで増加させなければ
、良好な圧延状態を保つことができない。このグラフの
傾きＣ／８から圧延油の潤滑性につ舎、鉄石ケン濃度８
の方が油濃度Ｃより深く関与し、潤滑性能比、即ち油濃
度Ｃ対鉄石ケン濃度Ｓとしては１：２５となる。
従って本発明としては、冷間圧延を安定させるため、圧
延油の油濃度のみの管理ではなく、鉄石ケンの濃度も含
めてトータルとして管理することとした。
延油の油濃度のみの管理ではなく、鉄石ケンの濃度も含
めてトータルとして管理することとした。
そこで本発明者等は冥験を行ない、これらの濃度を具体
的にどの程度にすれば喪好な圧延状態を保持できるか調
べた。即ち、５スタンドミルからなる冷間圧延設備を用
い、板幅８５０■、原板板厚１０■、冷間圧延後の板厚
０．２１−のストリップを、５スタンドミルでの圧延ス
ピードが１８００ｍｐｍ ＃ｃなるようξこして圧延を
行なった。その際、第３図に示すように各圧延機スタン
ド（１）では、上下ワークｏ −７Ｌ／ （２ｍ） （
２ｂ）がストリップ（３）＃こ接する面Ｉζスプレ（４
１） （４ｂ）で圧延油を噴出して圧延を行なわせるこ
ととし、このような圧延油を前記スタンド（１）の下方
に設けた受皿（５）で集収し。
的にどの程度にすれば喪好な圧延状態を保持できるか調
べた。即ち、５スタンドミルからなる冷間圧延設備を用
い、板幅８５０■、原板板厚１０■、冷間圧延後の板厚
０．２１−のストリップを、５スタンドミルでの圧延ス
ピードが１８００ｍｐｍ ＃ｃなるようξこして圧延を
行なった。その際、第３図に示すように各圧延機スタン
ド（１）では、上下ワークｏ −７Ｌ／ （２ｍ） （
２ｂ）がストリップ（３）＃こ接する面Ｉζスプレ（４
１） （４ｂ）で圧延油を噴出して圧延を行なわせるこ
ととし、このような圧延油を前記スタンド（１）の下方
に設けた受皿（５）で集収し。
そこから途中マグネテイツクセパレタ（６）を通して圧
延油循環タンク（７）に送給する。そして該タンク（７
）からポンプ（８）によって吸い出され、前記スプレ（
４ａ） （４ｂ）から°再び上下ワークロール（２ａ）
（２ｂ） ｌこ噴出せしめる。このような圧延設備で
は、ストリップ（３）の圧延中に発生する鉄分と前記圧
延油が混合して鉄石ケンができ、受皿（５）に集収され
る。又、圧延油が飛び散って圧延機の各装置に付着し、
そこでも鉄石ケンが熟成されて受皿（５）に落ちる。従
って該受皿（５）から圧延油循環タンク（７）に圧延油
を送給する途中に、マグネテイツクセパレタ（６）で圧
延油中の鉄分を必要量取り去れば、油中の鉄石ケン濃度
をコントロールすることができる。
延油循環タンク（７）に送給する。そして該タンク（７
）からポンプ（８）によって吸い出され、前記スプレ（
４ａ） （４ｂ）から°再び上下ワークロール（２ａ）
（２ｂ） ｌこ噴出せしめる。このような圧延設備で
は、ストリップ（３）の圧延中に発生する鉄分と前記圧
延油が混合して鉄石ケンができ、受皿（５）に集収され
る。又、圧延油が飛び散って圧延機の各装置に付着し、
そこでも鉄石ケンが熟成されて受皿（５）に落ちる。従
って該受皿（５）から圧延油循環タンク（７）に圧延油
を送給する途中に、マグネテイツクセパレタ（６）で圧
延油中の鉄分を必要量取り去れば、油中の鉄石ケン濃度
をコントロールすることができる。
又、前記タンク（７）内に水及び圧延原油を必要量補給
すれば、同様に圧延油中の油濃度の調整が可能となる。
すれば、同様に圧延油中の油濃度の調整が可能となる。
今回のこの実験では、以上のような設備Ｉこより第１乃
至第３スタンドの前段スタンドで油濃度を０．１〜３．
０１又、第４及び第５スタンドの後段スタンドで１．５
〜翫５％の範囲で調整できるようにすると共に、前後段
スタンドで鉄石ケン濃度を０．１〜１．５４の範囲で調
整できるようｌこし、且つケン化価は共に１７０となる
ようにした。
至第３スタンドの前段スタンドで油濃度を０．１〜３．
０１又、第４及び第５スタンドの後段スタンドで１．５
〜翫５％の範囲で調整できるようにすると共に、前後段
スタンドで鉄石ケン濃度を０．１〜１．５４の範囲で調
整できるようｌこし、且つケン化価は共に１７０となる
ようにした。
第１図は以上のような圧延油の各成分濃度調整を前段ス
タンド及び後段スタンドで各々別に行ない、各ストＩＪ
ツブ（３）の圧延状態をグラフにしてまとめたものであ
る。Ｙ軸座標はＯを基点とし、上方にスリップが何件の
割合いで起こり、又、下方にチャタリングが何件の割合
いで発生するかを示したものである。
タンド及び後段スタンドで各々別に行ない、各ストＩＪ
ツブ（３）の圧延状態をグラフにしてまとめたものであ
る。Ｙ軸座標はＯを基点とし、上方にスリップが何件の
割合いで起こり、又、下方にチャタリングが何件の割合
いで発生するかを示したものである。
又％Ｘ軸座標は夫々前段スタンド及び後段スタンドの油
及び鉄石ケンの各濃度調整を行なった場合の総合濃度を
示すもので、前述のように油と鉄石ケンの潤滑比は１：
２．５に相当するため、総合濃度値をＣ＋２．５Ｓ（喝
として測定した。
及び鉄石ケンの各濃度調整を行なった場合の総合濃度を
示すもので、前述のように油と鉄石ケンの潤滑比は１：
２．５に相当するため、総合濃度値をＣ＋２．５Ｓ（喝
として測定した。
同図から明らかなように、前段スタンドの上記総合濃度
値の制御を行なった場合、その総合濃度値Ｃ＋２．５Ｓ
を２．７５％以上、４．２５係以下にすれば、スリップ
及びチャタリングの発生件数が１０” ｔｏｎ ｉこつ
き０．４件内になり１更に３．０悌以上、４．０囁以下
Ｉこすれば、０．２件内になり、非常に少なくすること
ができて、より好ましいものとなる。又、後段スタンド
における総合濃度値の制御を行なった場合。
値の制御を行なった場合、その総合濃度値Ｃ＋２．５Ｓ
を２．７５％以上、４．２５係以下にすれば、スリップ
及びチャタリングの発生件数が１０” ｔｏｎ ｉこつ
き０．４件内になり１更に３．０悌以上、４．０囁以下
Ｉこすれば、０．２件内になり、非常に少なくすること
ができて、より好ましいものとなる。又、後段スタンド
における総合濃度値の制御を行なった場合。
その総合濃度値Ｃ＋２．５Ｓを、４．７５％以上、６．
２５憾以下、好ましくは５．０悌以上％ ６．０悌以下
にすれば同様にスリップやチャタリングの発生件数を極
めて低く抑えることができる。
２５憾以下、好ましくは５．０悌以上％ ６．０悌以下
にすれば同様にスリップやチャタリングの発生件数を極
めて低く抑えることができる。
尚、後段スタンドの総合濃度値が前段スタンドのそれよ
りほぼ２憾程度アップしているが、これは前段スタンド
ではストリップ（３）が柔らかく且つ延びやすいのに対
し、後段スタンドでは固くて延びに＜＜、後段スタンド
の方が強圧下率で圧延する必要があるため、その際、圧
延油の総合濃度値を上げて潤滑性能を向上せしめておか
なければ安定した圧延ができないからである。
りほぼ２憾程度アップしているが、これは前段スタンド
ではストリップ（３）が柔らかく且つ延びやすいのに対
し、後段スタンドでは固くて延びに＜＜、後段スタンド
の方が強圧下率で圧延する必要があるため、その際、圧
延油の総合濃度値を上げて潤滑性能を向上せしめておか
なければ安定した圧延ができないからである。
以上説明してきたように、本発明は圧延油中の総合濃度
値Ｃ＋２．５Ｓ（＠を、圧延機前段スタンドでは２．７
５１以上、４．２５９６以下とし、又、後段スタンドで
は４．７５’ｊ以上、８．２５９６以下として冷間圧延
することとしたものである。
値Ｃ＋２．５Ｓ（＠を、圧延機前段スタンドでは２．７
５１以上、４．２５９６以下とし、又、後段スタンドで
は４．７５’ｊ以上、８．２５９６以下として冷間圧延
することとしたものである。
以下本発明の具体的実施例１ごつき説明する。
本発明者等は上記実験′１ご用いた５スタンドミルから
なる冷間圧延設備と同様な構成を有する冷間圧延設備を
用い、板＠ａＳＯ■、 板厚０．２１−のストリップを
圧延スピード１８００ｍｐｒｎで圧延した。その際、第
１乃至ｗｉ３スタンドの前段スタンドで、圧延油中の油
製［０，１５〜３．０悌、鉄石ケン濃度０．２〜１．２
％の範囲で調整しｓｅ＜及び第５スタンドの後段スタン
ドでは、油濃度を３．５慢、鉄石ケン濃度を０．８慢と
常に一定にして冷圧後の製品の圧延状態を調べてみた。
なる冷間圧延設備と同様な構成を有する冷間圧延設備を
用い、板＠ａＳＯ■、 板厚０．２１−のストリップを
圧延スピード１８００ｍｐｒｎで圧延した。その際、第
１乃至ｗｉ３スタンドの前段スタンドで、圧延油中の油
製［０，１５〜３．０悌、鉄石ケン濃度０．２〜１．２
％の範囲で調整しｓｅ＜及び第５スタンドの後段スタン
ドでは、油濃度を３．５慢、鉄石ケン濃度を０．８慢と
常に一定にして冷圧後の製品の圧延状態を調べてみた。
下記表は、前段スタンドで上述のような油濃度及び鉄石
ケン濃度の調整を行なった際の各濃度値及びＣ＋１５Ｂ
の総合濃度値と、製品圧延状態をまとめたものである。
ケン濃度の調整を行なった際の各濃度値及びＣ＋１５Ｂ
の総合濃度値と、製品圧延状態をまとめたものである。
圧延状態を示す記号のうち、○は圧延状態が良好である
場合、Δ〜Ｏは若干不安定であり、且つやや伸びが不足
気味である場合、Δはチャタリングが発生した場合、×
はスリップが発生した場合を告示している。
場合、Δ〜Ｏは若干不安定であり、且つやや伸びが不足
気味である場合、Δはチャタリングが発生した場合、×
はスリップが発生した場合を告示している。
この表から明らかなようｌこ、前段スタンドでの圧延油
中の油濃度Ｃ（情及び鉄石ケン濃度Ｓ ＜ｔ１４の総合
濃度値Ｃ＋２．５Ｓを、２．７５〜４．２５９６ に
設定することにより、スリップやチャタリングの発生を
おさえることができ、曳好な圧延状態を得ている。
中の油濃度Ｃ（情及び鉄石ケン濃度Ｓ ＜ｔ１４の総合
濃度値Ｃ＋２．５Ｓを、２．７５〜４．２５９６ に
設定することにより、スリップやチャタリングの発生を
おさえることができ、曳好な圧延状態を得ている。
以上説明してきたように本発明の冷間圧延方法ｉこよれ
ば、圧延油の油濃度以外に油中の鉄石ケン濃度を合わせ
てコントロールすることにより、圧延中潤滑不足及び潤
滑過多から生ずるチャタリング及びスリップを有効に防
止することができるという優れた効果を有して詔り、圧
延歩留及び製品品質を向上せしめることができる。
ば、圧延油の油濃度以外に油中の鉄石ケン濃度を合わせ
てコントロールすることにより、圧延中潤滑不足及び潤
滑過多から生ずるチャタリング及びスリップを有効に防
止することができるという優れた効果を有して詔り、圧
延歩留及び製品品質を向上せしめることができる。
第１図は本発明に係る圧延油中の油濃度及び鉄石ケン濃
度のコントロールを行なった場合の圧延状態を調べた結
果を示すグラフ図、第２図は圧延油中の油濃度と鉄石ケ
ン濃度が圧延状態にどのように影響するかを示すグラフ
図、第３図は実験中ｌこ実施された各圧延機スタンドで
の圧延油の循環工程及び鉄石ケン濃度調整、更に油濃度
調整の方法を示す説明図である。 図中、（１）は圧延機スタンド、（２１１） （２ｂ）
はワークロール、（３）はストリップ、（４ａ） （４
ｂ）はスプレ、（５）は受皿、（６）はマグネテイツク
セパレタ、（７）は圧延油微積タンク、（８）はポンプ
を各示す。
度のコントロールを行なった場合の圧延状態を調べた結
果を示すグラフ図、第２図は圧延油中の油濃度と鉄石ケ
ン濃度が圧延状態にどのように影響するかを示すグラフ
図、第３図は実験中ｌこ実施された各圧延機スタンドで
の圧延油の循環工程及び鉄石ケン濃度調整、更に油濃度
調整の方法を示す説明図である。 図中、（１）は圧延機スタンド、（２１１） （２ｂ）
はワークロール、（３）はストリップ、（４ａ） （４
ｂ）はスプレ、（５）は受皿、（６）はマグネテイツク
セパレタ、（７）は圧延油微積タンク、（８）はポンプ
を各示す。
Claims (1)
- 圧延油中の油濃度Ｃ（％）及び鉄石ケン濃度Ｓ（％）を
、圧延機前段スタンドでは２．７５≦Ｃ＋２．５Ｓ≦４
．２５及び後段スタンドでは４．７５≦Ｃ＋２．５Ｓ≦
６．２５として圧延することを特徴とする冷間圧延方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5342885A JPS61212406A (ja) | 1985-03-19 | 1985-03-19 | 冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5342885A JPS61212406A (ja) | 1985-03-19 | 1985-03-19 | 冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61212406A true JPS61212406A (ja) | 1986-09-20 |
Family
ID=12942565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5342885A Pending JPS61212406A (ja) | 1985-03-19 | 1985-03-19 | 冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61212406A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5173950A (en) * | 1974-12-24 | 1976-06-26 | Nippon Steel Corp | Kohanno reikanatsuenjunkatsuhoho |
| JPS57156809A (en) * | 1981-03-25 | 1982-09-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Controlling method for concentration of rolling mill lubricant for cold rolling mill |
-
1985
- 1985-03-19 JP JP5342885A patent/JPS61212406A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5173950A (en) * | 1974-12-24 | 1976-06-26 | Nippon Steel Corp | Kohanno reikanatsuenjunkatsuhoho |
| JPS57156809A (en) * | 1981-03-25 | 1982-09-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Controlling method for concentration of rolling mill lubricant for cold rolling mill |
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