JPS61206535A - 耐食ネツトの製造方法 - Google Patents
耐食ネツトの製造方法Info
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- JPS61206535A JPS61206535A JP3278086A JP3278086A JPS61206535A JP S61206535 A JPS61206535 A JP S61206535A JP 3278086 A JP3278086 A JP 3278086A JP 3278086 A JP3278086 A JP 3278086A JP S61206535 A JPS61206535 A JP S61206535A
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- Japan
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- steel wire
- welding
- aluminum
- corrosion resistance
- coated steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は小鳥や二十日ねずみ等の小動物飼育用かごその
信金網に用いられる耐食ネット特にアルミニウム被覆銅
線を主材とする耐食ネットの製造方法に係るものである
。
信金網に用いられる耐食ネット特にアルミニウム被覆銅
線を主材とする耐食ネットの製造方法に係るものである
。
（従来の技術）
小鳥や二十日ねずみ等の小動物飼育用かごその他に金網
が使用されることが多く、これらの金網は亜鉛めっき鉄
線などを編んだ金網が多く使われているが、最近では第
２図（イ）の如く亜鉛めっき鉄線やステンレス線からな
る素線１を縦、横に隙間をあけて配列し、縦横の交叉点
なろう接などの方法によって構成されたネットも使われ
ている。第２図（ロ）は同図（イ）において円Ａで囲ん
だ部分の一部断面斜視図でありｓ２ｂははんだ等の溶接
金属である。
が使用されることが多く、これらの金網は亜鉛めっき鉄
線などを編んだ金網が多く使われているが、最近では第
２図（イ）の如く亜鉛めっき鉄線やステンレス線からな
る素線１を縦、横に隙間をあけて配列し、縦横の交叉点
なろう接などの方法によって構成されたネットも使われ
ている。第２図（ロ）は同図（イ）において円Ａで囲ん
だ部分の一部断面斜視図でありｓ２ｂははんだ等の溶接
金属である。
（発明が解決しようとする問題点）
特に、動物飼育かとは、動物の排泄物、飼料及び水分等
による腐食環境が非常にきびしいため。
による腐食環境が非常にきびしいため。
亜鉛めっき鋼線のネットでは、大気曝露における耐食性
でもアルミ被覆鋼線の３分の１〜４分の１程度であるの
に、前記のような腐食環境のきびしいところでは、益々
耐食性に欠け、長持ちしないので好ましくない。
でもアルミ被覆鋼線の３分の１〜４分の１程度であるの
に、前記のような腐食環境のきびしいところでは、益々
耐食性に欠け、長持ちしないので好ましくない。
また、ステンレス鋼線のネットは、溶接部の組織変化を
主体とした感受性化、例えば、溶接時の熱影響により金
属組織が局部的に焼入れされ、強度の突然に低下し、破
壊したり、塩分の多い所では、溶接部の腐食が促進され
やすくなる欠点があるＯ その点、アルミ被覆鋼線電；よるネットは、耐食性、強
度に優れ好ましいものであるが、アルミ被覆鋼線やアル
ミニウム合金線のネットにも、表面にアルミニウムや鉄
の溶接パリが出やすく、この溶接パリは動物の羽毛等を
損傷するので好ましくなく、また、アルミ被覆鋼線のア
ルミ被覆は、酸化物を作りやすく、また、アルミニウム
が合金化して球状化し溶接部を脆化させたり、更に１強
烈に電流が流れると極端な変形や溶断部が現われる等の
欠点がある。
主体とした感受性化、例えば、溶接時の熱影響により金
属組織が局部的に焼入れされ、強度の突然に低下し、破
壊したり、塩分の多い所では、溶接部の腐食が促進され
やすくなる欠点があるＯ その点、アルミ被覆鋼線電；よるネットは、耐食性、強
度に優れ好ましいものであるが、アルミ被覆鋼線やアル
ミニウム合金線のネットにも、表面にアルミニウムや鉄
の溶接パリが出やすく、この溶接パリは動物の羽毛等を
損傷するので好ましくなく、また、アルミ被覆鋼線のア
ルミ被覆は、酸化物を作りやすく、また、アルミニウム
が合金化して球状化し溶接部を脆化させたり、更に１強
烈に電流が流れると極端な変形や溶断部が現われる等の
欠点がある。
（問題を解決するための手段１作用）
本発明は、アルミニウム合金或いはアルミニウム被覆鋼
線の交叉点をスポット溶接するとともζ二、前記アルミ
ニウム合金、アルミニウム被覆鋼線ニはベーマイト皮膜
を形成することを特徴とする耐食ネットの製造方法に存
するものである。
線の交叉点をスポット溶接するとともζ二、前記アルミ
ニウム合金、アルミニウム被覆鋼線ニはベーマイト皮膜
を形成することを特徴とする耐食ネットの製造方法に存
するものである。
アルミ被覆鋼線又はアルミニウム合金線はその溶接条件
により、線どうしが十分に金属原子結合し、中途半端に
溶断したり、ひどいノ（す等の発生がなく強度の優れた
ものになり、かつ、アルミ被覆鋼線又はアルミニウム合
金線の表面処理で、耐食性が更に良くなる。
により、線どうしが十分に金属原子結合し、中途半端に
溶断したり、ひどいノ（す等の発生がなく強度の優れた
ものになり、かつ、アルミ被覆鋼線又はアルミニウム合
金線の表面処理で、耐食性が更に良くなる。
前記ベーマイト皮膜は、アルミ鋼線の耐食性を向上させ
るもので、従前のものより約３倍向上し、亜鉛鍍金鋼線
ネットと比較すると略１０倍近い耐食性を示す。
るもので、従前のものより約３倍向上し、亜鉛鍍金鋼線
ネットと比較すると略１０倍近い耐食性を示す。
このベーマイト皮膜の形成は、アルミニウム合金線或い
はアルミ被覆鋼線を溶接する前後いずれでもよいが、好
ましくは溶接後に行なうのがよｌ、）。
はアルミ被覆鋼線を溶接する前後いずれでもよいが、好
ましくは溶接後に行なうのがよｌ、）。
これはより完全な耐食性が保障できる為である。
そして、前記ベーマイト皮膜の形成方法は、従来公知の
方法で良く、アルミニウムの加熱水和処理による１ −
ＡＩ！ＯＱＨを生成させるものであり、例えば、沸騰水
にアンモニア、トリエタノールアミン、その他の添加剤
を若干加え、前記線を５０分〜１時間前後浸漬する方法
で良い。
方法で良く、アルミニウムの加熱水和処理による１ −
ＡＩ！ＯＱＨを生成させるものであり、例えば、沸騰水
にアンモニア、トリエタノールアミン、その他の添加剤
を若干加え、前記線を５０分〜１時間前後浸漬する方法
で良い。
次に、前記スポット溶接はアルミ被覆鋼線の鋼心どうし
が十分に金属原子結合し、中途半端に溶断したり、ひど
いパリ等の発生がなく、強度が優れている。
が十分に金属原子結合し、中途半端に溶断したり、ひど
いパリ等の発生がなく、強度が優れている。
スポット溶接の具体的条件について述べれば。
電極加圧力は９０ｋｇを越えると溶接部の凹みが激しく
溶接強度不足になり、５０ｋｇ未満だと鋼心どうしの金
属原子結合が不良ないし行なえないので３０〜９０ｋｇ
の範囲が良く、また１通電電流は。
溶接強度不足になり、５０ｋｇ未満だと鋼心どうしの金
属原子結合が不良ないし行なえないので３０〜９０ｋｇ
の範囲が良く、また１通電電流は。
スポット溶接の発熱量に２乗となって比例するため、８
０００ムを越えると鉄−アルミニウムの金属間化合物生
成に伴う脆化が起こり、溶断、変形。
０００ムを越えると鉄−アルミニウムの金属間化合物生
成に伴う脆化が起こり、溶断、変形。
パリの多発がみられ好ましくな（，３０００ム未満だと
金属原子結合時の溶融温度不足となり、溶接部の強度が
問題になるので、５ｏｏｏ〜３０００Ａの範囲において
、線材の種類（太さ、アルミ被覆厚さ）等により適宜選
択するのが好ましい。
金属原子結合時の溶融温度不足となり、溶接部の強度が
問題になるので、５ｏｏｏ〜３０００Ａの範囲において
、線材の種類（太さ、アルミ被覆厚さ）等により適宜選
択するのが好ましい。
更に、通電時間、スクイズ時間及び保持時間も前記同様
な理由により前記範囲が好ましく、例えば、通電時間は
通電電流と相互に関係し、発熱量と比例するため、前記
通電電流と同様な理由で０．５〜１秒の範囲が良い。
な理由により前記範囲が好ましく、例えば、通電時間は
通電電流と相互に関係し、発熱量と比例するため、前記
通電電流と同様な理由で０．５〜１秒の範囲が良い。
（実施例）
第１図は本発明により得られた耐食ネットの実施例にお
ける素線交叉部分の部分拡大斜視図で、１ａはアルミ被
覆鋼線、１ｂは前記アルミ被覆鋼線に形成したベーマイ
ト皮膜、２ａは前記アルミ被覆鋼線ｌａどうしの交叉点
をスポット溶接した溶接部である。なお、素線１の材料
及び交叉点の溶接以外のネットの組立ては第２図（イ）
と同様であるので図示及び説明を省く。
ける素線交叉部分の部分拡大斜視図で、１ａはアルミ被
覆鋼線、１ｂは前記アルミ被覆鋼線に形成したベーマイ
ト皮膜、２ａは前記アルミ被覆鋼線ｌａどうしの交叉点
をスポット溶接した溶接部である。なお、素線１の材料
及び交叉点の溶接以外のネットの組立ては第２図（イ）
と同様であるので図示及び説明を省く。
本発明の実施条件（１例）を具体的に記せば以下のとお
りである。
りである。
前記ベーマイト皮膜１ｂは、トリエタノールアミン０．
５憾添加イオン交換水を９５℃以上に加熱し、この加熱
水中に前記アルミ被覆鋼線１ａを３０分間浸漬しベーマ
イト処理を行なったものであり、また、前記溶接部２ａ
は、電極加圧力６０＃１通電電流５５００Ａ、スクイズ
時間１秒、通電時間０．６秒、保持時間１秒の溶接条件
でスポット溶接したものである。
５憾添加イオン交換水を９５℃以上に加熱し、この加熱
水中に前記アルミ被覆鋼線１ａを３０分間浸漬しベーマ
イト処理を行なったものであり、また、前記溶接部２ａ
は、電極加圧力６０＃１通電電流５５００Ａ、スクイズ
時間１秒、通電時間０．６秒、保持時間１秒の溶接条件
でスポット溶接したものである。
次に１本発明により得られた防食ネットについて溶接強
度（引張強度）耐食性、外観等の試験結果を比較試料と
比較して示す。
度（引張強度）耐食性、外観等の試験結果を比較試料と
比較して示す。
試料はアルミニウム粉末焼結伸線法にて製造し、予めト
リエタノールアミン０．５嗟添加イオン交換水を９５℃
以上に加熱した加熱水に３０分浸漬してベーマイト処理
を行って２．６φアルミ被覆鋼線（炭素量Ｏ，ＯＳ 幅
）を製造し、これを十字交叉させて、この交叉点をアビ
オトロニクス株式会社製のＨＡ −８２０型溶接ヘツド
とＮＲＷ−２５Ｔ型溶接電源とからなる溶接機でスポッ
ト溶接して本発明の実施品試料〆■を得た。
リエタノールアミン０．５嗟添加イオン交換水を９５℃
以上に加熱した加熱水に３０分浸漬してベーマイト処理
を行って２．６φアルミ被覆鋼線（炭素量Ｏ，ＯＳ 幅
）を製造し、これを十字交叉させて、この交叉点をアビ
オトロニクス株式会社製のＨＡ −８２０型溶接ヘツド
とＮＲＷ−２５Ｔ型溶接電源とからなる溶接機でスポッ
ト溶接して本発明の実施品試料〆■を得た。
前記■に代りベーマイト処理をスポット溶接の後にした
本発明の実施品試料！■を得た。
本発明の実施品試料！■を得た。
比較例として前記■においてベーマイト処理をしなかっ
た比較品試料ｌ■を用意した。
た比較品試料ｌ■を用意した。
なお、前記試料■、■及び■の溶接条件は、電極加圧力
６０ｋｇ、通電電流５５００Ａ１通電時間０．６秒、ス
クイズ時間１秒、保持時間１秒であ４また、前記試料０
１２代えて電極加圧力及び通電電流だけの溶接条件を次
のように変えて製造したものを比較試料■、■、■及び
■とする。
６０ｋｇ、通電電流５５００Ａ１通電時間０．６秒、ス
クイズ時間１秒、保持時間１秒であ４また、前記試料０
１２代えて電極加圧力及び通電電流だけの溶接条件を次
のように変えて製造したものを比較試料■、■、■及び
■とする。
比較試料■ 電極加圧力９０＃、通電電流８０．０ＯＡ
“ ■ ’ ２０ｋｇ、 ’ ３０００Ａ
“ ■ ’ ６０ｋｇ、 ’ １０００Ａ
〃 ■ ’ ９０＆９、 ’ ５５００Ａ
以上の試料■〜■までの試料について溶接強度（引張強
度）、耐食性、外観に関する試験結果は第１表の通りで
ある。
“ ■ ’ ２０ｋｇ、 ’ ３０００Ａ
“ ■ ’ ６０ｋｇ、 ’ １０００Ａ
〃 ■ ’ ９０＆９、 ’ ５５００Ａ
以上の試料■〜■までの試料について溶接強度（引張強
度）、耐食性、外観に関する試験結果は第１表の通りで
ある。
なお、耐食性は、キャス試験液（食塩５憾、塩化第二銅
０．５１１７１．酢酸０．２％）、３０°Ｃ中に、１０
００時間浸漬して外観変化をみたものであり引張強度（
溶接強度）は数量ｎ ＝ ４０の平均値と０内で最大及
び最小値を示した。
０．５１１７１．酢酸０．２％）、３０°Ｃ中に、１０
００時間浸漬して外観変化をみたものであり引張強度（
溶接強度）は数量ｎ ＝ ４０の平均値と０内で最大及
び最小値を示した。
第 １ 表
前記第１表によれば、試料■のように溶接条件は本発明
の実施例と同一であっても、ベーマイト処理がしてなけ
れば、引張強度は平均２９０ｋｇと充分であるし外観も
パリの発生及び鋼心の逃げ少なく、ソリや変形もなく好
ましいが、耐食性に欠け、また試料■〜■のように溶接
条件を異ならせても、引張強度も不充分で弱く、外観本
鋼心の逃が多い、溶断に近い、溶接不足、パリの発生が
多い、変形やソリが多い等のいずれかの欠点を有し、ベ
ーマイト処理を施してなければ耐食性にも欠ける。しか
し試料■■のように本発明により製造されたものは、引
張強度も平均２７０〜２８０ ｋｇと充分高く、外観も
パリの発生及び鋼心の逃げが少なく、変形やソリがなく
好ましいものであり、耐食性も銅粉の付着はほとんどな
く、肌も初めの銀白色で、極めて優れていることを示し
ている。
の実施例と同一であっても、ベーマイト処理がしてなけ
れば、引張強度は平均２９０ｋｇと充分であるし外観も
パリの発生及び鋼心の逃げ少なく、ソリや変形もなく好
ましいが、耐食性に欠け、また試料■〜■のように溶接
条件を異ならせても、引張強度も不充分で弱く、外観本
鋼心の逃が多い、溶断に近い、溶接不足、パリの発生が
多い、変形やソリが多い等のいずれかの欠点を有し、ベ
ーマイト処理を施してなければ耐食性にも欠ける。しか
し試料■■のように本発明により製造されたものは、引
張強度も平均２７０〜２８０ ｋｇと充分高く、外観も
パリの発生及び鋼心の逃げが少なく、変形やソリがなく
好ましいものであり、耐食性も銅粉の付着はほとんどな
く、肌も初めの銀白色で、極めて優れていることを示し
ている。
因みに前記ベーマイト皮膜処理を施したアルミ鋼線は無
処理のものより約３倍向上し、亜鉛めっき鋼線ネットと
比較すると略１０倍近い耐食性を示す。
処理のものより約３倍向上し、亜鉛めっき鋼線ネットと
比較すると略１０倍近い耐食性を示す。
（効、！！−）
本発明によれば、アルミニウム鋼線又はアルミニウム合
金線を用い更にベーマイト処理を行なっているので、前
記実施例に示すとおり強度も高く、パリの発生及びソリ
や変形もなく、耐食性も優れた防食ネットを容易に製造
することができる。
金線を用い更にベーマイト処理を行なっているので、前
記実施例に示すとおり強度も高く、パリの発生及びソリ
や変形もなく、耐食性も優れた防食ネットを容易に製造
することができる。
従って、本発明により製造された防食ネットはパリ等の
発生もないので動物の羽毛等を損傷することもなく、腐
食環境のきびしい条件下に置かれても耐食性に優れてい
るので動物飼育かと２等に最適である。
発生もないので動物の羽毛等を損傷することもなく、腐
食環境のきびしい条件下に置かれても耐食性に優れてい
るので動物飼育かと２等に最適である。
第１図は１本発明によって得られた防食ネットの部分拡
大断面図である。 第２図０）は従来の方法により製造されたネットを示し
、←）は０）における円で囲んだ部分の拡大断面図であ
る。 １・・・素線 １ａ・・・アルミ被覆鋼線又はアルミ合金線１ｂ・・・
ベーマイト皮膜 ２！ＬＩ２ｋ）・・・溶接部
大断面図である。 第２図０）は従来の方法により製造されたネットを示し
、←）は０）における円で囲んだ部分の拡大断面図であ
る。 １・・・素線 １ａ・・・アルミ被覆鋼線又はアルミ合金線１ｂ・・・
ベーマイト皮膜 ２！ＬＩ２ｋ）・・・溶接部
Claims (1)
- アルミニウム被覆鋼線又はアルミニウム合金線からなる
金網の交叉点をスポット溶接するとともに、前記アルミ
ニウム被覆鋼線又はアルミニウム合金線表面にはベーマ
イト皮膜を設けることを特徴とする耐食ネットの製造方
法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3278086A JPS61206535A (ja) | 1986-02-19 | 1986-02-19 | 耐食ネツトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3278086A JPS61206535A (ja) | 1986-02-19 | 1986-02-19 | 耐食ネツトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61206535A true JPS61206535A (ja) | 1986-09-12 |
Family
ID=12368363
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3278086A Pending JPS61206535A (ja) | 1986-02-19 | 1986-02-19 | 耐食ネツトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61206535A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5029779A (en) * | 1988-06-06 | 1991-07-09 | N.V. Bekaert S.A. | Welded netting with deformed stretching wires |
| KR100821968B1 (ko) | 2007-05-25 | 2008-04-15 | 윤창만 | 용접철망 |
| CN103945576A (zh) * | 2013-12-30 | 2014-07-23 | 郑家福 | 采用钢丝制作面性发热效果的方法及发热板 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5067248A (ja) * | 1973-10-18 | 1975-06-05 |
-
1986
- 1986-02-19 JP JP3278086A patent/JPS61206535A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5067248A (ja) * | 1973-10-18 | 1975-06-05 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5029779A (en) * | 1988-06-06 | 1991-07-09 | N.V. Bekaert S.A. | Welded netting with deformed stretching wires |
| KR100821968B1 (ko) | 2007-05-25 | 2008-04-15 | 윤창만 | 용접철망 |
| CN103945576A (zh) * | 2013-12-30 | 2014-07-23 | 郑家福 | 采用钢丝制作面性发热效果的方法及发热板 |
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