JPS6119577B2 - - Google Patents
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Description
この発明は、薄物鉄板およびガラス板などの比
較的熱変形を受け易い不燃性基板の上に低温で焼
成することができるコーテイング用のガラス組成
物に関するものである。 従来のコーテイング用のガラス組成物またはこ
れに類似するものとして、一般ホーロー用フリツ
ト、一般低融点フリツト、一般封着用ガラスが知
られている。しかしホーロー用フリツトは、耐候
性はすぐれているものの焼成温度が通常800〜850
℃と高く、そのためガラスや薄物鉄板に塗布焼成
するときは、熱変形が起り、使用できなかつた。
また鉄板に用いる場合は、特にツマトビおよび酸
化鉄によるスケール発生が起り、実用上不都合で
あつた。低融点フリツトは市販の何れのフリツト
も鉛やカドミウムの酸化物あるいはフツ化物を含
んでおり、毒性、公害発生の観点から使用し難か
つた。封着用ガラスの場合は、公害関連物質を含
んだり、高価なタリウム、銀などの酸化物を含ん
でいるので高価であり、実用性に乏しかつた。 したがつて、この発明の目的は、基板の上に低
温で焼成でき、無毒で、安価なガラス組成物を提
供することである。 要約すれば、この発明のガラス組成物は、重量
%表示組成が、 6.0 ≦ SiO2 ≦ 26.0 16.0 ≦ B2O3 ≦ 40.0 26.0 ≦ Al2O3 ≦ 40.0 20.0 ≦ CaO+Na2O≦35.0 (ただし、CaOとNa2Oはともに0ではない)
からなる母ガラス組成物のCaOの一部をBaO,
ZnO,SrO,MgOで置換して下記の4点(a,
b,c,d)を結ぶ直線で囲まれる範囲のモル比
率に選び、Na2Oの一部をLi2OまたはLi2OとK2O
で置換して下記の4点(e,f,g,h)を結ぶ
直線で囲まれる範囲内のモル比率に選んだことを
特徴とするガラス組成物。 a:〔BaO(SrO):CaO(MgO):ZnO=
3:97: 0〕 b:〔BaO(SrO):CaO(MgO):ZnO=
0:97:3〕 c:〔BaO(SrO):CaO(MgO):ZnO=
100:0: 0〕 d:〔BaO(SrO):CaO(MgO):ZnO=
0:0:100〕 (ただし、BaO(SrO)はBaOまたはSrOの単
独またはその混合形であり、CaO(MgO)は
CaOまたはMgOの単独またはその混合形であ
る。) e:(Li2O:Na2O:K2O=42:0:58) f:(Li2O:Na2O:K2O=17:50:33) g:(Li2O:Na2O:K2O=8:92:0) h:(Li2O:Na2O:K2O=100:0:0) これらの範囲は、添付図の三角相図に表わされ
ている。 本発明に係るガラス組成物が、以上の組成範囲
に限定された理由は以下のようである。すなわ
ち、SiO2は6.0%未満であると耐水性、耐薬品性
が悪くなり、特に耐アルカリ性が低下する。ま
た、26.0%を超えると焼成温度(軟化温度)が高
くなる。B2O3は16.0%未満であると焼成温度が高
くなり、40.0%を超えると耐水性、耐薬品性が著
しく悪くなる。Al2O3は、前述の範囲内ではモル
%で17%以上になり、耐水性、耐薬品性が向上す
る。特に耐酸性が著しく向上する。Al2O3が40%
を超えるとガラスが分相し結晶化してくる。そし
てそれに伴ない均質なガラスが得られなくなり、
反つて耐水性、耐薬品性の低下をひき起す。CaO
とNa2Oの合計量が20.0%未満であると焼成温度
が高くなり、40.0%を超えるとガラス化しない。
また、CaO+Na2Oが、 1 20.0≦CaO+Na2O≦35.0の範囲では、熱膨張
率が7.5〜14.0×10-6となり、組成を選ぶこと
により鉄板、ガラス板、アルミ板等の基材にコ
ーテイング可能なガラスが得られる。 2 特に、20.0≦CaO+Na2O≦25.0の範囲では熱
膨張率が7.5〜11.5×10-6となり、特に鉄板、
ガラス基材コーテイング用のガラス組成物が得
られる。 3 また、25.0≦CaO+Na2O≦35.0の範囲では、
熱膨張率が10.0〜14×10-6となり、アルミニウ
ム基材もしくは鉄板用コーテイングガラス組成
物が得られる。 以上の5成分系では、焼成温度が600〜750℃の
ガラス組成物が得られるのであるが、さらに焼成
温度を低下させるために、三角相図に示した範囲
内において、CaOの一部をMgO,BaO,SrO,
ZnOで置換し、Na2OをLi2O,K2Oで部分または
全体置換することにより混合効果が発生し、焼成
温度が低下する。この低下を一般的な数値で示す
と2〜15%の低下となる。またこの組成物範囲で
は、CaOとMgOおよびBaOとSrOは、軟化温度に
対する効果と耐水・耐薬品性に与える効果が同様
であることが解つたのでCaO(MgO),BaO
(SrO)という表現をしている。 原料については、焼成により前記組成の酸化
物、またはそれ等の酸化物の混合物になり得るも
のであればどんなものでも良いが、その例を示す
と無水硅素、硅酸アルミニウム、硫酸ソーダ、硅
酸ソーダ、硝酸ソーダ、塩化ナトリウム、炭酸ソ
ーダ、炭酸カルシウム、水酸化カルシウム、硫酸
カルシウム、ホウ酸、ホウ酸ソーダ、水酸化アル
ミニウム、アルミナ、炭酸マグネシウム、炭酸バ
リウム、炭酸ストロンチウム、酸化亜鉛、塩化マ
グネシウム、酸化マグネシウム、水酸化マグネシ
ウム、硫酸マグネシウム、硫酸ストロンチウム、
酸化ストロンチウム、硫酸バリウム、水酸化バリ
ウム、炭酸亜鉛、炭酸カリウム、炭酸リチウム等
の化合物が用いられる。 以上の各原料を用いて目的のガラスを得るには
以下のようにする。 (a) 常温で、要すれば加熱して充分粉砕混合す
る。もちろん粉砕混合せずにガラス熔融を行な
わせてもよい。 (b) 上記混合物を炉中で加熱焼成して熔融ガラス
化せしめる。 (c) ガラス熔融の最終段階では800〜1300℃で1
〜4時間熔融させる。必要があれば途中で撹拌
する。 (d) なお、ガラス熔融に際して、要すれば前焼成
を行なつてもよい。例えばホウ酸、炭酸ソー
ダ、ホウ酸ソーダ、水酸化アルミニウムを用い
た場合、まず、常温で原料を充分に混合反応さ
せる。この際要すれば加熱する。つぎに150〜
500℃で、1〜3時間反応させつつ脱水する。
このようにして固形物を得る。つぎに粉砕す
る。つぎに(c)のガラス熔融を行なうのである。
このようにすれば、ガラス熔融時に脱水、脱炭
酸ガスがほとんど起らないために、ルツボ中よ
りふきこぼれなどが起らず安全かつ好都合であ
る。 (e) 以上の他、原料として、例えば水酸化アルミ
ニウム等の水を含むものや、炭酸塩、アンモニ
アム塩を用いた場合は、熔融する前に上記(d)の
前焼成を行なうのが好ましい。 (f) 熔融したガラスは水中に投じて急冷するか、
厚い鉄板の上に流して冷却する。 (g) 得られたガラスはポツトミル、振動ミル、ら
いかい機などで微粉砕し、乾式施釉の場合は、
顔料と混合し、湿式施釉の場合は常法に従い、
必要に応じて顔料、カルボキシメチルセルロー
ス、アラビアゴムなどの添加物を加え、水系の
スリツプにして施釉し、要すれば乾燥した後、
焼成する。焼成温度はガラス組成によつて異な
るが、ほぼ軟化温度より150〜200℃高い温度が
適当である。 (h) 以上の組成物製造操作は限定的なものでな
く、上記例示以外の操作、あるいは他の附随的
操作、補助的操作を含んでもよい。例えばガラ
スの上にコーテイングする場合は徐冷を原則に
し、最高温度550〜600℃で3〜10分程度保持す
るように配慮すべきである。あるいはフリツト
粉末の塗装に当つては流動浸漬法を採用しても
よい。その場合、コーテイングすべき下地材を
予めフリツトの軟化点以上の温度に予熱する必
要があり、また、フリツトも軟化点よりやゝ低
い温度まで予熱しておくと都合がよい。 以上のように、本発明による組成物は、焼成温
度が560〜700℃と低いため焼成コストが安く、ガ
ラスや鉄板(特に薄物およびカーボン含量が多く
高温で熱変形するため通常のほうろう加工が不可
能であつた物)にも適用することができる。ま
た、アルミ板のような耐熱性の低いものにも適用
ができる。また、組成を選ぶことによりガラス
板、鉄板、アルミ板と熱膨張率が近似したガラス
組成物を得ることができるため、密着性のよいコ
ーテイングが可能になる。また、この発明のガラ
ス組成物は、耐水性、耐薬品性および耐候性にも
優れている。 なお、この発明に係る組成物は封着用ガラス、
耐火物の接着剤としても利用できる。 実施例 () 第1表(その1)のような配合により原料
配合を行なつた。なお、単位は重量部である。
第1表(その2)は第1表(その1)における
原料配合を酸化物の重量%表示に改めたもので
ある。 また、第1表(その2)は第1表(その1)
における原料配合を酸化物の重量%表示に改め
たものである。
較的熱変形を受け易い不燃性基板の上に低温で焼
成することができるコーテイング用のガラス組成
物に関するものである。 従来のコーテイング用のガラス組成物またはこ
れに類似するものとして、一般ホーロー用フリツ
ト、一般低融点フリツト、一般封着用ガラスが知
られている。しかしホーロー用フリツトは、耐候
性はすぐれているものの焼成温度が通常800〜850
℃と高く、そのためガラスや薄物鉄板に塗布焼成
するときは、熱変形が起り、使用できなかつた。
また鉄板に用いる場合は、特にツマトビおよび酸
化鉄によるスケール発生が起り、実用上不都合で
あつた。低融点フリツトは市販の何れのフリツト
も鉛やカドミウムの酸化物あるいはフツ化物を含
んでおり、毒性、公害発生の観点から使用し難か
つた。封着用ガラスの場合は、公害関連物質を含
んだり、高価なタリウム、銀などの酸化物を含ん
でいるので高価であり、実用性に乏しかつた。 したがつて、この発明の目的は、基板の上に低
温で焼成でき、無毒で、安価なガラス組成物を提
供することである。 要約すれば、この発明のガラス組成物は、重量
%表示組成が、 6.0 ≦ SiO2 ≦ 26.0 16.0 ≦ B2O3 ≦ 40.0 26.0 ≦ Al2O3 ≦ 40.0 20.0 ≦ CaO+Na2O≦35.0 (ただし、CaOとNa2Oはともに0ではない)
からなる母ガラス組成物のCaOの一部をBaO,
ZnO,SrO,MgOで置換して下記の4点(a,
b,c,d)を結ぶ直線で囲まれる範囲のモル比
率に選び、Na2Oの一部をLi2OまたはLi2OとK2O
で置換して下記の4点(e,f,g,h)を結ぶ
直線で囲まれる範囲内のモル比率に選んだことを
特徴とするガラス組成物。 a:〔BaO(SrO):CaO(MgO):ZnO=
3:97: 0〕 b:〔BaO(SrO):CaO(MgO):ZnO=
0:97:3〕 c:〔BaO(SrO):CaO(MgO):ZnO=
100:0: 0〕 d:〔BaO(SrO):CaO(MgO):ZnO=
0:0:100〕 (ただし、BaO(SrO)はBaOまたはSrOの単
独またはその混合形であり、CaO(MgO)は
CaOまたはMgOの単独またはその混合形であ
る。) e:(Li2O:Na2O:K2O=42:0:58) f:(Li2O:Na2O:K2O=17:50:33) g:(Li2O:Na2O:K2O=8:92:0) h:(Li2O:Na2O:K2O=100:0:0) これらの範囲は、添付図の三角相図に表わされ
ている。 本発明に係るガラス組成物が、以上の組成範囲
に限定された理由は以下のようである。すなわ
ち、SiO2は6.0%未満であると耐水性、耐薬品性
が悪くなり、特に耐アルカリ性が低下する。ま
た、26.0%を超えると焼成温度(軟化温度)が高
くなる。B2O3は16.0%未満であると焼成温度が高
くなり、40.0%を超えると耐水性、耐薬品性が著
しく悪くなる。Al2O3は、前述の範囲内ではモル
%で17%以上になり、耐水性、耐薬品性が向上す
る。特に耐酸性が著しく向上する。Al2O3が40%
を超えるとガラスが分相し結晶化してくる。そし
てそれに伴ない均質なガラスが得られなくなり、
反つて耐水性、耐薬品性の低下をひき起す。CaO
とNa2Oの合計量が20.0%未満であると焼成温度
が高くなり、40.0%を超えるとガラス化しない。
また、CaO+Na2Oが、 1 20.0≦CaO+Na2O≦35.0の範囲では、熱膨張
率が7.5〜14.0×10-6となり、組成を選ぶこと
により鉄板、ガラス板、アルミ板等の基材にコ
ーテイング可能なガラスが得られる。 2 特に、20.0≦CaO+Na2O≦25.0の範囲では熱
膨張率が7.5〜11.5×10-6となり、特に鉄板、
ガラス基材コーテイング用のガラス組成物が得
られる。 3 また、25.0≦CaO+Na2O≦35.0の範囲では、
熱膨張率が10.0〜14×10-6となり、アルミニウ
ム基材もしくは鉄板用コーテイングガラス組成
物が得られる。 以上の5成分系では、焼成温度が600〜750℃の
ガラス組成物が得られるのであるが、さらに焼成
温度を低下させるために、三角相図に示した範囲
内において、CaOの一部をMgO,BaO,SrO,
ZnOで置換し、Na2OをLi2O,K2Oで部分または
全体置換することにより混合効果が発生し、焼成
温度が低下する。この低下を一般的な数値で示す
と2〜15%の低下となる。またこの組成物範囲で
は、CaOとMgOおよびBaOとSrOは、軟化温度に
対する効果と耐水・耐薬品性に与える効果が同様
であることが解つたのでCaO(MgO),BaO
(SrO)という表現をしている。 原料については、焼成により前記組成の酸化
物、またはそれ等の酸化物の混合物になり得るも
のであればどんなものでも良いが、その例を示す
と無水硅素、硅酸アルミニウム、硫酸ソーダ、硅
酸ソーダ、硝酸ソーダ、塩化ナトリウム、炭酸ソ
ーダ、炭酸カルシウム、水酸化カルシウム、硫酸
カルシウム、ホウ酸、ホウ酸ソーダ、水酸化アル
ミニウム、アルミナ、炭酸マグネシウム、炭酸バ
リウム、炭酸ストロンチウム、酸化亜鉛、塩化マ
グネシウム、酸化マグネシウム、水酸化マグネシ
ウム、硫酸マグネシウム、硫酸ストロンチウム、
酸化ストロンチウム、硫酸バリウム、水酸化バリ
ウム、炭酸亜鉛、炭酸カリウム、炭酸リチウム等
の化合物が用いられる。 以上の各原料を用いて目的のガラスを得るには
以下のようにする。 (a) 常温で、要すれば加熱して充分粉砕混合す
る。もちろん粉砕混合せずにガラス熔融を行な
わせてもよい。 (b) 上記混合物を炉中で加熱焼成して熔融ガラス
化せしめる。 (c) ガラス熔融の最終段階では800〜1300℃で1
〜4時間熔融させる。必要があれば途中で撹拌
する。 (d) なお、ガラス熔融に際して、要すれば前焼成
を行なつてもよい。例えばホウ酸、炭酸ソー
ダ、ホウ酸ソーダ、水酸化アルミニウムを用い
た場合、まず、常温で原料を充分に混合反応さ
せる。この際要すれば加熱する。つぎに150〜
500℃で、1〜3時間反応させつつ脱水する。
このようにして固形物を得る。つぎに粉砕す
る。つぎに(c)のガラス熔融を行なうのである。
このようにすれば、ガラス熔融時に脱水、脱炭
酸ガスがほとんど起らないために、ルツボ中よ
りふきこぼれなどが起らず安全かつ好都合であ
る。 (e) 以上の他、原料として、例えば水酸化アルミ
ニウム等の水を含むものや、炭酸塩、アンモニ
アム塩を用いた場合は、熔融する前に上記(d)の
前焼成を行なうのが好ましい。 (f) 熔融したガラスは水中に投じて急冷するか、
厚い鉄板の上に流して冷却する。 (g) 得られたガラスはポツトミル、振動ミル、ら
いかい機などで微粉砕し、乾式施釉の場合は、
顔料と混合し、湿式施釉の場合は常法に従い、
必要に応じて顔料、カルボキシメチルセルロー
ス、アラビアゴムなどの添加物を加え、水系の
スリツプにして施釉し、要すれば乾燥した後、
焼成する。焼成温度はガラス組成によつて異な
るが、ほぼ軟化温度より150〜200℃高い温度が
適当である。 (h) 以上の組成物製造操作は限定的なものでな
く、上記例示以外の操作、あるいは他の附随的
操作、補助的操作を含んでもよい。例えばガラ
スの上にコーテイングする場合は徐冷を原則に
し、最高温度550〜600℃で3〜10分程度保持す
るように配慮すべきである。あるいはフリツト
粉末の塗装に当つては流動浸漬法を採用しても
よい。その場合、コーテイングすべき下地材を
予めフリツトの軟化点以上の温度に予熱する必
要があり、また、フリツトも軟化点よりやゝ低
い温度まで予熱しておくと都合がよい。 以上のように、本発明による組成物は、焼成温
度が560〜700℃と低いため焼成コストが安く、ガ
ラスや鉄板(特に薄物およびカーボン含量が多く
高温で熱変形するため通常のほうろう加工が不可
能であつた物)にも適用することができる。ま
た、アルミ板のような耐熱性の低いものにも適用
ができる。また、組成を選ぶことによりガラス
板、鉄板、アルミ板と熱膨張率が近似したガラス
組成物を得ることができるため、密着性のよいコ
ーテイングが可能になる。また、この発明のガラ
ス組成物は、耐水性、耐薬品性および耐候性にも
優れている。 なお、この発明に係る組成物は封着用ガラス、
耐火物の接着剤としても利用できる。 実施例 () 第1表(その1)のような配合により原料
配合を行なつた。なお、単位は重量部である。
第1表(その2)は第1表(その1)における
原料配合を酸化物の重量%表示に改めたもので
ある。 また、第1表(その2)は第1表(その1)
における原料配合を酸化物の重量%表示に改め
たものである。
【表】
【表】
第1表において、
AはB,C,Dの比較例である。
EはF,G,Hの比較例である。
IはJ,K,L,Mの比較例である。
NはO,P,Qの比較例である。
R,Sは T の比較例である。
(第2表、第3表も同じ)
() ガラスの熔融法
以上の原料配合物を150〜200℃で3時間加熱
乾燥させた。つぎに粗粉砕し、1000〜1200℃で
70分清澄させた。得られたガラスは厚い鉄板の
上に流し、急冷した後ポツトミルで粉砕し、
100メツシユ全通にした。得られたガラスの物
性は第2表のようであつた。
乾燥させた。つぎに粗粉砕し、1000〜1200℃で
70分清澄させた。得られたガラスは厚い鉄板の
上に流し、急冷した後ポツトミルで粉砕し、
100メツシユ全通にした。得られたガラスの物
性は第2表のようであつた。
【表】
【表】
なお、物性測定方法は以下の通りである。
(1) 熱膨張率および軟化温度
径約3mmの棒状ガラスを試料とし昇温速度
約20℃で膨張を変位計により測定した。軟化
温度は、ガラスが膨張から変形による収縮に
変わる点を記録紙から読み取つた。 (2) 煮沸減量 ガラスの粒度を32メツシユ〜60メツシユに
揃え、3gを精秤し、300c.c.のナスフラスコ
に50c.c.の熱水と共に入れ、還流しつつ60分間
煮沸する。煮沸した試料は1G3のガラスフイ
ルターでろ過し、煮沸前後の重量を秤量する
ことにより煮沸減量を求め、煮沸前の重量に
対する百分率で表わした。 () ガラス、鉄板およびアルミ板へのコーテイ
ング方法およびその結果 上記の方法で作成したガラス粉末を2%のメ
チルセルロースを含む1%ホウ酸ソーダ水溶液
に分散させ、スリツプ化して、スプレー法によ
り、ガラス板および鉄板へ塗装した。 乾燥後第3表に示す焼成条件で焼成した結
果、得られたものの性能を第3表にまとめて示
した。
約20℃で膨張を変位計により測定した。軟化
温度は、ガラスが膨張から変形による収縮に
変わる点を記録紙から読み取つた。 (2) 煮沸減量 ガラスの粒度を32メツシユ〜60メツシユに
揃え、3gを精秤し、300c.c.のナスフラスコ
に50c.c.の熱水と共に入れ、還流しつつ60分間
煮沸する。煮沸した試料は1G3のガラスフイ
ルターでろ過し、煮沸前後の重量を秤量する
ことにより煮沸減量を求め、煮沸前の重量に
対する百分率で表わした。 () ガラス、鉄板およびアルミ板へのコーテイ
ング方法およびその結果 上記の方法で作成したガラス粉末を2%のメ
チルセルロースを含む1%ホウ酸ソーダ水溶液
に分散させ、スリツプ化して、スプレー法によ
り、ガラス板および鉄板へ塗装した。 乾燥後第3表に示す焼成条件で焼成した結
果、得られたものの性能を第3表にまとめて示
した。
【表】
【表】
なお、第3表において、各基板とも脱脂処理
のみの磨き板を用いた。焼成条件は、徐熱徐冷
し、光沢をもつた塗膜が得られる最低の温度
(第3表に示した温度)が最高温度になるよう
に焼成した。 第3表の性能テストは、つぎのようにして行
なつた。 (1) 熱衝撃テスト:10cm×10cmの試料を所定温
度に保つた乾燥器に入れ30分間放置後常温の
冷水に投入し、クラツクおよびはくりの有無
をチエツクした。試料に異常の生じない最高
温度で表示した。 (2) 煮沸テスト:10cm×10cmの試料を沸とう水
中に2時間浸漬したのち外観の変化をチエツ
クした。
のみの磨き板を用いた。焼成条件は、徐熱徐冷
し、光沢をもつた塗膜が得られる最低の温度
(第3表に示した温度)が最高温度になるよう
に焼成した。 第3表の性能テストは、つぎのようにして行
なつた。 (1) 熱衝撃テスト:10cm×10cmの試料を所定温
度に保つた乾燥器に入れ30分間放置後常温の
冷水に投入し、クラツクおよびはくりの有無
をチエツクした。試料に異常の生じない最高
温度で表示した。 (2) 煮沸テスト:10cm×10cmの試料を沸とう水
中に2時間浸漬したのち外観の変化をチエツ
クした。
図面はこの発明のガラス組成物の組成範囲を説
明する三角相図である。
明する三角相図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重量%表示組成が、 6.0 ≦ SiO2 26.0 16.0 ≦ B2O3 40.0 26.0 ≦ Al2O3 40.0 20.0 ≦ CaO+Na2O≦35.0 (ただし、CaOとNa2Oはともに0ではない) からなる母ガラス組成のCaOの一部をBaO,
ZnO,SrO,MgOで置換して下記の4点(a,
b,c,d)を結ぶ直線で囲まれる範囲のモル比
率に選び、Na2Oの一部をLi2OまたはLi2OとK2O
で置換して下記の4点(e,f,g,h)を結ぶ
直線で囲まれる範囲内のモル比率に選んだことを
特徴とするガラス組成物。 a:〔BaO(SrO):CaO(MgO):ZnO=
3:97: 0〕 b:〔BaO(SrO):CaO(MgO):ZnO=
0:97: 3〕 c:〔BaO(SrO):CaO(MgO):ZnO=
100:0: 0〕 d:〔BaO(SrO):CaO(MgO):ZnO=
0:0:100〕 (ただし、BaO(SrO)はBaOまたはSrOの単
独またはその混合形であり、CaO(MgO)は
CaOまたはMgOの単独またはその混合形であ
る。) e:(Li2O:Na2O:K2O=42:0:58) f:(Li2O:Na2O:K2O=17:50:33) g:(Li2O:Na2O:K2O=8:92:0) h:(Li2O:Na2O:K2O=100:0:0) 2 前記母ガラスの組成のB2O3が、 18.0≦B2O3≦40.0 に選ばれ、CaO+Na2Oが、 20.0≦CaO+Na2O≦25.0 に選ばれている特許請求の範囲第1項記載のガラ
ス組成物。 3 前記母ガラス組成のSiO2が、 6.0≦SiO2≦23.0 に選ばれ、CaO+Na2Oが、 25.0<CaO+Na2O≦35.0に選ばれている特許
請求の範囲第1項記載のガラス組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8551077A JPS5420018A (en) | 1977-07-15 | 1977-07-15 | Glass composition |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8551077A JPS5420018A (en) | 1977-07-15 | 1977-07-15 | Glass composition |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5420018A JPS5420018A (en) | 1979-02-15 |
JPS6119577B2 true JPS6119577B2 (ja) | 1986-05-17 |
Family
ID=13860918
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8551077A Granted JPS5420018A (en) | 1977-07-15 | 1977-07-15 | Glass composition |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5420018A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62137272U (ja) * | 1986-02-20 | 1987-08-29 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5286270A (en) * | 1990-09-07 | 1994-02-15 | Ferro Corporation | Method of forming glass having a Znz SiO4 enamel layer thereon |
US5208191A (en) * | 1990-09-07 | 1993-05-04 | Ferro Corporation | Crystallizing enamel composition and method of making and using the same |
-
1977
- 1977-07-15 JP JP8551077A patent/JPS5420018A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62137272U (ja) * | 1986-02-20 | 1987-08-29 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5420018A (en) | 1979-02-15 |
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