JPS61157637A - 薄板クラツド鋼の製造方法 - Google Patents
薄板クラツド鋼の製造方法Info
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- JPS61157637A JPS61157637A JP27484584A JP27484584A JPS61157637A JP S61157637 A JPS61157637 A JP S61157637A JP 27484584 A JP27484584 A JP 27484584A JP 27484584 A JP27484584 A JP 27484584A JP S61157637 A JPS61157637 A JP S61157637A
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- Japan
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Metal Rolling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、薄板クラッド鋼の製造方法、特に、ステンレ
ス鋼、ニッケルまたはニッケル基合金を合せ材とし炭素
および窒素などの固定元素としてＴｉなどを含まない安
価な極低炭素鋼を母材として二層または三層の薄板クラ
ッド鋼を製造するにあたり、製品加工時に母材の結晶成
長に起因する肌荒れが鋼板表面に発生しないようにした
条件下での熱間圧延に冷間圧延後の熱処理方法を組合せ
てなる薄板クラッド鋼の製造方法に関するものである。
ス鋼、ニッケルまたはニッケル基合金を合せ材とし炭素
および窒素などの固定元素としてＴｉなどを含まない安
価な極低炭素鋼を母材として二層または三層の薄板クラ
ッド鋼を製造するにあたり、製品加工時に母材の結晶成
長に起因する肌荒れが鋼板表面に発生しないようにした
条件下での熱間圧延に冷間圧延後の熱処理方法を組合せ
てなる薄板クラッド鋼の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
薄板クラッド鋼とは通常冷間圧延工程を経て製造される
程度、例えば約６ｍｍ以下の厚さのクラッド鋼であって
、加工性にすぐれ、またクラッド比を小さくすればコス
ト的にも有利であるが、はとんどの場合、合わせ材が極
めて薄いため製造技術上問題が多い。
程度、例えば約６ｍｍ以下の厚さのクラッド鋼であって
、加工性にすぐれ、またクラッド比を小さくすればコス
ト的にも有利であるが、はとんどの場合、合わせ材が極
めて薄いため製造技術上問題が多い。
特に問題になるのは母材の管理であって、製品の加工性
向上のため母材結晶粒度の調整が重要である（特開昭５
４−１５１５４５号参照）。
向上のため母材結晶粒度の調整が重要である（特開昭５
４−１５１５４５号参照）。
すなわち、従来、薄板クラッド鋼の母材にはＴｉなどを
添加した比較的高価な極低炭素鋼が用いられていた（特
開昭５８−９８１８号）。
添加した比較的高価な極低炭素鋼が用いられていた（特
開昭５８−９８１８号）。
しかし、このように従来よく用いられていたＴｉ入り母
材ではＴｉを添加することにより母材中のＣをＴｉＣと
して固定して合わせ材層への浸炭を防ぐことが主な”狙
いであった。同時にＴｉはＴｉＮをも形成してこれらＴ
ｉＣ，ＴｉＮが母材結晶粒の成長を抑制する作用を持つ
。したがって、特に冷間圧延後の焼鈍に際しては、Ｔｉ
ＣおよびＴｉＮの析出を図るため、比較的高温長時間の
熱処理が施されている。
材ではＴｉを添加することにより母材中のＣをＴｉＣと
して固定して合わせ材層への浸炭を防ぐことが主な”狙
いであった。同時にＴｉはＴｉＮをも形成してこれらＴ
ｉＣ，ＴｉＮが母材結晶粒の成長を抑制する作用を持つ
。したがって、特に冷間圧延後の焼鈍に際しては、Ｔｉ
ＣおよびＴｉＮの析出を図るため、比較的高温長時間の
熱処理が施されている。
しかしながら、高温長時間の熱処理は製造コストの面か
らは好ましくなく、また材質的にもＴｉ添加によって加
工性の低下は免れない。
らは好ましくなく、また材質的にもＴｉ添加によって加
工性の低下は免れない。
母材にＴｉを含まない軟鋼を使用することは特開昭５０
−３３１２１号に開示されているが、そこに開示されて
いるのはＡ３点以上の温度、で熱間圧延を終了すること
だけであって、冷間圧延後の焼鈍処理についても、８５
０〜９５０℃の連続処理を行っており、また、巻取温度
の重要性を何ら認識せず、従来のようにいわゆる低温巻
取を行っているにすぎない。
−３３１２１号に開示されているが、そこに開示されて
いるのはＡ３点以上の温度、で熱間圧延を終了すること
だけであって、冷間圧延後の焼鈍処理についても、８５
０〜９５０℃の連続処理を行っており、また、巻取温度
の重要性を何ら認識せず、従来のようにいわゆる低温巻
取を行っているにすぎない。
（発明が解決すべき問題点）
ここに、本発明の目的とするところは、前記問題点の改
善を図ることによって品質向上を実現すると同時にコス
ト低減、すなわち、母材コストおよび冷間圧延後の焼鈍
コストの低減を実現する薄板クラ、ド鋼の製造方法を提
供することである。
善を図ることによって品質向上を実現すると同時にコス
ト低減、すなわち、母材コストおよび冷間圧延後の焼鈍
コストの低減を実現する薄板クラ、ド鋼の製造方法を提
供することである。
さらに本発明の目的とするところは、母材としてＴｉな
どを添加していない安価な極低炭素鋼を使用した薄板ク
ラ、ド鋼の製造方法を提供することである。
どを添加していない安価な極低炭素鋼を使用した薄板ク
ラ、ド鋼の製造方法を提供することである。
本発明者らは、かかる目的を達成すべく鋭言研究をつづ
けたところ、Ｔｉ入り母材を使用した従来のものとは異
なった条件に熱間圧延条件（仕上げ温度、巻取り温度の
両者を含む）と冷間圧延後の焼鈍条件（温度と時間）を
管理することにより、母材の結晶成長に起因する肌荒れ
が製品加工時に発生しないようにすることができること
を見い出し、本発明を完成した。
けたところ、Ｔｉ入り母材を使用した従来のものとは異
なった条件に熱間圧延条件（仕上げ温度、巻取り温度の
両者を含む）と冷間圧延後の焼鈍条件（温度と時間）を
管理することにより、母材の結晶成長に起因する肌荒れ
が製品加工時に発生しないようにすることができること
を見い出し、本発明を完成した。
製品加工時にこのような肌荒れが発生すると、研磨除去
工数が多くなることおよび合せ材厚みが極めて薄いため
に除去研磨時に母材層が表面に露出するので、製品加工
時の救済が非常に困難を極めて製品価値を著しく損なう
のである。
工数が多くなることおよび合せ材厚みが極めて薄いため
に除去研磨時に母材層が表面に露出するので、製品加工
時の救済が非常に困難を極めて製品価値を著しく損なう
のである。
ここに、本発明の要旨とするところは、ステンレス鋼、
ニッケルおよびニッケル基合金からなる群から選んだ合
わせ材と、炭素および窒素の固定元素を含まない、炭素
台をｉｉＯ，０１５％以下の極低炭素鋼からなる母材と
を二層または三層にクラッド化したクラッドスラブを製
造すること；前記タラノドスラブに、加熱後、熱間圧延
を行い、上記母材のＡ３変態点以上５０℃以内の温度で
該熱間圧延を終了し、その直後に６００〜７５０℃の温
度で巻取ること； 上記熱間圧延の終了後、さらに冷間圧延を行うこと；お
よび 冷間圧延の終了後、焼鈍炉により、添付図面の第１図に
示す点Ａ （９００℃１５ｓｅｃ） 、点Ｂ （８５０
℃１５ｓｅｃ） 、点Ｃ（８１０℃１１５ｓｅｃ ）
、点Ｄ（８１０℃、３０ｓｅｃ ） 、点Ｅ （９００
℃１，２０ｓｅｃ ）を結ぶ線で囲まれる範囲内の条件
下に均熱保持してから冷却する熱処理を施すことを特徴
とする薄板クラッド鋼の製造方法である。
ニッケルおよびニッケル基合金からなる群から選んだ合
わせ材と、炭素および窒素の固定元素を含まない、炭素
台をｉｉＯ，０１５％以下の極低炭素鋼からなる母材と
を二層または三層にクラッド化したクラッドスラブを製
造すること；前記タラノドスラブに、加熱後、熱間圧延
を行い、上記母材のＡ３変態点以上５０℃以内の温度で
該熱間圧延を終了し、その直後に６００〜７５０℃の温
度で巻取ること； 上記熱間圧延の終了後、さらに冷間圧延を行うこと；お
よび 冷間圧延の終了後、焼鈍炉により、添付図面の第１図に
示す点Ａ （９００℃１５ｓｅｃ） 、点Ｂ （８５０
℃１５ｓｅｃ） 、点Ｃ（８１０℃１１５ｓｅｃ ）
、点Ｄ（８１０℃、３０ｓｅｃ ） 、点Ｅ （９００
℃１，２０ｓｅｃ ）を結ぶ線で囲まれる範囲内の条件
下に均熱保持してから冷却する熱処理を施すことを特徴
とする薄板クラッド鋼の製造方法である。
第１図の横軸の単位は、正確にはｒｓｅｃ ／ｍｍＪで
あるが、本明細書にあっては、第１図の各点を指示する
場合、便宜上、単にｒｓｅｃＪと略記する。
あるが、本明細書にあっては、第１図の各点を指示する
場合、便宜上、単にｒｓｅｃＪと略記する。
ここに、炭素および窒素の固定元素は例えばＴｉ、Ｚｒ
、 Ｎｂ等であり、一般にはＴｉである。また熱間圧延
に先立って行うクラッド化には鋳込み法、圧延圧接法、
爆着法、肉盛法など今日よく知られた圧接法のいずれを
利用してもよい。
、 Ｎｂ等であり、一般にはＴｉである。また熱間圧延
に先立って行うクラッド化には鋳込み法、圧延圧接法、
爆着法、肉盛法など今日よく知られた圧接法のいずれを
利用してもよい。
本発明において使用する極低炭素鋼は結晶粒成長抑制作
用を持つ元素を含んでいないので、低温短時間の熱処理
を施すことによって加工に十分耐え得るものの製造が可
能である。
用を持つ元素を含んでいないので、低温短時間の熱処理
を施すことによって加工に十分耐え得るものの製造が可
能である。
なお、本発明に云う薄板クラッド鋼の「薄板」とは、熱
間圧延に続いていわゆる冷間圧延を経て得られる程度の
「薄板」ということであって、特に制限されるものでは
ないが、一般には５ｍｍ以下の厚さの板材を云う。一方
、この「冷間圧延」それ自体もしたがって何ら制限され
ないが、好ましくは、その圧下率を６０〜７０％とする
。
間圧延に続いていわゆる冷間圧延を経て得られる程度の
「薄板」ということであって、特に制限されるものでは
ないが、一般には５ｍｍ以下の厚さの板材を云う。一方
、この「冷間圧延」それ自体もしたがって何ら制限され
ないが、好ましくは、その圧下率を６０〜７０％とする
。
（作用）
本発明にあって熱間圧延および焼鈍の各処理条件を上述
のように固定した理由について以下述べる。
のように固定した理由について以下述べる。
（１）熱間圧延：
本発明にあっては、仕上り温度および巻取り温度を上述
の範囲に管理するが、本発明におけるように、Ｔｉなど
を含まない安価な極低炭素鋼を母材に使用した場合、仕
上り温度が母材のＡ３変態点よりも低くなると母材結晶
が粗大化し、これが最終冷延板にまで影響して製品加工
時の肌荒れの原因となる。また、同時に巻取り温度を適
正な範囲内に制御できなくなり、温度が極端に低くなっ
た場合には母材中のＮがＡＱＮとして十分固定されずに
フリーの状態で存在して製品加工時ストレッチャースト
レイン発生の原因にもなる。一方、仕上り温度がＡ３変
態点以上５０℃以内の範囲から高温側に外れると巻取り
温度が適正範囲よりも高くなる傾向にあり、その後の冷
却過程で母材結晶粒が粗大化して製品加工時の肌荒れに
つながる。また後述のように巻取り温度を適正範囲に管
理でき、でも、仕上り温度自体が高いと粗粒化し、これ
が製品加工時の肌荒れにつながる。
の範囲に管理するが、本発明におけるように、Ｔｉなど
を含まない安価な極低炭素鋼を母材に使用した場合、仕
上り温度が母材のＡ３変態点よりも低くなると母材結晶
が粗大化し、これが最終冷延板にまで影響して製品加工
時の肌荒れの原因となる。また、同時に巻取り温度を適
正な範囲内に制御できなくなり、温度が極端に低くなっ
た場合には母材中のＮがＡＱＮとして十分固定されずに
フリーの状態で存在して製品加工時ストレッチャースト
レイン発生の原因にもなる。一方、仕上り温度がＡ３変
態点以上５０℃以内の範囲から高温側に外れると巻取り
温度が適正範囲よりも高くなる傾向にあり、その後の冷
却過程で母材結晶粒が粗大化して製品加工時の肌荒れに
つながる。また後述のように巻取り温度を適正範囲に管
理でき、でも、仕上り温度自体が高いと粗粒化し、これ
が製品加工時の肌荒れにつながる。
上述の熱間圧延終了後、直ちに巻取を開始するが、巻取
温度が６００℃未満になると、一種の急冷効果で過飽和
状態が冷温側にまで持ち来たされ、製品加工時に前述の
ようなストレッチャーストレイン発生の原因となる。一
方、巻取温度が７５０℃を超えると、今度は徐冷効果が
（ＩＪいて母材結晶粒の粗大化は免れない。
温度が６００℃未満になると、一種の急冷効果で過飽和
状態が冷温側にまで持ち来たされ、製品加工時に前述の
ようなストレッチャーストレイン発生の原因となる。一
方、巻取温度が７５０℃を超えると、今度は徐冷効果が
（ＩＪいて母材結晶粒の粗大化は免れない。
そこで、本発明にあっては、仕上り温度を母材のＡ３変
態点以上５０℃以内に管理し、またその直後の巻取り温
度を６００〜７５０℃に管理して母材組織の粗粒化また
は混粒化を防止し、フェライト結晶粒度標準図の６〜９
番の整粒組織にして製品加工時の肌荒れを防止するので
ある。
態点以上５０℃以内に管理し、またその直後の巻取り温
度を６００〜７５０℃に管理して母材組織の粗粒化また
は混粒化を防止し、フェライト結晶粒度標準図の６〜９
番の整粒組織にして製品加工時の肌荒れを防止するので
ある。
（２）焼鈍処理：
本発明にあっては冷間圧延後の焼鈍条件の適正化を温度
と時間の管理によって実現するものであり、冷間圧延後
の焼鈍条件が高温長時間になると母材結晶粒の粗大化ま
たは混粒化を招いて製品加工時の肌荒れの原因となる。
と時間の管理によって実現するものであり、冷間圧延後
の焼鈍条件が高温長時間になると母材結晶粒の粗大化ま
たは混粒化を招いて製品加工時の肌荒れの原因となる。
逆に、焼鈍条件が余りに低温短時間側になると、合わせ
材に圧延加工組織が残って製品加工時のワレ等の品質ト
ラブルの原因になる。
材に圧延加工組織が残って製品加工時のワレ等の品質ト
ラブルの原因になる。
そこで、本発明にあっては、前記条件で製造した熱間圧
延板を冷間圧延後、第１図に示すように点Ａ （９００
℃、５ｓｅｃ） 、点Ｂ （８５０℃、５ｓｅｃ） 、
点Ｃ（８１０℃、１５ｓｅｃ ） 、点Ｄ （８１０℃
、３０ｓｅｃ ） 、点Ｅ （９００℃、２０ｓｅｃ
）を結ぶ線で囲まれる範囲内の温度と時間に均熱保持し
て合わせ材を完全に再結晶させ同時に母材をフェライト
結晶粒度標準図の７〜１０番の整粒組織にして製品加工
時の肌荒れ発生を防止するのである。
延板を冷間圧延後、第１図に示すように点Ａ （９００
℃、５ｓｅｃ） 、点Ｂ （８５０℃、５ｓｅｃ） 、
点Ｃ（８１０℃、１５ｓｅｃ ） 、点Ｄ （８１０℃
、３０ｓｅｃ ） 、点Ｅ （９００℃、２０ｓｅｃ
）を結ぶ線で囲まれる範囲内の温度と時間に均熱保持し
て合わせ材を完全に再結晶させ同時に母材をフェライト
結晶粒度標準図の７〜１０番の整粒組織にして製品加工
時の肌荒れ発生を防止するのである。
一般的には、８１０℃ないし９００℃の高温に５ ｓｅ
ｃ／ｍｍの時間だけ加熱保持するのである。
ｃ／ｍｍの時間だけ加熱保持するのである。
なお、第１図中の斜線部（点Ｆ （８９０℃、１０ｓｅ
ｃ ） 、点Ｇ （８６０℃、１０ｓｅｃ ） 、点Ｈ
（８６０℃１２３ｓｅｃ ） 、点１ （８９０℃、
２０ｓｅｃ ）で囲まれる範囲）は本発明による焼鈍処
理の好適条件の範囲である。
ｃ ） 、点Ｇ （８６０℃、１０ｓｅｃ ） 、点Ｈ
（８６０℃１２３ｓｅｃ ） 、点１ （８９０℃、
２０ｓｅｃ ）で囲まれる範囲）は本発明による焼鈍処
理の好適条件の範囲である。
かくして、本発明によれば、製品加工時に肌荒れあるい
はワレもしくはシワ等のみられない、すぐれた品質の薄
板クラソｌ″鋼が得られるのである。
はワレもしくはシワ等のみられない、すぐれた品質の薄
板クラソｌ″鋼が得られるのである。
次に実施例によって本発明をさらに説明する。
夫浴皿
本例では第１表に示す各組成を有するステンレス鋼の合
わせ材と極低炭素鋼の母材とをいずれも合せ材−母材一
合せ材の三層に圧延圧接法によってクランド化した。ク
ラフト比は１０％であった。
わせ材と極低炭素鋼の母材とをいずれも合せ材−母材一
合せ材の三層に圧延圧接法によってクランド化した。ク
ラフト比は１０％であった。
このようにして得たクラッドスラブを第２表に示す仕上
り温度および巻取り温度で熱間圧延を行った。このとき
得られた熱間圧延板の結晶粒度は同じ（第２表に示す。
り温度および巻取り温度で熱間圧延を行った。このとき
得られた熱間圧延板の結晶粒度は同じ（第２表に示す。
次いで、冷間圧延後（加工率７０％）、同表に示す温度
、時間条件下で焼鈍熱処理を行った。得られた焼鈍済冷
延板の母材の結晶粒度を同じく第２表にまとめて示す。
、時間条件下で焼鈍熱処理を行った。得られた焼鈍済冷
延板の母材の結晶粒度を同じく第２表にまとめて示す。
本発明によって製造したクラッド板はいずれもプレス加
工時の肌荒れはなく、製品としても十分使用可能なもの
であった。一方、比較例のものはいずれもプラス加工時
に肌荒れがみられ、実用できなかった。
工時の肌荒れはなく、製品としても十分使用可能なもの
であった。一方、比較例のものはいずれもプラス加工時
に肌荒れがみられ、実用できなかった。
なお、プレス加工時の肌荒れは次の要領で試験して評価
した。
した。
すなわち、液圧バルジ試験により供試片を張り出した場
合に張り出し部分の表面に凹凸が生じたときをもって肌
荒れが生じたとした、そしてこのようにして肌荒れの見
られなかったものは製品として使用可能であると判断し
た。
合に張り出し部分の表面に凹凸が生じたときをもって肌
荒れが生じたとした、そしてこのようにして肌荒れの見
られなかったものは製品として使用可能であると判断し
た。
第１図は、本発明において規定する焼鈍時における加熱
時間と温度との関係を示すグラフ；および、 第２図ないし第１３図は、本発明の実施例および比較例
における熱延クラッド鋼板および冷延クラッド鋼板の顕
微鏡組織写真（Ｘ１００ ）である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 −（他１名）第１図 力Ｉ：ｌ 撓、 祷 間（ｓｅｃ、イもｍ）第２図 第３図 第４図 第５図 ・ニー了 ６ １ミニ 第７図 第８図 第９図 第１０図 第ｉｉ図 第１２図 第１，５図
時間と温度との関係を示すグラフ；および、 第２図ないし第１３図は、本発明の実施例および比較例
における熱延クラッド鋼板および冷延クラッド鋼板の顕
微鏡組織写真（Ｘ１００ ）である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 −（他１名）第１図 力Ｉ：ｌ 撓、 祷 間（ｓｅｃ、イもｍ）第２図 第３図 第４図 第５図 ・ニー了 ６ １ミニ 第７図 第８図 第９図 第１０図 第ｉｉ図 第１２図 第１，５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ステンレス鋼、ニッケルおよびニッケル基合金からなる
群から選んだ合わせ材と、炭素および窒素の固定元素を
含まない、炭素含有量０．０１５％以下の極低炭素鋼か
らなる母材とを二層または三層にクラッド化したクラッ
ドスラブを製造すること前記クラッドスラブに、加熱後
、熱間圧延を行い、上記母材のＡ＿３変態点以上５０℃
以内の温度で該熱間圧延を終了し、その直後に６００〜
７５０℃の温度で巻取ること； 上記熱間圧延の終了後、さらに冷間圧延を行うこと；お
よび 冷間圧延の終了後、焼鈍炉により、添付図面の第１図に
示す点Ａ（９００℃、５ｓｅｃ）、点Ｂ（８５０℃、５
ｓｅｃ）、点Ｃ（８１０℃、１５ｓｅｃ）、点Ｄ（８１
０℃、３０ｓｅｃ）、点Ｅ（９００℃、２０ｓｅｃ）を
結ぶ線で囲まれる範囲内の条件下に均熱保持してから冷
却する熱処理を施すことを特徴とする薄板クラッド鋼の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27484584A JPS61157637A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 薄板クラツド鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27484584A JPS61157637A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 薄板クラツド鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61157637A true JPS61157637A (ja) | 1986-07-17 |
| JPH0558045B2 JPH0558045B2 (ja) | 1993-08-25 |
Family
ID=17547384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27484584A Granted JPS61157637A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 薄板クラツド鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61157637A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3363550A4 (en) * | 2015-10-14 | 2018-08-22 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Cladded steel plate with excellent heat conductivity |
-
1984
- 1984-12-28 JP JP27484584A patent/JPS61157637A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3363550A4 (en) * | 2015-10-14 | 2018-08-22 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Cladded steel plate with excellent heat conductivity |
| US10562084B2 (en) | 2015-10-14 | 2020-02-18 | Nippon Steel Nisshin Co., Ltd. | Clad steel plate with excellent thermal conductivity |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0558045B2 (ja) | 1993-08-25 |
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