JPH0558046B2 - - Google Patents
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- JPH0558046B2 JPH0558046B2 JP22074985A JP22074985A JPH0558046B2 JP H0558046 B2 JPH0558046 B2 JP H0558046B2 JP 22074985 A JP22074985 A JP 22074985A JP 22074985 A JP22074985 A JP 22074985A JP H0558046 B2 JPH0558046 B2 JP H0558046B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明はオーステナイト系ステンレスクラツド
冷延鋼板の製造方法に係り、特に耐肌荒れ性に優
れた冷延鋼板の製造方法に関し、深絞り用オース
テナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製造分
野で利用される。 〔従来の技術〕 オーステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板
は、表面の美麗さと高耐食性等の特性をそのまま
活かし、かつ安価なため種々の用途への適用例が
増加している。これらのクラツド鋼板は熱伝導特
性がよく、しかもステンレス鋼の耐食、耐熱性は
そのまま保有しているので高級鍋等の器物として
深絞り加工が施される用途が多い。 このような器物にあつては、従来1.2〜1.5mm厚
の比較的厚いクラツド鋼板が多く使用されていた
が、更に低コスト化および軽量化を指向し薄物化
への傾向にある。 しかし、このようなステンレスクラツド冷延鋼
板を絞り加工によつて器物に成形した際、オレン
ジピールが発生し易く、オレンジピールを除去す
るため多大の研磨工数を必要としコスト高を招き
問題となつていた。 オーステナイト系ステンレスクラツド鋼板の製
造工程は、一般にまず、鋳込法、肉盛法、圧延接
着法、爆着法等によつて製作したクラツドスラブ
を1200〜1300℃に加熱し熱間圧延を行い、その熱
延コイルを軟質化のため1100℃前後の温度で焼鈍
を行い、脱スケール後、冷間圧延によつて所定の
板厚とし、この冷延コイルは更に1100℃前後の温
度で仕上焼鈍される。 これに対し、一般の普通冷延鋼板の製造工程で
は、熱延コイルの焼鈍は省略され、また熱間圧延
温度および仕上焼鈍温度もオーステナイト系ステ
ンレス鋼に比べればかなり低温度で処理される。 従つて上記の如きオーステナイト系ステンレス
クラツド冷延鋼板の製造において、合せ材のステ
ンレス鋼の耐食特性を重視しステンレス鋼側の工
程条件で製造されるため、クラツド鋼の母材であ
る炭素鋼や低合金鋼にとつては非常に過酷な熱履
歴を与えられることとなり、当然結晶粒の粗大化
は回避できない。 結晶粒粗大化の対策として、特開昭56−33121
号公報にて開示の発明では、母材のAr3変態点以
上の温度で熱間圧延を終了すること、および熱間
圧延後更に冷間圧延を行い、その後連続焼鈍炉に
より850〜950℃で短時間再加熱処理を行うことが
提案されている。熱間圧延終了温度を母材のAr3
変態点以上にする理由は母材の結晶粒径を細かく
し延性の劣化を防ぐにある。しかし本発明者らの
知見によれば、たとえ熱間圧延終了温度がAr3変
態点以上でもその後の冷却速度が遅くて、Ar3変
態点近傍を徐冷すると母材のフエライト粒は粗大
化する欠点がある。 また、冷延後は850〜950℃の短時間焼鈍をして
いるが、これはステンレス鋼合せ材の耐食性と母
材の延性を考慮している。しかし、オーステナイ
ト系ステンレス鋼、特にSUS304鋼においては
950℃以下の短時間焼鈍ではほとんど再結晶せず
硬質であり延性にとぼしい。そのため、たとえク
ラツド鋼といえども成形性などを律則しているの
はステンレス鋼であり、ステンレス鋼に合せた焼
鈍が必要となる。 次に、特開昭58−113326号公報にて開示の発明
では、熱間圧延終了後のクラツド鋼板の冷却に際
し、圧延終了温度と母材鋼板のAr3変態点のうち
いずれか低い方の温度から600℃に達するまでの
温度域を1200〜7200℃／hrの冷却速度で急冷する
ことを提案している。これは５mm以上の厚板製造
に関するものであり、ステンレス鋼層中の固溶
Crを減少せしめて、耐食性を悪化させ、また応
力集中を惹起せしめ強度低下の原因ともなる
Cr23C6の析出を防止するためであるが、冷延後の
条件については言及がなく、絞り加工によつて発
生するオレンジピール防止については触れていな
い。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決
し、深絞り時の耐肌荒れ性に優れたオーステナイ
ト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製造方法を提
供するにある。 〔問題点を解決するための手段および作用〕 本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、炭素鋼もしくは低合金鋼の母材にオー
ステナイト系ステンレス鋼の合せ材を接合したク
ラツドスラブに対して熱間圧延および冷間圧延を
施すオーステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼
板の製造方法において、前記熱間仕上圧延終了後
強制冷却して600℃以下の温度で巻取る段階と、
前記巻取熱延鋼帯を950〜1050℃の温度域で10分
間以下の焼鈍をする段階と、前記焼鈍熱延鋼帯に
脱スケールおよび冷間圧延を施し所定板厚とした
冷延鋼帯を950〜1050℃の温度域で10分間以下の
仕上焼鈍をする段階と、を有して成り耐肌荒れ性
に優れたことを特徴とするオーステナイト系ステ
ンレスクラツド冷延鋼板の製造方法である。 本発明者らは、合せ材のステンレス鋼の特性を
損なわず、母材の結晶粒成長を抑制する工程条件
を種々研究し、後記の第１〜３図に示す知見を得
た。すなわち、オーステナイト系ステンレスクラ
ツド冷延鋼板の母材の結晶粒度は、(イ)熱間圧延後
の巻取温度、(ロ)熱延板の焼鈍温度、(ハ)冷間圧延後
の焼鈍温度に影響され、いずれも高温処理のもの
ほど粗粒となる。本発明はこの知見に基づいてな
されたものである。 まず、本発明の基礎になつた実験について説明
する。オーステナイト系ステンレスクラツド鋼を
下記第１表に示す処理条件で処理し、３種の実験
を行つた。すなわち、実験No.１は熱延鋼帯の巻取
温度を変化し、No.２は熱延鋼帯の焼鈍温度を変化
し、No.３は冷延鋼帯の仕上焼鈍を変化したもので
ある。それぞれの仕上焼鈍後の冷延鋼帯の母材の
ASTM結晶粒度番号を調査し、それぞれの変数
との関係を第１図、第２図および第３図に示し
た。なお、格付において、結晶粒度番号７以下の
領域をオレンジピール発生域として斜線で示し
た。
冷延鋼板の製造方法に係り、特に耐肌荒れ性に優
れた冷延鋼板の製造方法に関し、深絞り用オース
テナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製造分
野で利用される。 〔従来の技術〕 オーステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板
は、表面の美麗さと高耐食性等の特性をそのまま
活かし、かつ安価なため種々の用途への適用例が
増加している。これらのクラツド鋼板は熱伝導特
性がよく、しかもステンレス鋼の耐食、耐熱性は
そのまま保有しているので高級鍋等の器物として
深絞り加工が施される用途が多い。 このような器物にあつては、従来1.2〜1.5mm厚
の比較的厚いクラツド鋼板が多く使用されていた
が、更に低コスト化および軽量化を指向し薄物化
への傾向にある。 しかし、このようなステンレスクラツド冷延鋼
板を絞り加工によつて器物に成形した際、オレン
ジピールが発生し易く、オレンジピールを除去す
るため多大の研磨工数を必要としコスト高を招き
問題となつていた。 オーステナイト系ステンレスクラツド鋼板の製
造工程は、一般にまず、鋳込法、肉盛法、圧延接
着法、爆着法等によつて製作したクラツドスラブ
を1200〜1300℃に加熱し熱間圧延を行い、その熱
延コイルを軟質化のため1100℃前後の温度で焼鈍
を行い、脱スケール後、冷間圧延によつて所定の
板厚とし、この冷延コイルは更に1100℃前後の温
度で仕上焼鈍される。 これに対し、一般の普通冷延鋼板の製造工程で
は、熱延コイルの焼鈍は省略され、また熱間圧延
温度および仕上焼鈍温度もオーステナイト系ステ
ンレス鋼に比べればかなり低温度で処理される。 従つて上記の如きオーステナイト系ステンレス
クラツド冷延鋼板の製造において、合せ材のステ
ンレス鋼の耐食特性を重視しステンレス鋼側の工
程条件で製造されるため、クラツド鋼の母材であ
る炭素鋼や低合金鋼にとつては非常に過酷な熱履
歴を与えられることとなり、当然結晶粒の粗大化
は回避できない。 結晶粒粗大化の対策として、特開昭56−33121
号公報にて開示の発明では、母材のAr3変態点以
上の温度で熱間圧延を終了すること、および熱間
圧延後更に冷間圧延を行い、その後連続焼鈍炉に
より850〜950℃で短時間再加熱処理を行うことが
提案されている。熱間圧延終了温度を母材のAr3
変態点以上にする理由は母材の結晶粒径を細かく
し延性の劣化を防ぐにある。しかし本発明者らの
知見によれば、たとえ熱間圧延終了温度がAr3変
態点以上でもその後の冷却速度が遅くて、Ar3変
態点近傍を徐冷すると母材のフエライト粒は粗大
化する欠点がある。 また、冷延後は850〜950℃の短時間焼鈍をして
いるが、これはステンレス鋼合せ材の耐食性と母
材の延性を考慮している。しかし、オーステナイ
ト系ステンレス鋼、特にSUS304鋼においては
950℃以下の短時間焼鈍ではほとんど再結晶せず
硬質であり延性にとぼしい。そのため、たとえク
ラツド鋼といえども成形性などを律則しているの
はステンレス鋼であり、ステンレス鋼に合せた焼
鈍が必要となる。 次に、特開昭58−113326号公報にて開示の発明
では、熱間圧延終了後のクラツド鋼板の冷却に際
し、圧延終了温度と母材鋼板のAr3変態点のうち
いずれか低い方の温度から600℃に達するまでの
温度域を1200〜7200℃／hrの冷却速度で急冷する
ことを提案している。これは５mm以上の厚板製造
に関するものであり、ステンレス鋼層中の固溶
Crを減少せしめて、耐食性を悪化させ、また応
力集中を惹起せしめ強度低下の原因ともなる
Cr23C6の析出を防止するためであるが、冷延後の
条件については言及がなく、絞り加工によつて発
生するオレンジピール防止については触れていな
い。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決
し、深絞り時の耐肌荒れ性に優れたオーステナイ
ト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製造方法を提
供するにある。 〔問題点を解決するための手段および作用〕 本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、炭素鋼もしくは低合金鋼の母材にオー
ステナイト系ステンレス鋼の合せ材を接合したク
ラツドスラブに対して熱間圧延および冷間圧延を
施すオーステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼
板の製造方法において、前記熱間仕上圧延終了後
強制冷却して600℃以下の温度で巻取る段階と、
前記巻取熱延鋼帯を950〜1050℃の温度域で10分
間以下の焼鈍をする段階と、前記焼鈍熱延鋼帯に
脱スケールおよび冷間圧延を施し所定板厚とした
冷延鋼帯を950〜1050℃の温度域で10分間以下の
仕上焼鈍をする段階と、を有して成り耐肌荒れ性
に優れたことを特徴とするオーステナイト系ステ
ンレスクラツド冷延鋼板の製造方法である。 本発明者らは、合せ材のステンレス鋼の特性を
損なわず、母材の結晶粒成長を抑制する工程条件
を種々研究し、後記の第１〜３図に示す知見を得
た。すなわち、オーステナイト系ステンレスクラ
ツド冷延鋼板の母材の結晶粒度は、(イ)熱間圧延後
の巻取温度、(ロ)熱延板の焼鈍温度、(ハ)冷間圧延後
の焼鈍温度に影響され、いずれも高温処理のもの
ほど粗粒となる。本発明はこの知見に基づいてな
されたものである。 まず、本発明の基礎になつた実験について説明
する。オーステナイト系ステンレスクラツド鋼を
下記第１表に示す処理条件で処理し、３種の実験
を行つた。すなわち、実験No.１は熱延鋼帯の巻取
温度を変化し、No.２は熱延鋼帯の焼鈍温度を変化
し、No.３は冷延鋼帯の仕上焼鈍を変化したもので
ある。それぞれの仕上焼鈍後の冷延鋼帯の母材の
ASTM結晶粒度番号を調査し、それぞれの変数
との関係を第１図、第２図および第３図に示し
た。なお、格付において、結晶粒度番号７以下の
領域をオレンジピール発生域として斜線で示し
た。
【表】
第１図において、熱間圧延終了後の鋼帯の巻取
温度が600℃を越えると冷延後の母材の結晶粒が
粗大化しオレンジピールが発生するので、巻取温
度は℃以下に限定した。 また、熱間圧延終了後、巻取温度までの冷却
は、母材のフエライト粒の粗大化を抑制するため
40〜100℃／sec程度の急冷が必要であるが、これ
は通常、ホツトランテーブル上における強制冷却
によつて達成できる。 次に熱延鋼帯の焼鈍温度が1050℃を越えると、
第２図に示す如く熱間仕上圧延後の巻取温度が
6000℃であつても母材の結晶粒が粗大化しオレン
ジピールが発生する。また、焼鈍温度が950℃未
満では、母材の結晶粒は粗大化しないが、ステン
レス鋼合せ材の再結晶が不完全となり軟質化せず
冷間圧延工程において耳割れなどのトラブルが発
生する。更に950〜1050℃の焼鈍時間が10分を越
えると、他の巻取温度および仕上焼鈍温度が本発
明の条件を満足しても母材の粒成長が大きくな
り、その上ランニングコストも上昇する。これら
の理由から、熱延鋼帯の焼鈍は950〜1050℃の温
度域で10分間以下に限定した。 次に冷延鋼帯の仕上焼鈍温度が1050℃を越える
と、第３図に示す如く、他の要因の巻取温度およ
び熱延鋼帯の焼鈍温度が本発明の条件を満足して
もオレンジピール発生域に入り、ステンレス鋼合
せ材の結晶粒も大きくなり耐食性や光沢度が低下
する。しかし、950℃未満の温度で仕上焼鈍を行
うと、母材のフエライト粒系は粗大化せずオレン
ジピールはないが、ステンレス鋼合せ材の組織が
未再結晶となるので成形性が劣化する。また、
950〜1050℃における仕上焼鈍時間が10分を越え
ると、母材の粒成長が著しくオレンジピールが発
生し易く、生産性も低下する。従つて冷延鋼帯の
仕上焼鈍は950〜1050℃、10分間以下に限定した。 〔実施例〕
温度が600℃を越えると冷延後の母材の結晶粒が
粗大化しオレンジピールが発生するので、巻取温
度は℃以下に限定した。 また、熱間圧延終了後、巻取温度までの冷却
は、母材のフエライト粒の粗大化を抑制するため
40〜100℃／sec程度の急冷が必要であるが、これ
は通常、ホツトランテーブル上における強制冷却
によつて達成できる。 次に熱延鋼帯の焼鈍温度が1050℃を越えると、
第２図に示す如く熱間仕上圧延後の巻取温度が
6000℃であつても母材の結晶粒が粗大化しオレン
ジピールが発生する。また、焼鈍温度が950℃未
満では、母材の結晶粒は粗大化しないが、ステン
レス鋼合せ材の再結晶が不完全となり軟質化せず
冷間圧延工程において耳割れなどのトラブルが発
生する。更に950〜1050℃の焼鈍時間が10分を越
えると、他の巻取温度および仕上焼鈍温度が本発
明の条件を満足しても母材の粒成長が大きくな
り、その上ランニングコストも上昇する。これら
の理由から、熱延鋼帯の焼鈍は950〜1050℃の温
度域で10分間以下に限定した。 次に冷延鋼帯の仕上焼鈍温度が1050℃を越える
と、第３図に示す如く、他の要因の巻取温度およ
び熱延鋼帯の焼鈍温度が本発明の条件を満足して
もオレンジピール発生域に入り、ステンレス鋼合
せ材の結晶粒も大きくなり耐食性や光沢度が低下
する。しかし、950℃未満の温度で仕上焼鈍を行
うと、母材のフエライト粒系は粗大化せずオレン
ジピールはないが、ステンレス鋼合せ材の組織が
未再結晶となるので成形性が劣化する。また、
950〜1050℃における仕上焼鈍時間が10分を越え
ると、母材の粒成長が著しくオレンジピールが発
生し易く、生産性も低下する。従つて冷延鋼帯の
仕上焼鈍は950〜1050℃、10分間以下に限定した。 〔実施例〕
【表】
第２表に合せ材と母材の成分を示した２種のオ
ーステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼帯を鋳
込法を経て製造した。その製造条件を第３表に示
したが、熱間仕上圧延終了から巻取温度までの冷
却速度はいずれも60℃／secであつた。これらの
冷延鋼板の深絞り試験を行い、その結果を同じく
第３表に示した。
ーステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼帯を鋳
込法を経て製造した。その製造条件を第３表に示
したが、熱間仕上圧延終了から巻取温度までの冷
却速度はいずれも60℃／secであつた。これらの
冷延鋼板の深絞り試験を行い、その結果を同じく
第３表に示した。
本発明は、上記実施例からも明らかな如く、オ
ーステナイト系ステンレスクラツド鋼の熱延鋼帯
を600℃以下の温度で巻取り、巻取熱延鋼帯およ
び冷延鋼帯にそれぞれ950〜1050℃の温度域で10
分間以下の焼鈍を施すことによつて、絞り加工後
の耐肌荒れ性に優れたオーステナイト系ステンレ
ス冷延鋼板を製造することができた。
ーステナイト系ステンレスクラツド鋼の熱延鋼帯
を600℃以下の温度で巻取り、巻取熱延鋼帯およ
び冷延鋼帯にそれぞれ950〜1050℃の温度域で10
分間以下の焼鈍を施すことによつて、絞り加工後
の耐肌荒れ性に優れたオーステナイト系ステンレ
ス冷延鋼板を製造することができた。
図面はいずれもオーステナイト系ステンレスク
ラツド冷延鋼板の母材の結晶粒度番号を示し、第
１図は熱延鋼帯の巻取温度の影響を示す線図、第
２図は熱延鋼帯の焼鈍温度の影響を示す線図、第
３図は冷延鋼帯の仕上焼鈍温度の影響を示す線図
である。
ラツド冷延鋼板の母材の結晶粒度番号を示し、第
１図は熱延鋼帯の巻取温度の影響を示す線図、第
２図は熱延鋼帯の焼鈍温度の影響を示す線図、第
３図は冷延鋼帯の仕上焼鈍温度の影響を示す線図
である。
Claims (1)
- １ 炭素鋼もしくは低合金鋼の母材にオーステナ
イト系ステンレス鋼の合せ材を接合したクラツド
スラブに対して熱間圧延および冷間圧延を施すオ
ーステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製
造方法において、前記熱間仕上圧延終了後強制冷
却して600℃以下の温度で巻取る段階と、前記巻
取熱延鋼帯を950〜1050℃の温度域で10分間以下
の焼鈍をする段階と、前記焼鈍熱延鋼帯に脱スケ
ールおよび熱間圧延を施し所定板厚とした冷延鋼
帯を950〜1050℃の温度域で10分間以下の仕上焼
鈍をする段階と、を有して成り耐肌荒れ性に優れ
たことを特徴とするオーステナイト系ステンレス
クラツド冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22074985A JPS6280223A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | オ−ステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22074985A JPS6280223A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | オ−ステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6280223A JPS6280223A (ja) | 1987-04-13 |
| JPH0558046B2 true JPH0558046B2 (ja) | 1993-08-25 |
Family
ID=16755933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22074985A Granted JPS6280223A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | オ−ステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6280223A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5370946A (en) * | 1993-03-31 | 1994-12-06 | Allegheny Ludlum Corporation | Stainless steel and carbon steel composite |
-
1985
- 1985-10-03 JP JP22074985A patent/JPS6280223A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6280223A (ja) | 1987-04-13 |
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