JPS6280223A - オ−ステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS6280223A JPS6280223A JP22074985A JP22074985A JPS6280223A JP S6280223 A JPS6280223 A JP S6280223A JP 22074985 A JP22074985 A JP 22074985A JP 22074985 A JP22074985 A JP 22074985A JP S6280223 A JPS6280223 A JP S6280223A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はオーステナイト系ステンレスクラッド冷延鋼板
の製造方法に係り、特に耐肌荒れ性に優れた冷延鋼板の
製造方法に関し、深絞り用オーステナイト系ステンレス
クラッド冷延鋼板の製造分野で利用される。
の製造方法に係り、特に耐肌荒れ性に優れた冷延鋼板の
製造方法に関し、深絞り用オーステナイト系ステンレス
クラッド冷延鋼板の製造分野で利用される。
オーステナイト系ステンレスクラッド冷延鋼板は、表面
の美麗さと高耐食性等の特性をそのまま活かし、かつ安
価なため種々の用途への適用例が増加している。これら
のクラツド鋼板は熱伝導特性がよく、シかもステンレス
鋼の耐食、耐熱性はそのまま保有しているので高級鍋等
の器物として深絞り加工が施される用途が多い。
の美麗さと高耐食性等の特性をそのまま活かし、かつ安
価なため種々の用途への適用例が増加している。これら
のクラツド鋼板は熱伝導特性がよく、シかもステンレス
鋼の耐食、耐熱性はそのまま保有しているので高級鍋等
の器物として深絞り加工が施される用途が多い。
このような器物にあっては、従来１２〜１５閤厚の比較
的厚いクラツド鋼板が多く使用されていたが、更に低コ
スト化および軽量化を指向し薄物化への傾向にある。
的厚いクラツド鋼板が多く使用されていたが、更に低コ
スト化および軽量化を指向し薄物化への傾向にある。
しかし、このようなステンレスクラッド冷延鋼板を絞り
加工によって諸物に成形した際、オレンジピールが発生
し易く、オレンジピールを除去するため多大の研磨工数
を必要としコスト高を［１問題となっていた。
加工によって諸物に成形した際、オレンジピールが発生
し易く、オレンジピールを除去するため多大の研磨工数
を必要としコスト高を［１問題となっていた。
オーステナイト系ステンレスクラツド鋼板の製造工程は
、一般にまず、鋳込法、肉盛法、圧延接着法、爆着法等
によって製作したクラッドスラブを１２００〜１３００
℃に加熱し熱間圧延を行い、その熱延コイルを軟質化の
ため１）００℃前後の温度で焼鈍を行い、脱スケール後
、冷間圧延によって所定の板厚とし、この冷延コイルは
更に１）００℃前後の温度で仕上焼鈍される。
、一般にまず、鋳込法、肉盛法、圧延接着法、爆着法等
によって製作したクラッドスラブを１２００〜１３００
℃に加熱し熱間圧延を行い、その熱延コイルを軟質化の
ため１）００℃前後の温度で焼鈍を行い、脱スケール後
、冷間圧延によって所定の板厚とし、この冷延コイルは
更に１）００℃前後の温度で仕上焼鈍される。
これに対し、一般の普通冷延鋼板の製造工程では、熱延
コイルの焼鈍は省略され、また熱間圧延温度および仕上
焼鈍温度もオーステナイト系ステンレス鋼に比べればか
なり低温度で処理される。
コイルの焼鈍は省略され、また熱間圧延温度および仕上
焼鈍温度もオーステナイト系ステンレス鋼に比べればか
なり低温度で処理される。
従って上記の如きオーステナイト系ステンレスクラッド
冷延鋼板の製造において、合せ材のステンレス鋼の耐食
特性を重視しステンレス鋼側の工程条件で製造されるた
め、クラツド鋼の母材である炭素鋼や低合金鋼にとって
は非常に過酷な熱履歴を与えられることとなり、当然結
晶粒の粗大化は回避できない。
冷延鋼板の製造において、合せ材のステンレス鋼の耐食
特性を重視しステンレス鋼側の工程条件で製造されるた
め、クラツド鋼の母材である炭素鋼や低合金鋼にとって
は非常に過酷な熱履歴を与えられることとなり、当然結
晶粒の粗大化は回避できない。
結晶粒粗大化の対策として、特開昭５６−３３１２１号
公報にて開示の発明では、母材のＡ ｒ−、変態点以上
の温度で熱間圧延を終了すること、および熱間圧延夜更
に冷間圧延を行い、その後連続焼鈍炉により８５０〜９
５０℃で短時間再加熱処理を行うことが提案されている
。熱間圧延終了温度を母材のＡｒ３変態点以上にする理
由は母材の結晶粒径を細かくし延性の劣化を防ぐにある
。しかし本発明者らの知見によれば、たとえ熱間圧延終
了温度がＡ ｒ３変態点以上でもその後の冷却速度が遅
くて、Ａｒ変態点近傍を徐冷すると母材のフェライト粒
は粗大化する欠点がある。
公報にて開示の発明では、母材のＡ ｒ−、変態点以上
の温度で熱間圧延を終了すること、および熱間圧延夜更
に冷間圧延を行い、その後連続焼鈍炉により８５０〜９
５０℃で短時間再加熱処理を行うことが提案されている
。熱間圧延終了温度を母材のＡｒ３変態点以上にする理
由は母材の結晶粒径を細かくし延性の劣化を防ぐにある
。しかし本発明者らの知見によれば、たとえ熱間圧延終
了温度がＡ ｒ３変態点以上でもその後の冷却速度が遅
くて、Ａｒ変態点近傍を徐冷すると母材のフェライト粒
は粗大化する欠点がある。
また、冷延後は８５０〜９５０℃の短時間焼鈍をしてい
るが、これはステンレス鋼合せ材の耐食性と母材の延性
を考慮している。しかし、オーステナイト系ステンレス
鋼、特に５ＵＳ３０４鋼においては９５０℃以下の短時
間焼鈍ではほとんど再結晶せず硬質であり延性にとぼし
い。そのため、たとえクラツド鋼といえども成形性など
を律別しているのはステンレス鋼であり、ステンレス鋼
に合せた焼鈍が必要となる。
るが、これはステンレス鋼合せ材の耐食性と母材の延性
を考慮している。しかし、オーステナイト系ステンレス
鋼、特に５ＵＳ３０４鋼においては９５０℃以下の短時
間焼鈍ではほとんど再結晶せず硬質であり延性にとぼし
い。そのため、たとえクラツド鋼といえども成形性など
を律別しているのはステンレス鋼であり、ステンレス鋼
に合せた焼鈍が必要となる。
次に、特開昭５８−１）３３２８号公報にて開示の発明
では、熱間圧延終了後のクラツド鋼板の冷却に際し、圧
延終了温度と母材鋼板のＡｒ変態点のうちいずれか低い
方の温度から６００℃に達するまで（Ｄ７ＮＡ度域を１
２００〜７２００ ’Ｃ／ｈｒ （７）冷却速度で急冷
する乙とを提案している。これは５＋ｎ＋ａ以上の厚板
製造に関するものであり、ステンレス鋼層中の固溶Ｃｒ
を減少せしめて、耐食性を悪化させ、また応力集中を惹
起せしめ強度低下の原因ともなるＣｒ２．Ｃ６の析出を
防止するためであるが、冷延後の条件については言及が
なく、絞り加工によって発生するオレンジピール防止に
ついては触れていない。
では、熱間圧延終了後のクラツド鋼板の冷却に際し、圧
延終了温度と母材鋼板のＡｒ変態点のうちいずれか低い
方の温度から６００℃に達するまで（Ｄ７ＮＡ度域を１
２００〜７２００ ’Ｃ／ｈｒ （７）冷却速度で急冷
する乙とを提案している。これは５＋ｎ＋ａ以上の厚板
製造に関するものであり、ステンレス鋼層中の固溶Ｃｒ
を減少せしめて、耐食性を悪化させ、また応力集中を惹
起せしめ強度低下の原因ともなるＣｒ２．Ｃ６の析出を
防止するためであるが、冷延後の条件については言及が
なく、絞り加工によって発生するオレンジピール防止に
ついては触れていない。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、深絞
り時の耐肌荒れ性に優れたオーステナイト系ステンレス
クラッド冷延鋼板の製造方法を提供するにある。
り時の耐肌荒れ性に優れたオーステナイト系ステンレス
クラッド冷延鋼板の製造方法を提供するにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の要
旨とするところは次の如くである。
旨とするところは次の如くである。
すなわち、炭素鋼もしくは低合金鋼の母材にオーステナ
イト系ステンレス鋼の合せ材を接合したクラッドスラブ
に対して熱間圧延および冷間圧延を施すオーステナイト
系ステンレスクラッド冷延鋼板の製造方法において、前
記熱間仕上圧延終了後強制冷却して６００℃以下の温度
で巻取る段階と、前記巻取熱延鋼帯を９５０〜１０５０
℃の温度域で１０分間以下の焼鈍をする段階と、前記焼
鈍熱延鋼帯に脱スケールおよび冷間圧延を施し所定板厚
とした冷延鋼帯を９５０〜１０５０℃の温度域で１０分
間以下の仕上焼鈍をする段階と、を有して成り耐肌荒れ
性に優れたことを特徴とするオーステナイト系ステンレ
スクラッド冷延鋼板の製造方法である。
イト系ステンレス鋼の合せ材を接合したクラッドスラブ
に対して熱間圧延および冷間圧延を施すオーステナイト
系ステンレスクラッド冷延鋼板の製造方法において、前
記熱間仕上圧延終了後強制冷却して６００℃以下の温度
で巻取る段階と、前記巻取熱延鋼帯を９５０〜１０５０
℃の温度域で１０分間以下の焼鈍をする段階と、前記焼
鈍熱延鋼帯に脱スケールおよび冷間圧延を施し所定板厚
とした冷延鋼帯を９５０〜１０５０℃の温度域で１０分
間以下の仕上焼鈍をする段階と、を有して成り耐肌荒れ
性に優れたことを特徴とするオーステナイト系ステンレ
スクラッド冷延鋼板の製造方法である。
本発明者らは、合せ材のステンレス鋼の特性を損なわず
、母材の結晶粒成長を抑制する工程条件を種々研究し、
後記の第１〜３図に示す知見を得た。すなわち、オース
テナイト系ステンレスクラッド冷延鋼板の母材の結晶粒
度は、（イ）熱間圧延後の巻取温度、（ロ）熱延板の焼
鈍温度、（ハ）冷間圧延後の焼鈍温度に影響され、いず
れも高温処理のものほど粗粒となる。本発明はこの知見
に基づいてなされたものである。
、母材の結晶粒成長を抑制する工程条件を種々研究し、
後記の第１〜３図に示す知見を得た。すなわち、オース
テナイト系ステンレスクラッド冷延鋼板の母材の結晶粒
度は、（イ）熱間圧延後の巻取温度、（ロ）熱延板の焼
鈍温度、（ハ）冷間圧延後の焼鈍温度に影響され、いず
れも高温処理のものほど粗粒となる。本発明はこの知見
に基づいてなされたものである。
まず、本発明の基礎になった実験について説明する。オ
ーステナイト系ステンレスクラツド鋼を下記第１表に示
す処理条件で処理し、３種の実験を行った。すなわち、
実験Ｎｏ、 １は熱延鋼帯の巻取温度を変化し、Ｎｏ、
２は熱延鋼帯の焼鈍１度を変化し、Ｎｏ、３は冷延鋼帯
の仕上焼鈍を変化したものである。それぞれの仕上焼鈍
後の冷延鋼帯の母材のＡＳＴＭ結晶粒度番号を調査し、
それぞれの変数との関係を第１図、第２図および第３図
に示した。なお、各図において、結晶粒度番号７以下の
領域をオレンジピール発生域として斜線で示した。
ーステナイト系ステンレスクラツド鋼を下記第１表に示
す処理条件で処理し、３種の実験を行った。すなわち、
実験Ｎｏ、 １は熱延鋼帯の巻取温度を変化し、Ｎｏ、
２は熱延鋼帯の焼鈍１度を変化し、Ｎｏ、３は冷延鋼帯
の仕上焼鈍を変化したものである。それぞれの仕上焼鈍
後の冷延鋼帯の母材のＡＳＴＭ結晶粒度番号を調査し、
それぞれの変数との関係を第１図、第２図および第３図
に示した。なお、各図において、結晶粒度番号７以下の
領域をオレンジピール発生域として斜線で示した。
第１表
第１図において、熱間圧延終了後の鋼帯の巻取温度が６
００℃を越えると冷延後の母材の結晶粒が粗大化しオレ
ンジピールが発生するので、巻取温度は６００℃以下に
限定した。
００℃を越えると冷延後の母材の結晶粒が粗大化しオレ
ンジピールが発生するので、巻取温度は６００℃以下に
限定した。
また、熱間圧延終了後、巻取温度までの冷却は、母材の
フェライト粒の粗大化を抑制するため４０〜ｂ れは通常、ホットランテーブル上における強制冷却によ
って達成できる。
フェライト粒の粗大化を抑制するため４０〜ｂ れは通常、ホットランテーブル上における強制冷却によ
って達成できる。
次に熱延鋼帯の焼鈍温度が１０５０℃を越丸ると、第２
図に示す如く熱間仕上圧延後の巻取温度が６００℃以下
であっても母材の結晶粒が粗大化しオレンジピールが発
生する。また、焼鈍温度が９５０℃未満では、母材の結
晶粒は粗大化しないが、ステンレス鋼合せ材の再結晶が
不完全となり軟質化せず冷間圧延工程において耳割れな
どのトラブルが発生する。更に９５０〜１０５０℃の焼
鈍時間が１０分を越えると、他の巻取温度および仕上焼
鈍温度が本発明の条件を満足しても母材の粒成長が大き
くなり、その上ランニングコストも上昇する。これらの
理由から、熱延鋼帯の焼鈍は９５０〜１０５０℃の温度
域で１０分間以下に限定した。
図に示す如く熱間仕上圧延後の巻取温度が６００℃以下
であっても母材の結晶粒が粗大化しオレンジピールが発
生する。また、焼鈍温度が９５０℃未満では、母材の結
晶粒は粗大化しないが、ステンレス鋼合せ材の再結晶が
不完全となり軟質化せず冷間圧延工程において耳割れな
どのトラブルが発生する。更に９５０〜１０５０℃の焼
鈍時間が１０分を越えると、他の巻取温度および仕上焼
鈍温度が本発明の条件を満足しても母材の粒成長が大き
くなり、その上ランニングコストも上昇する。これらの
理由から、熱延鋼帯の焼鈍は９５０〜１０５０℃の温度
域で１０分間以下に限定した。
次に冷延鋼帯の仕上焼鈍温度が１０５０℃を越えると、
第３図に示す如く、他の要因の巻取温度および熱延鋼帯
の焼鈍温度が本発明の条件を満足してもオレンジピール
発生域に入り、ステンレス鋼合せ材の結晶粒も大きくな
り耐食性や光沢度が低下する。しかし、９５０℃未満の
温度で仕上焼鈍を行うと、母材のフェライト粒径は粗大
化せずオレンジピールばないが、ステンレス鋼合せ材の
組織が未再結晶となるので成形性が劣化する。また、９
５０〜１０５０℃における仕上焼鈍時間が１０分を越え
ると、母材の粒成長が著しくオレンジビールが発生し易
（、生産性も低下する。従って冷延鋼帯の仕上焼鈍は９
５０〜１０５０℃、１０分間以下に限定した。
第３図に示す如く、他の要因の巻取温度および熱延鋼帯
の焼鈍温度が本発明の条件を満足してもオレンジピール
発生域に入り、ステンレス鋼合せ材の結晶粒も大きくな
り耐食性や光沢度が低下する。しかし、９５０℃未満の
温度で仕上焼鈍を行うと、母材のフェライト粒径は粗大
化せずオレンジピールばないが、ステンレス鋼合せ材の
組織が未再結晶となるので成形性が劣化する。また、９
５０〜１０５０℃における仕上焼鈍時間が１０分を越え
ると、母材の粒成長が著しくオレンジビールが発生し易
（、生産性も低下する。従って冷延鋼帯の仕上焼鈍は９
５０〜１０５０℃、１０分間以下に限定した。
第２表
第２表に合せ材と母材の成分を示した２種のオーステナ
イト系ステンレスクラッド冷延鋼帯を鋳込法を経て製造
した。その製造条件を第３表に示したが、熱間仕上圧延
終了から巻取温度までの冷却速度はいずれも６０℃／
ｓ ｅ ｃであった。これらの冷延鋼板の深絞り試験を
行い、その結果を同じく第３表に示した。
イト系ステンレスクラッド冷延鋼帯を鋳込法を経て製造
した。その製造条件を第３表に示したが、熱間仕上圧延
終了から巻取温度までの冷却速度はいずれも６０℃／
ｓ ｅ ｃであった。これらの冷延鋼板の深絞り試験を
行い、その結果を同じく第３表に示した。
深絞りはｌ ＯＯｍｍφ平底円筒絞りを行い、その条件
は、しわ押え： ５ｔｏｎ、潤滑油：マシン油、形成
深さ７５０ｍｍであった。成形の可否は、絞れたものを
Ｏ印、割れたものをＸ印で示した。また、その際の成形
品底部のオレンジピールを目視で観察し、次の如く表示
した。
は、しわ押え： ５ｔｏｎ、潤滑油：マシン油、形成
深さ７５０ｍｍであった。成形の可否は、絞れたものを
Ｏ印、割れたものをＸ印で示した。また、その際の成形
品底部のオレンジピールを目視で観察し、次の如く表示
した。
Ｏ印；良（オレンジピール発生なし）
Δ印：やや不良
×印：不良（オレンジピール発生）
更に、３３ＩＩＩＩｌφ平底円筒の限界絞り比ＬＤＲを
求めたが、その条件はしわ押さえ、５ｏｏｋｇ、潤滑油
ニゲラフアイトゲリースであった。
求めたが、その条件はしわ押さえ、５ｏｏｋｇ、潤滑油
ニゲラフアイトゲリースであった。
第３表から本発明例のオーステナイト系ステンレスクラ
ッド冷延鋼板は深絞り加工性が優れ、絞り加工後のオレ
ンジピールの発生は皆無であることが明らかである。
ッド冷延鋼板は深絞り加工性が優れ、絞り加工後のオレ
ンジピールの発生は皆無であることが明らかである。
本発明は、上記実施例からも明らかな如く、オーステナ
イト系ステンレスクラツド鋼の熱延鋼帯を６００′ｃ以
下の濃度で巻取り、巻取熱延鋼帯および冷延鋼帯にそれ
ぞれ９５０〜１０５０℃の温度域で１０分間以下の焼鈍
を施すことによって、絞り加工後の耐肌荒れ性に優れた
オーステナイト系ステンレス冷延鋼板を製造することが
できた。
イト系ステンレスクラツド鋼の熱延鋼帯を６００′ｃ以
下の濃度で巻取り、巻取熱延鋼帯および冷延鋼帯にそれ
ぞれ９５０〜１０５０℃の温度域で１０分間以下の焼鈍
を施すことによって、絞り加工後の耐肌荒れ性に優れた
オーステナイト系ステンレス冷延鋼板を製造することが
できた。
図面はいずれもオーステナイト系ステンレスクラッド冷
延鋼板の母材の結晶粒度番号を示し、第１図は熱延鋼帯
の巻取温度の影響を示す線図、第２図は熱延鋼帯の焼鈍
温度の影響を示す線図、第３図は冷延鋼帯の仕上焼鈍温
度の影響を示す線図である。
延鋼板の母材の結晶粒度番号を示し、第１図は熱延鋼帯
の巻取温度の影響を示す線図、第２図は熱延鋼帯の焼鈍
温度の影響を示す線図、第３図は冷延鋼帯の仕上焼鈍温
度の影響を示す線図である。
Claims (1)
- （１）炭素鋼もしくは低合金鋼の母材にオーステナイト
系ステンレス鋼の合せ材を接合したクラッドスラブに対
して熱間圧延および冷間圧延を施すオーステナイト系ス
テンレスクラッド冷延鋼板の製造方法において、前記熱
間仕上圧延終了後強制冷却して６００℃以下の温度で巻
取る段階と、前記巻取熱延鋼帯を９５０〜１０５０℃の
温度域で１０分間以下の焼鈍をする段階と、前記焼鈍熱
延鋼帯に脱スケールおよび熱間圧延を施し所定板厚とし
た冷延鋼帯を９５０〜１０５０℃の濃度域で１０分間以
下の仕上焼鈍をする段階と、を有して成り耐肌荒れ性に
優れたことを特徴とするオーステナイト系ステンレスク
ラッド冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22074985A JPS6280223A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | オ−ステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22074985A JPS6280223A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | オ−ステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6280223A true JPS6280223A (ja) | 1987-04-13 |
| JPH0558046B2 JPH0558046B2 (ja) | 1993-08-25 |
Family
ID=16755933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22074985A Granted JPS6280223A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | オ−ステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6280223A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5370946A (en) * | 1993-03-31 | 1994-12-06 | Allegheny Ludlum Corporation | Stainless steel and carbon steel composite |
-
1985
- 1985-10-03 JP JP22074985A patent/JPS6280223A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5370946A (en) * | 1993-03-31 | 1994-12-06 | Allegheny Ludlum Corporation | Stainless steel and carbon steel composite |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0558046B2 (ja) | 1993-08-25 |
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