JPH06264180A - 耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板とその製造方法 - Google Patents
耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板とその製造方法Info
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- JPH06264180A JPH06264180A JP7287493A JP7287493A JPH06264180A JP H06264180 A JPH06264180 A JP H06264180A JP 7287493 A JP7287493 A JP 7287493A JP 7287493 A JP7287493 A JP 7287493A JP H06264180 A JPH06264180 A JP H06264180A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は主にプレス加工される自動車部品等
に使用される耐デント性と耐ひずみ性および加工性に優
れた鋼板とその製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ：０．０２〜０．２％、Ｍｎ：０．８〜３
％を含有し、その他の成分量を規制した鋼Ａと、Ｃ：
０．０１％以下、Ｍｎ：０．５％以下更にＴｉ、Ｎｂの
内１種以上を含有し、その他の成分量を規制した鋼Ｂと
の２種の鋼が、Ａ、Ｂ、Ａの順で複層構造をなし、かつ
遷移層を有する耐デント性と耐面ひずみ性および加工性
に優れたクラッド冷延鋼板。その製造にあたっては、上
記成分の複層鋼片を素材として熱延、冷延後、再結晶温
度以上で焼鈍し１℃／ｓ以上の冷却速度で冷却する。
尚、内層にＢを所定量添加しても良い。電気亜鉛めっき
をしても良い。
に使用される耐デント性と耐ひずみ性および加工性に優
れた鋼板とその製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ：０．０２〜０．２％、Ｍｎ：０．８〜３
％を含有し、その他の成分量を規制した鋼Ａと、Ｃ：
０．０１％以下、Ｍｎ：０．５％以下更にＴｉ、Ｎｂの
内１種以上を含有し、その他の成分量を規制した鋼Ｂと
の２種の鋼が、Ａ、Ｂ、Ａの順で複層構造をなし、かつ
遷移層を有する耐デント性と耐面ひずみ性および加工性
に優れたクラッド冷延鋼板。その製造にあたっては、上
記成分の複層鋼片を素材として熱延、冷延後、再結晶温
度以上で焼鈍し１℃／ｓ以上の冷却速度で冷却する。
尚、内層にＢを所定量添加しても良い。電気亜鉛めっき
をしても良い。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、クラッド鋼板とその製
造方法に係わり、主としてプレス加工される自動車部品
等を対象とし、３０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強度を有
し、耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板
とその製造方法に関するものである。
造方法に係わり、主としてプレス加工される自動車部品
等を対象とし、３０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強度を有
し、耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板
とその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の軽量化や安全性向上の観
点から、鋼板の高強度化が要求されている。特に自動車
外板パネル類では耐デント性が要求されることから、外
板パネル用鋼板の高強度化の要請が強い。しかし、高強
度化は成形性の低下を伴い、特に外板の高強度化におい
ては降伏強度の上昇による面歪の発生という問題が生ず
る。このような問題点を克服するため、加工時は比較的
低降伏強度であるが、塗装焼き付け後に降伏強度が上昇
する、いわゆるＢＨ鋼板が開発されてきた。例えば、極
低炭素鋼にＴｉ、Ｎｂ等を添加し、固溶Ｃ量を制限した
り（特開昭５９−３８３３７号、特開昭５９−３１８２
７号公報）、ＮとＳ量を調整し、析出物の生成を制御す
る方法（特開昭６１−２６７５７号、特開昭６２−７８
２２号公報）等が知られているが、これらの鋼板では耐
面歪性には優れるが、耐デント性は十分ではない。耐デ
ント性を確保すべく高強度ＢＨ鋼板が開発されてきた
が、成形性が厳しい部材への適用が困難であったり、面
歪の発生により適用が限られているのが実情である。
点から、鋼板の高強度化が要求されている。特に自動車
外板パネル類では耐デント性が要求されることから、外
板パネル用鋼板の高強度化の要請が強い。しかし、高強
度化は成形性の低下を伴い、特に外板の高強度化におい
ては降伏強度の上昇による面歪の発生という問題が生ず
る。このような問題点を克服するため、加工時は比較的
低降伏強度であるが、塗装焼き付け後に降伏強度が上昇
する、いわゆるＢＨ鋼板が開発されてきた。例えば、極
低炭素鋼にＴｉ、Ｎｂ等を添加し、固溶Ｃ量を制限した
り（特開昭５９−３８３３７号、特開昭５９−３１８２
７号公報）、ＮとＳ量を調整し、析出物の生成を制御す
る方法（特開昭６１−２６７５７号、特開昭６２−７８
２２号公報）等が知られているが、これらの鋼板では耐
面歪性には優れるが、耐デント性は十分ではない。耐デ
ント性を確保すべく高強度ＢＨ鋼板が開発されてきた
が、成形性が厳しい部材への適用が困難であったり、面
歪の発生により適用が限られているのが実情である。
【０００３】本発明は表層（両面）を高強度とし、内層
を軟質とした、いわゆる鋳込みクラッド鋼板にて耐デン
ト性の確保と耐面歪性・加工性確保という課題を解決す
るものである。
を軟質とした、いわゆる鋳込みクラッド鋼板にて耐デン
ト性の確保と耐面歪性・加工性確保という課題を解決す
るものである。
【０００４】クラッド鋼板にて耐デント性の確保と耐面
歪性・加工性確保の両立を試みたものとして特開平３−
１３３６３０号公報、特開平４−１９１３３０号、特開
平４−１９１３３１号公報記載の技術があるが、鋳造方
法については検討されていない。クラッド鋼の圧延にお
いては異種成分鋼の境界で割れや剥離が生じる場合があ
る。又、製造後のユーザーでの加工時にやはり異種成分
鋼の境界で割れや剥離が生じる場合がある。鋼板の安定
製造と加工性の安定化のためには適切な鋳造方法が必要
である。
歪性・加工性確保の両立を試みたものとして特開平３−
１３３６３０号公報、特開平４−１９１３３０号、特開
平４−１９１３３１号公報記載の技術があるが、鋳造方
法については検討されていない。クラッド鋼の圧延にお
いては異種成分鋼の境界で割れや剥離が生じる場合があ
る。又、製造後のユーザーでの加工時にやはり異種成分
鋼の境界で割れや剥離が生じる場合がある。鋼板の安定
製造と加工性の安定化のためには適切な鋳造方法が必要
である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、表層の高強
度鋼と内層の軟質鋼からなり、遷移層を有する鋳込みク
ラッド鋼板にて、通常の鋼板では達成困難である耐デン
ト性と耐面歪性・加工性を両立させた鋼板とその製造方
法の提供にある。
度鋼と内層の軟質鋼からなり、遷移層を有する鋳込みク
ラッド鋼板にて、通常の鋼板では達成困難である耐デン
ト性と耐面歪性・加工性を両立させた鋼板とその製造方
法の提供にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような課題
に対して、特定の表層及び内層の成分とし、鋳込みによ
って所定の遷移層を有するクラッド鋳片もしくはクラッ
ド鋼塊を素材として、熱間及び冷間圧延し、これに特定
の焼鈍を施すことで解決しようとするもので、その趣旨
とするところは、以下の通りである。
に対して、特定の表層及び内層の成分とし、鋳込みによ
って所定の遷移層を有するクラッド鋳片もしくはクラッ
ド鋼塊を素材として、熱間及び冷間圧延し、これに特定
の焼鈍を施すことで解決しようとするもので、その趣旨
とするところは、以下の通りである。
【０００７】（１）２種の成分系Ａ、Ｂの鋼がＡ、Ｂ、
Ａの順で複層構造を成している鋼板において、表層に位
置する鋼Ａの成分が質量割合で Ｃ ：０．０２〜０．２％ Ｓｉ：３．０％以下 Ｍｎ：０．８〜３％ Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、内
層に位置する鋼Ｂの成分が質量割合で Ｃ ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．５％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０３％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 かつ Ｔｉ：０．００６〜０．２％ Ｎｂ：０．００３〜０．１％ のうち１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、Ａ層とＢ層との境界部に鋼板板厚の１〜１
０％の厚さの遷移層を有することを特徴とする耐デント
性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板である。
Ａの順で複層構造を成している鋼板において、表層に位
置する鋼Ａの成分が質量割合で Ｃ ：０．０２〜０．２％ Ｓｉ：３．０％以下 Ｍｎ：０．８〜３％ Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、内
層に位置する鋼Ｂの成分が質量割合で Ｃ ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．５％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０３％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 かつ Ｔｉ：０．００６〜０．２％ Ｎｂ：０．００３〜０．１％ のうち１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、Ａ層とＢ層との境界部に鋼板板厚の１〜１
０％の厚さの遷移層を有することを特徴とする耐デント
性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板である。
【０００８】（２）２種の成分系Ａ、Ｂの鋼がＡ、Ｂ、
Ａの順で複層構造を成している鋼板において、表層に位
置する鋼Ａの成分が質量割合で Ｃ ：０．０２〜０．２％ Ｓｉ：３．０％以下 Ｍｎ：０．８〜３％ Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、内
層に位置する鋼Ｂの成分が質量割合で Ｃ ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．５％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０３％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 Ｂ ：０．０００１〜０．００２％ かつ Ｔｉ：０．００６〜０．２％ Ｎｂ：０．００３〜０．１％ のうち１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、Ａ層とＢ層との境界部に鋼板板厚の１〜１
０％の厚さの遷移層を有することを特徴とする耐デント
性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板である。
Ａの順で複層構造を成している鋼板において、表層に位
置する鋼Ａの成分が質量割合で Ｃ ：０．０２〜０．２％ Ｓｉ：３．０％以下 Ｍｎ：０．８〜３％ Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、内
層に位置する鋼Ｂの成分が質量割合で Ｃ ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．５％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０３％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 Ｂ ：０．０００１〜０．００２％ かつ Ｔｉ：０．００６〜０．２％ Ｎｂ：０．００３〜０．１％ のうち１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、Ａ層とＢ層との境界部に鋼板板厚の１〜１
０％の厚さの遷移層を有することを特徴とする耐デント
性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板である。
【０００９】（３）上記（１）項に記載の鋼板の片面若
しくは両面に電気めっきを施した耐デント性と耐面歪性
及び加工性に優れた電気めっき鋼板である。
しくは両面に電気めっきを施した耐デント性と耐面歪性
及び加工性に優れた電気めっき鋼板である。
【００１０】（４）上記（２）項に記載の鋼板の片面若
しくは両面に電気めっきを施した耐デント性と耐面歪性
及び加工性に優れた電気めっき鋼板である。
しくは両面に電気めっきを施した耐デント性と耐面歪性
及び加工性に優れた電気めっき鋼板である。
【００１１】（５）２種の成分系Ａ、Ｂの鋼がＡ、Ｂ、
Ａの順で複層構造を成している鋼板の製造において、表
層に位置する鋼Ａの成分が質量割合で Ｃ ：０．０２〜０．２％ Ｓｉ：３．０％以下 Ｍｎ：０．８〜３％ Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、内
層に位置する鋼Ｂの成分が質量割合で Ｃ ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．５％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０３％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 かつ Ｔｉ：０．００６〜０．２％ Ｎｂ：０．００３〜０．１％ のうち１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、これらの溶鋼において、まずＡの鋼が表側
から凝固を開始し、これが凝固を終了する部位におい
て、引き続いてＢの鋼が凝固を開始して、結果形成され
たＡ、Ｂ両層が成分分析の点から巨視的に分離されてお
り、かつＡ層とＢ層との境界部において鋳片厚の１〜１
０％の厚さの遷移層を形成させた鋳片あるいは鋼塊を素
材として、熱間圧延するに際し、Ａｒ3 −５０℃以上で
熱延を終了し、酸洗、冷延後、再結晶温度以上で焼鈍
し、１℃／ｓ以上の冷却速度で冷却することを特徴とす
る耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板の
製造方法である。
Ａの順で複層構造を成している鋼板の製造において、表
層に位置する鋼Ａの成分が質量割合で Ｃ ：０．０２〜０．２％ Ｓｉ：３．０％以下 Ｍｎ：０．８〜３％ Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、内
層に位置する鋼Ｂの成分が質量割合で Ｃ ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．５％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０３％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 かつ Ｔｉ：０．００６〜０．２％ Ｎｂ：０．００３〜０．１％ のうち１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、これらの溶鋼において、まずＡの鋼が表側
から凝固を開始し、これが凝固を終了する部位におい
て、引き続いてＢの鋼が凝固を開始して、結果形成され
たＡ、Ｂ両層が成分分析の点から巨視的に分離されてお
り、かつＡ層とＢ層との境界部において鋳片厚の１〜１
０％の厚さの遷移層を形成させた鋳片あるいは鋼塊を素
材として、熱間圧延するに際し、Ａｒ3 −５０℃以上で
熱延を終了し、酸洗、冷延後、再結晶温度以上で焼鈍
し、１℃／ｓ以上の冷却速度で冷却することを特徴とす
る耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板の
製造方法である。
【００１２】（６）２種の成分系Ａ、Ｂの鋼がＡ、Ｂ、
Ａの順で複層構造を成している鋼板の製造において、表
層に位置する鋼Ａの成分が質量割合で Ｃ ：０．０２〜０．２％ Ｓｉ：３．０％以下 Ｍｎ：０．８〜３％ Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、内
層に位置する鋼Ｂの成分が質量割合で Ｃ ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．５％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０３％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 Ｂ ：０．０００１〜０．００２％ かつ Ｔｉ：０．００６〜０．２％ Ｎｂ：０．００３〜０．１％ のうち１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、これらの溶鋼において、まずＡの鋼が表側
から凝固を開始し、これが凝固を終了する部位におい
て、引き続いてＢの鋼が凝固を開始して、結果形成され
たＡ、Ｂ両層が成分分析の点から巨視的に分離されてお
り、かつＡ層とＢ層との境界部において鋳片厚の１〜１
０％の厚さの遷移層を形成させた鋳片あるいは鋼塊を素
材として、熱間圧延するに際し、Ａｒ3 −５０℃以上で
熱延を終了し、酸洗、冷延後、再結晶温度以上で焼鈍
し、１℃／ｓ以上の冷却速度で冷却することを特徴とす
る耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板の
製造方法である。
Ａの順で複層構造を成している鋼板の製造において、表
層に位置する鋼Ａの成分が質量割合で Ｃ ：０．０２〜０．２％ Ｓｉ：３．０％以下 Ｍｎ：０．８〜３％ Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、内
層に位置する鋼Ｂの成分が質量割合で Ｃ ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．５％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０３％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 Ｂ ：０．０００１〜０．００２％ かつ Ｔｉ：０．００６〜０．２％ Ｎｂ：０．００３〜０．１％ のうち１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、これらの溶鋼において、まずＡの鋼が表側
から凝固を開始し、これが凝固を終了する部位におい
て、引き続いてＢの鋼が凝固を開始して、結果形成され
たＡ、Ｂ両層が成分分析の点から巨視的に分離されてお
り、かつＡ層とＢ層との境界部において鋳片厚の１〜１
０％の厚さの遷移層を形成させた鋳片あるいは鋼塊を素
材として、熱間圧延するに際し、Ａｒ3 −５０℃以上で
熱延を終了し、酸洗、冷延後、再結晶温度以上で焼鈍
し、１℃／ｓ以上の冷却速度で冷却することを特徴とす
る耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板の
製造方法である。
【００１３】（７）上記（５）項に記載の方法におい
て、得られた鋼板の片面若しくは両面に電気めっきを施
すことを特徴とする耐デント性と耐面歪性及び加工性に
優れた鋼板の製造方法である。
て、得られた鋼板の片面若しくは両面に電気めっきを施
すことを特徴とする耐デント性と耐面歪性及び加工性に
優れた鋼板の製造方法である。
【００１４】（８）上記（５）項に記載の方法におい
て、得られた鋼板の片面若しくは両面に電気めっきを施
すことを特徴とする耐デント性と耐面歪性及び加工性に
優れた鋼板の製造方法である。
て、得られた鋼板の片面若しくは両面に電気めっきを施
すことを特徴とする耐デント性と耐面歪性及び加工性に
優れた鋼板の製造方法である。
【００１５】
【作用】耐デント性には表面の強度が強く影響すること
から、表層部は高度強化する。一方、内層まで高強度化
するとプレス時に面歪が生じやすくなり、又、加工性も
劣化するため、内層は軟質にする必要がある。こうする
ことによって耐デント性と耐面歪性・加工性を両立させ
ることが可能となる。
から、表層部は高度強化する。一方、内層まで高強度化
するとプレス時に面歪が生じやすくなり、又、加工性も
劣化するため、内層は軟質にする必要がある。こうする
ことによって耐デント性と耐面歪性・加工性を両立させ
ることが可能となる。
【００１６】次に本発明の各構成要件の限定理由につい
て詳述する。
て詳述する。
【００１７】まず、表層に位置するＡ鋼の化学成分の限
定理由について詳述する。
定理由について詳述する。
【００１８】Ｃ：Ｃは強化元素の一つであり、強度確保
の意味からは０．０２％は必要である。一方、０．２％
をこえるとスポット溶接性が劣化するため、Ｃの上限は
０．２％とする。
の意味からは０．０２％は必要である。一方、０．２％
をこえるとスポット溶接性が劣化するため、Ｃの上限は
０．２％とする。
【００１９】Ｓｉ：Ｓｉは強化元素であるので、表層部
の強度確保のために添加してもよいが、過大な添加は加
工性・溶接性の劣化を招くため上限を３％とする。望ま
しい上限は２％である。下限値は特に規定するところで
はなく、０．００５％まで下げても構わない。
の強度確保のために添加してもよいが、過大な添加は加
工性・溶接性の劣化を招くため上限を３％とする。望ま
しい上限は２％である。下限値は特に規定するところで
はなく、０．００５％まで下げても構わない。
【００２０】Ｍｎ：Ｓｉと同じくＭｎは強化元素であ
り、強度確保の意味合いから下限を０．８％とする。上
限は加工性・溶接性の観点から３％とする。
り、強度確保の意味合いから下限を０．８％とする。上
限は加工性・溶接性の観点から３％とする。
【００２１】Ｐ：Ｐは強化元素であるので、表層部の強
度確保のために添加してもよいが、２次加工性や溶接性
を阻害するので、上限を０．１％とする。下限値は規定
するところではなく、０．００１％程度まで下げても構
わない。
度確保のために添加してもよいが、２次加工性や溶接性
を阻害するので、上限を０．１％とする。下限値は規定
するところではなく、０．００１％程度まで下げても構
わない。
【００２２】Ｓ：Ｓは加工性・溶接性を劣化させ、熱間
割れを助長するため低いほど良く、上限を０．０２％と
する。
割れを助長するため低いほど良く、上限を０．０２％と
する。
【００２３】Ａｌ：Ａｌは、脱酸剤として用いる。Ａｌ
が多すぎるとアルミナ系介在物が増加し、鋼の加工性を
劣化させるので上限を０．１％とした。本鋼では脱酸剤
としてＳｉを利用しても本発明の主旨には反しないの
で、Ａｌの下限値は特に規定する必要はない。望ましい
範囲としては０．００２〜０．１％である。
が多すぎるとアルミナ系介在物が増加し、鋼の加工性を
劣化させるので上限を０．１％とした。本鋼では脱酸剤
としてＳｉを利用しても本発明の主旨には反しないの
で、Ａｌの下限値は特に規定する必要はない。望ましい
範囲としては０．００２〜０．１％である。
【００２４】Ｎ：Ｎは加工性の観点から０．０１％以下
とする。
とする。
【００２５】尚、Ｃａ、ＲＥＭ、Ｃｒの添加は本発明の
必須条件ではないが、Ｃａ、ＲＥＭは介在物の球状化、
即ち加工性への介在物の悪影響の低減に寄与し、Ｃｒは
焼鈍中のＣ汚れ防止に寄与するので、選択的に添加する
ことは本発明の主旨に反しない。しかし、これらの元素
の添加は製造コストの上昇を招くため、これらの元素の
合計添加量の上限は０．５％とする。
必須条件ではないが、Ｃａ、ＲＥＭは介在物の球状化、
即ち加工性への介在物の悪影響の低減に寄与し、Ｃｒは
焼鈍中のＣ汚れ防止に寄与するので、選択的に添加する
ことは本発明の主旨に反しない。しかし、これらの元素
の添加は製造コストの上昇を招くため、これらの元素の
合計添加量の上限は０．５％とする。
【００２６】次に内層に位置するＢ鋼の化学成分の限定
理由について詳述する。加工性と耐面歪性を確保するた
め、内層は基本的に軟質とする必要がある。
理由について詳述する。加工性と耐面歪性を確保するた
め、内層は基本的に軟質とする必要がある。
【００２７】Ｃ、Ｎ：Ｃ、Ｎは強化元素であると共に、
侵入型固溶元素でｒ値向上に寄与する集合組織の形成を
阻害する。従って、極力低減させる必要がある。そのた
め、０．０１％を上限とする。
侵入型固溶元素でｒ値向上に寄与する集合組織の形成を
阻害する。従って、極力低減させる必要がある。そのた
め、０．０１％を上限とする。
【００２８】Ｓｉ：Ｓｉも強化元素であり、加工性を劣
化させるので上限を０．５％とする。下限は特に規定す
る必要はなく、０．００５％程度まで低くても良い。
化させるので上限を０．５％とする。下限は特に規定す
る必要はなく、０．００５％程度まで低くても良い。
【００２９】Ｍｎ：Ｃ、Ｓｉと同様に加工性を劣化させ
るので上限を０．５％とする。尚、Ｍｎの極端な低減は
熱間割れを助長するとともに経済的でないため、Ｍｎは
０．０５％以上とすることが望ましい。
るので上限を０．５％とする。尚、Ｍｎの極端な低減は
熱間割れを助長するとともに経済的でないため、Ｍｎは
０．０５％以上とすることが望ましい。
【００３０】Ｐ：強化元素であるとともに、中心偏析を
助長し、溶接性を低下させる作用があるため上限を０．
１％とする。望ましくは０．０６％以下とする。下限値
は特に規定するところではなく、０．００１％程度まで
下げても構わない。
助長し、溶接性を低下させる作用があるため上限を０．
１％とする。望ましくは０．０６％以下とする。下限値
は特に規定するところではなく、０．００１％程度まで
下げても構わない。
【００３１】Ｓ：Ａ系介在物を増加させ、加工性を劣化
させる。又、熱間割れを助長するので、上限を０．０３
％とする。望ましくは０．０２％以下とする。
させる。又、熱間割れを助長するので、上限を０．０３
％とする。望ましくは０．０２％以下とする。
【００３２】Ａｌ：Ａｌは、脱酸剤として用いる。Ａｌ
が多すぎるとアルミナ系介在物が増加し、鋼の加工性を
劣化させるので上限を０．１％とした。本鋼では脱酸剤
としてＳｉやＴｉを利用しても本発明の主旨には反しな
いので、Ａｌの下限値は特に規定する必要はない。望ま
しい範囲としては０．００１〜０．１％である。
が多すぎるとアルミナ系介在物が増加し、鋼の加工性を
劣化させるので上限を０．１％とした。本鋼では脱酸剤
としてＳｉやＴｉを利用しても本発明の主旨には反しな
いので、Ａｌの下限値は特に規定する必要はない。望ま
しい範囲としては０．００１〜０．１％である。
【００３３】更に本鋼ではＴｉ０．００６〜０．２％、
Ｎｂ０．００３〜０．１％のうち１種以上を含有させる
必要がある。
Ｎｂ０．００３〜０．１％のうち１種以上を含有させる
必要がある。
【００３４】Ｔｉ、ＮｂはＮ、Ｃを固定し、固溶Ｃ、Ｎ
の悪影響を防止する。下限未満ではこれらの効果がな
く、上限を超える添加は不純物としての悪影響が大きく
なり、加工性が劣化する。望ましくは、数１ 式とす
る。
の悪影響を防止する。下限未満ではこれらの効果がな
く、上限を超える添加は不純物としての悪影響が大きく
なり、加工性が劣化する。望ましくは、数１ 式とす
る。
【００３５】
【数１】Ｃ（％）／１２＋Ｎ（％）／１４≦Ｔｉ（％）
／４８＋Ｎｂ（％）／９３＋Ａｌ（％）／２７
／４８＋Ｎｂ（％）／９３＋Ａｌ（％）／２７
【００３６】Ｂ：２次加工性の向上のためにＢを０．０
００１〜０．００２％添加しても良い。下限未満ではそ
の効果はなく、上限を超えると再結晶温度を上昇させ、
加工性が劣化する。
００１〜０．００２％添加しても良い。下限未満ではそ
の効果はなく、上限を超えると再結晶温度を上昇させ、
加工性が劣化する。
【００３７】本鋼はこのような表層Ａ鋼と内層Ｂ鋼を持
つ鋳片あるいは鋼塊を素材に熱延・冷延されるが、圧延
時にＡ、Ｂ鋼の境界において剥離や割れが発生せず、均
一に塑性変形することが必要である。そのためには、鋳
片あるいは鋼塊を鋳造する際、遷移層を有することが必
要である。遷移層とはＡ層とＢ層の境界部に形成される
層であって、Ａ層とＢ層の鋼成分が混合している領域を
いう。鋳造時に形成された遷移層は圧延・焼鈍後も保持
される。０．７５ｍｍ厚の製品の遷移層付近における成
分変化を図１に例示する。遷移層では図１のように成分
が連続的に変化し、組織もこの成分変化に準じて変化す
る。
つ鋳片あるいは鋼塊を素材に熱延・冷延されるが、圧延
時にＡ、Ｂ鋼の境界において剥離や割れが発生せず、均
一に塑性変形することが必要である。そのためには、鋳
片あるいは鋼塊を鋳造する際、遷移層を有することが必
要である。遷移層とはＡ層とＢ層の境界部に形成される
層であって、Ａ層とＢ層の鋼成分が混合している領域を
いう。鋳造時に形成された遷移層は圧延・焼鈍後も保持
される。０．７５ｍｍ厚の製品の遷移層付近における成
分変化を図１に例示する。遷移層では図１のように成分
が連続的に変化し、組織もこの成分変化に準じて変化す
る。
【００３８】この遷移層は、鋳込み法にて、まずＡの鋼
が表側から凝固を開始し、これが凝固を終了する部位に
おいて、引き続いてＢの鋼が凝固を開始することにより
得られる。然して、遷移層を挟んだＡ、Ｂ層は大きく混
ざりあうことなく連続して凝固し、成分分析の点から巨
視的に分離されていることが必要である。当然ではある
が、異なる組成の溶鋼が大きく混ざりあうと目的とする
材質が得られなくなる。
が表側から凝固を開始し、これが凝固を終了する部位に
おいて、引き続いてＢの鋼が凝固を開始することにより
得られる。然して、遷移層を挟んだＡ、Ｂ層は大きく混
ざりあうことなく連続して凝固し、成分分析の点から巨
視的に分離されていることが必要である。当然ではある
が、異なる組成の溶鋼が大きく混ざりあうと目的とする
材質が得られなくなる。
【００３９】尚、このようなＡ鋼−Ｂ鋼−Ａ鋼の構造を
もった鋼板を得る方法としては、圧延において接合する
方法、あるいは一旦凝固したＢ鋼の鋼片あるいは鋼板の
外側に溶融したＡ鋼を凝固させる方法などが知られてい
るが、これらの方法によって製造された素材においては
内層と外層が組織的に不連続である。又、鋳込み法と異
なり、これらの方法ではＡ層とＢ層との境界面が必ず酸
化雰囲気にさらされることから、この境界にはマクロ
的、あるいはミクロ的な欠陥が存在することもあり、圧
延等で強い加工を加えた場合には境界の一部に応力集中
を生じて圧延が不安定となり、剥離や割れを生じやすく
なる。
もった鋼板を得る方法としては、圧延において接合する
方法、あるいは一旦凝固したＢ鋼の鋼片あるいは鋼板の
外側に溶融したＡ鋼を凝固させる方法などが知られてい
るが、これらの方法によって製造された素材においては
内層と外層が組織的に不連続である。又、鋳込み法と異
なり、これらの方法ではＡ層とＢ層との境界面が必ず酸
化雰囲気にさらされることから、この境界にはマクロ
的、あるいはミクロ的な欠陥が存在することもあり、圧
延等で強い加工を加えた場合には境界の一部に応力集中
を生じて圧延が不安定となり、剥離や割れを生じやすく
なる。
【００４０】遷移層の厚さは鋳造厚み又は鋼板板厚の１
〜１０％が望ましい。尚、遷移層は内層（Ｂ層）の両側
に形成されるが、ここでいう遷移層厚みは片側あたりの
厚みとする。
〜１０％が望ましい。尚、遷移層は内層（Ｂ層）の両側
に形成されるが、ここでいう遷移層厚みは片側あたりの
厚みとする。
【００４１】上述のように遷移層は圧延作業の安定化の
ため必要であるが、製品の加工性の安定性確保のために
も必要である。一般に薄鋼板はシャー剪断あるいはポン
チとダイスによる打ち抜きを経て加工されるが、遷移層
が薄すぎると鋼板の剪断面に板厚を分割するようなセパ
レーション状の割れ、あるいはその起点となるミクロク
ラックが発生する。この割れあるいはミクロクラックは
剪断時の変形が表層部と内層部で異なるために生ずるも
のである。これらの欠陥はそれだけでは問題にならなく
てもその後の加工における割れやネッキングの原因とな
る。
ため必要であるが、製品の加工性の安定性確保のために
も必要である。一般に薄鋼板はシャー剪断あるいはポン
チとダイスによる打ち抜きを経て加工されるが、遷移層
が薄すぎると鋼板の剪断面に板厚を分割するようなセパ
レーション状の割れ、あるいはその起点となるミクロク
ラックが発生する。この割れあるいはミクロクラックは
剪断時の変形が表層部と内層部で異なるために生ずるも
のである。これらの欠陥はそれだけでは問題にならなく
てもその後の加工における割れやネッキングの原因とな
る。
【００４２】図２はポンチとダイスにて２０φの初期穴
を打ち抜いた後穴広げを行った場合の不良率（セパレー
ション状割れないし穴広げ率４０％以内でのネッキング
発生率）と遷移層厚みの関係を示したものである。ここ
で素材の表層部は引張強度５０〜６０ｋｇｆ／ｍｍ2 相
当で、内層は引張強度は２７〜３５ｋｇｆ／ｍｍ2 相当
であり、表層部厚みは片側当り板厚の１０〜１５％であ
る。遷移層の厚さが鋼板板厚の１％未満では不良率が急
増する。一方、遷移層が１％以上あれば遷移層が変形の
干渉層となって打ち抜き時のセパレーションの発生がな
くなるため、加工不良を防ぐことができる。従って、遷
移層の厚さは鋼板板厚の１％以上とする。
を打ち抜いた後穴広げを行った場合の不良率（セパレー
ション状割れないし穴広げ率４０％以内でのネッキング
発生率）と遷移層厚みの関係を示したものである。ここ
で素材の表層部は引張強度５０〜６０ｋｇｆ／ｍｍ2 相
当で、内層は引張強度は２７〜３５ｋｇｆ／ｍｍ2 相当
であり、表層部厚みは片側当り板厚の１０〜１５％であ
る。遷移層の厚さが鋼板板厚の１％未満では不良率が急
増する。一方、遷移層が１％以上あれば遷移層が変形の
干渉層となって打ち抜き時のセパレーションの発生がな
くなるため、加工不良を防ぐことができる。従って、遷
移層の厚さは鋼板板厚の１％以上とする。
【００４３】一方、遷移層の厚さが増加すると、実質的
に内層部の厚み比率が低下するので、加工性の確保が困
難となる。このため遷移層の厚み比率は１０％以下とす
る。
に内層部の厚み比率が低下するので、加工性の確保が困
難となる。このため遷移層の厚み比率は１０％以下とす
る。
【００４４】また、クラッド率としては、内層／表層の
厚み比を２〜１０に制御することが好ましい。ここでの
表層厚みは表裏を合わせた部分をいい、遷移層部分は除
くものとする。内層／表層の厚み比２未満では内層の割
合が少なく、全体としての加工性が不足すると共に表層
部の影響により面歪が生じやすくなる。一方、１０を越
えると表層部が薄すぎて耐デント性の確保が困難とな
る。
厚み比を２〜１０に制御することが好ましい。ここでの
表層厚みは表裏を合わせた部分をいい、遷移層部分は除
くものとする。内層／表層の厚み比２未満では内層の割
合が少なく、全体としての加工性が不足すると共に表層
部の影響により面歪が生じやすくなる。一方、１０を越
えると表層部が薄すぎて耐デント性の確保が困難とな
る。
【００４５】こうして製造された鋳片あるいは鋼塊は、
必要があれば分塊圧延し、その後熱延される。熱延に際
しては、加熱炉に挿入して再加熱した後に熱間圧延して
も良いし、加熱炉に挿入することなく直接熱間圧延して
も良い。再加熱する場合は、加熱温度は１０００〜１３
００℃が望ましい。
必要があれば分塊圧延し、その後熱延される。熱延に際
しては、加熱炉に挿入して再加熱した後に熱間圧延して
も良いし、加熱炉に挿入することなく直接熱間圧延して
も良い。再加熱する場合は、加熱温度は１０００〜１３
００℃が望ましい。
【００４６】熱延での仕上げ圧延終了温度はＡｒ3 −５
０℃以上とする必要がある。この温度未満になると成品
の加工性が劣化する。仕上げ圧延終了後の冷却及び巻取
りは通常の方法で良い。巻取温度は、４５０〜８００℃
が好ましい。
０℃以上とする必要がある。この温度未満になると成品
の加工性が劣化する。仕上げ圧延終了後の冷却及び巻取
りは通常の方法で良い。巻取温度は、４５０〜８００℃
が好ましい。
【００４７】本鋼は熱延の後、酸洗され、冷延される。
冷延圧下率は内層部の加工性確保のために６０〜９０％
が望ましい。
冷延圧下率は内層部の加工性確保のために６０〜９０％
が望ましい。
【００４８】次に焼鈍を行う。ここでは再結晶と粒成長
を通して加工性を確保する。このため、焼鈍温度は再結
晶温度以上が必要である。望ましい焼鈍温度は７５０〜
９５０℃である。更に、表層の強度を確保するため、焼
鈍後の冷却速度は１℃／ｓ以上が必要である。冷却速度
の上限は特定する必要はないが、１０００℃／ｓ以下で
良い。尚、過時効処理はあってもなくても良い。焼鈍後
の調質圧延は通常条件、例えば調圧率０．５〜２％で良
い。
を通して加工性を確保する。このため、焼鈍温度は再結
晶温度以上が必要である。望ましい焼鈍温度は７５０〜
９５０℃である。更に、表層の強度を確保するため、焼
鈍後の冷却速度は１℃／ｓ以上が必要である。冷却速度
の上限は特定する必要はないが、１０００℃／ｓ以下で
良い。尚、過時効処理はあってもなくても良い。焼鈍後
の調質圧延は通常条件、例えば調圧率０．５〜２％で良
い。
【００４９】尚、本鋼板に耐食性を付与するため、焼鈍
後亜鉛等を電気めっきしてもよい。このめっきは片面だ
けでも、又は両面に施しても良い。
後亜鉛等を電気めっきしてもよい。このめっきは片面だ
けでも、又は両面に施しても良い。
【００５０】
【実施例】表層及び内層を表１（Ａ〜Ｇ）に示す化学成
分に調整して、特開昭６３−１０８９４７号公報に開示
された方法、即ち２本ノズルにて２種の溶鋼を注入し、
かつ鋳片の厚みを横切る方向へ磁束を付与する方法にて
連続鋳造で溶製した。いずれのスラブも表層と内層が成
分分析の点から巨視的に分離されており、かつそれぞれ
の層の境界において、鋳造厚みの１〜１０％の厚みの遷
移層を形成しており、この遷移層厚みは焼鈍後も変化し
ていないことを確認した。Ａ〜Ｅは本発明の成分であ
る。Ｆは表層のＣ、Ｍｎが低い。Ｇは内層のＰが高い。
尚、Ｈ、Ｉは通常の連続鋳造法にて製造した比較用単層
スラブである。
分に調整して、特開昭６３−１０８９４７号公報に開示
された方法、即ち２本ノズルにて２種の溶鋼を注入し、
かつ鋳片の厚みを横切る方向へ磁束を付与する方法にて
連続鋳造で溶製した。いずれのスラブも表層と内層が成
分分析の点から巨視的に分離されており、かつそれぞれ
の層の境界において、鋳造厚みの１〜１０％の厚みの遷
移層を形成しており、この遷移層厚みは焼鈍後も変化し
ていないことを確認した。Ａ〜Ｅは本発明の成分であ
る。Ｆは表層のＣ、Ｍｎが低い。Ｇは内層のＰが高い。
尚、Ｈ、Ｉは通常の連続鋳造法にて製造した比較用単層
スラブである。
【００５１】
【表１】
【００５２】これらのスラブを熱延後、酸洗ラインにて
脱スケール処理を施した後に圧下率７５〜８５％で冷延
し、焼鈍した。焼鈍では、５〜２０℃／ｓで昇温し、各
焼鈍温度で４０〜１２０ｓ保持した後にガス又は気水で
冷却した。過時効処理を行う場合は冷却後直ちに所定の
温度で１５０〜４００ｓ保持した。尚、一部については
過時効開始温度が過時効終了温度より高い、いわゆる傾
斜過時効を行った。その後一部については電気亜鉛めっ
きを施した。熱延・焼鈍・めっき目付量等の条件を表２
及び表３に示す。スキンパス伸び率は１〜１．５％であ
った。表２及び表３には製品の引張特性・耐デント性・
耐面ひずみ性を併記した。
脱スケール処理を施した後に圧下率７５〜８５％で冷延
し、焼鈍した。焼鈍では、５〜２０℃／ｓで昇温し、各
焼鈍温度で４０〜１２０ｓ保持した後にガス又は気水で
冷却した。過時効処理を行う場合は冷却後直ちに所定の
温度で１５０〜４００ｓ保持した。尚、一部については
過時効開始温度が過時効終了温度より高い、いわゆる傾
斜過時効を行った。その後一部については電気亜鉛めっ
きを施した。熱延・焼鈍・めっき目付量等の条件を表２
及び表３に示す。スキンパス伸び率は１〜１．５％であ
った。表２及び表３には製品の引張特性・耐デント性・
耐面ひずみ性を併記した。
【００５３】引張試験は、ＪＩＳ Ｚ２２０１に準じた
５号試験片を用いた。平均ｒ値は圧延方向に対して、０
°、４５°、９０°の各方向のｒ値の面内平均（＝（０
°方向ｒ値＋９０°方向ｒ値＋４５°方向ｒ値×２）／
４）で表した。
５号試験片を用いた。平均ｒ値は圧延方向に対して、０
°、４５°、９０°の各方向のｒ値の面内平均（＝（０
°方向ｒ値＋９０°方向ｒ値＋４５°方向ｒ値×２）／
４）で表した。
【００５４】耐デント性の測定方法は、鋼板に対して直
径１００ｍｍの円筒平底張出し成形を行い、平底面に
２．５％の予ひずみを与えた後、半径２５ｍｍの鋼製圧
子を２０ｋｇｆの負荷で押しつけて塑性変形（へこみ）
を与え、へこみ量をスパン４０ｍｍにて３点法で測定す
る方法とした。
径１００ｍｍの円筒平底張出し成形を行い、平底面に
２．５％の予ひずみを与えた後、半径２５ｍｍの鋼製圧
子を２０ｋｇｆの負荷で押しつけて塑性変形（へこみ）
を与え、へこみ量をスパン４０ｍｍにて３点法で測定す
る方法とした。
【００５５】耐面ひずみ性は、６００×６００ｍｍの鋼
板をしわ押さえ力６０ｔｏｎにてかまぼこ型（エンボス
付）に成形し、エンボス周辺を目視にて評価した。
板をしわ押さえ力６０ｔｏｎにてかまぼこ型（エンボス
付）に成形し、エンボス周辺を目視にて評価した。
【００５６】表２及び表３において、Ｎｏ．１、２、
５、６、７、８、９、１１、１２は本発明法にしたがっ
て製造した鋼板であり、比較材に比べ加工性（伸び・ｒ
値）・耐デント性・耐面ひずみ性が優れている。又、単
層板ではＹＰ２２ｋｇｆ／ｍｍ2 で面ひずみが発生して
いるが、本発明鋼ではＹＰが２２ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で
あっても面ひずみが発生しておらず、内層を軟質化する
ことにより、耐面ひずみ性が向上することが分る。
５、６、７、８、９、１１、１２は本発明法にしたがっ
て製造した鋼板であり、比較材に比べ加工性（伸び・ｒ
値）・耐デント性・耐面ひずみ性が優れている。又、単
層板ではＹＰ２２ｋｇｆ／ｍｍ2 で面ひずみが発生して
いるが、本発明鋼ではＹＰが２２ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で
あっても面ひずみが発生しておらず、内層を軟質化する
ことにより、耐面ひずみ性が向上することが分る。
【００５７】図３は横軸を引張強度として、表２の本発
明鋼の耐デント性を通常の単層板（Ｎｏ．１１、１２）
及びその他の比較材と比べたものである。板厚が厚いほ
ど強度が高いほどへこみ量は少なくなるが、本発明鋼は
同一強度の単層板と比較して板厚が薄くてもへこみ量が
少ない。このことは本発明により耐デント性の観点から
板厚を低減できることを意味する。
明鋼の耐デント性を通常の単層板（Ｎｏ．１１、１２）
及びその他の比較材と比べたものである。板厚が厚いほ
ど強度が高いほどへこみ量は少なくなるが、本発明鋼は
同一強度の単層板と比較して板厚が薄くてもへこみ量が
少ない。このことは本発明により耐デント性の観点から
板厚を低減できることを意味する。
【００５８】その他の鋼板について説明する。Ｎｏ．３
は焼鈍後の冷却速度が遅すぎるために表層の強度が不足
し、耐デント性が劣る。Ｎｏ．４は熱延仕上温度の低す
ぎのためにｒ値が本発明鋼より劣る。Ｎｏ．１０は強度
の高い表層が厚すぎ、耐デント性には優れるが、面歪が
発生すると共に、加工性が劣る。Ｎｏ．１３は表層の強
度が低いために耐デント性が劣る。Ｎｏ．１４は内層の
強度が高いために加工性が劣ると共に面歪が発生した。
は焼鈍後の冷却速度が遅すぎるために表層の強度が不足
し、耐デント性が劣る。Ｎｏ．４は熱延仕上温度の低す
ぎのためにｒ値が本発明鋼より劣る。Ｎｏ．１０は強度
の高い表層が厚すぎ、耐デント性には優れるが、面歪が
発生すると共に、加工性が劣る。Ｎｏ．１３は表層の強
度が低いために耐デント性が劣る。Ｎｏ．１４は内層の
強度が高いために加工性が劣ると共に面歪が発生した。
【００５９】
【表２】
【００６０】
【表３】
【００６１】表２及び表３において、下記の通りであ
る。 注１）クラッド率（比）＝内層厚み／表裏層厚み。 注２）過時効：矢印、例えば４１０→３５０は過時効入
側温度が４１０℃であり、出側温度が３５０℃であるこ
とを示す。 注３）Ｈ、Ｉは材質比較のための従来の単層鋼板（箱焼
鈍材）。
る。 注１）クラッド率（比）＝内層厚み／表裏層厚み。 注２）過時効：矢印、例えば４１０→３５０は過時効入
側温度が４１０℃であり、出側温度が３５０℃であるこ
とを示す。 注３）Ｈ、Ｉは材質比較のための従来の単層鋼板（箱焼
鈍材）。
【００６２】
【発明の効果】本発明により、自動車部品等でますます
要求の高まっている高強度化・耐デント性と耐面歪性及
び加工性の両立が可能となる。このことは鋼板板厚の低
減による燃費低減（天然燃料の浪費防止）や、衝突強度
の向上による安全性の向上等につながり、社会的な意義
も大きい。
要求の高まっている高強度化・耐デント性と耐面歪性及
び加工性の両立が可能となる。このことは鋼板板厚の低
減による燃費低減（天然燃料の浪費防止）や、衝突強度
の向上による安全性の向上等につながり、社会的な意義
も大きい。
【図１】表層・遷移層・内層部の板厚方向の成分変化の
例を示すグラフである。
例を示すグラフである。
【図２】遷移層の比率と加工不良率との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図３】耐デント性（へこみ量）と引張強度を示すグラ
フである。
フである。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年４月１３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００５９】
【表２】
Claims (8)
- 【請求項１】 ２種の成分系Ａ、Ｂの鋼がＡ、Ｂ、Ａの
順で複層構造を成している鋼板において、表層に位置す
る鋼Ａの成分が質量割合で Ｃ ：０．０２〜０．２％ Ｓｉ：３．０％以下 Ｍｎ：０．８〜３％ Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、内
層に位置する鋼Ｂの成分が質量割合で Ｃ ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．５％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０３％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 かつ Ｔｉ：０．００６〜０．２％ Ｎｂ：０．００３〜０．１％ のうち１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、Ａ層とＢ層との境界部に鋼板板厚の１〜１
０％の厚さの遷移層を有することを特徴とする耐デント
性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板。 - 【請求項２】 ２種の成分系Ａ、Ｂの鋼がＡ、Ｂ、Ａの
順で複層構造を成している鋼板において、表層に位置す
る鋼Ａの成分が質量割合で Ｃ ：０．０２〜０．２％ Ｓｉ：３．０％以下 Ｍｎ：０．８〜３％ Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、内
層に位置する鋼Ｂの成分が質量割合で Ｃ ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．５％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０３％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 Ｂ ：０．０００１〜０．００２％ かつ Ｔｉ：０．００６〜０．２％ Ｎｂ：０．００３〜０．１％ のうち１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、Ａ層とＢ層との境界部に鋼板板厚の１〜１
０％の厚さの遷移層を有することを特徴とする耐デント
性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板。 - 【請求項３】 請求項１に記載の鋼板の片面若しくは両
面に電気めっきを施した耐デント性と耐面歪性及び加工
性に優れた電気めっき鋼板。 - 【請求項４】 請求項２に記載の鋼板の片面若しくは両
面に電気めっきを施した耐デント性と耐面歪性及び加工
性に優れた電気めっき鋼板。 - 【請求項５】 ２種の成分系Ａ、Ｂの鋼がＡ、Ｂ、Ａの
順で複層構造を成している鋼板の製造において、表層に
位置する鋼Ａの成分が質量割合で Ｃ ：０．０２〜０．２％ Ｓｉ：３．０％以下 Ｍｎ：０．８〜３％ Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、内
層に位置する鋼Ｂの成分が質量割合で Ｃ ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．５％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０３％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 かつ Ｔｉ：０．００６〜０．２％ Ｎｂ：０．００３〜０．１％ のうち１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、これらの溶鋼において、まずＡの鋼が表側
から凝固を開始し、これが凝固を終了する部位におい
て、引き続いてＢの鋼が凝固を開始して、結果形成され
たＡ、Ｂ両層が成分分析の点から巨視的に分離されてお
り、かつＡ層とＢ層との境界部において鋳片厚の１〜１
０％の厚さの遷移層を形成させた鋳片あるいは鋼塊を素
材として、熱間圧延するに際し、Ａｒ3 −５０℃以上で
熱延を終了し、酸洗、冷延後、再結晶温度以上で焼鈍
し、１℃／ｓ以上の冷却速度で冷却することを特徴とす
る耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板の
製造方法。 - 【請求項６】 ２種の成分系Ａ、Ｂの鋼がＡ、Ｂ、Ａの
順で複層構造を成している鋼板の製造において、表層に
位置する鋼Ａの成分が質量割合で Ｃ ：０．０２〜０．２％ Ｓｉ：３．０％以下 Ｍｎ：０．８〜３％ Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、内
層に位置する鋼Ｂの成分が質量割合で Ｃ ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．５％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．１％以下 Ｓ ：０．０３％以下 Ａｌ：０．１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 Ｂ ：０．０００１〜０．００２％ かつ Ｔｉ：０．００６〜０．２％ Ｎｂ：０．００３〜０．１％ のうち１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、これらの溶鋼において、まずＡの鋼が表側
から凝固を開始し、これが凝固を終了する部位におい
て、引き続いてＢの鋼が凝固を開始して、結果形成され
たＡ、Ｂ両層が成分分析の点から巨視的に分離されてお
り、かつＡ層とＢ層との境界部において鋳片厚の１〜１
０％の厚さの遷移層を形成させた鋳片あるいは鋼塊を素
材として、熱間圧延するに際し、Ａｒ3 −５０℃以上で
熱延を終了し、酸洗、冷延後、再結晶温度以上で焼鈍
し、１℃／ｓ以上の冷却速度で冷却することを特徴とす
る耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板の
製造方法。 - 【請求項７】 請求項５に記載の方法において、得られ
た鋼板の片面若しくは両面に電気めっきを施すことを特
徴とする耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた鋼板
の製造方法。 - 【請求項８】 請求項６に記載の方法において、得られ
た鋼板の片面若しくは両面に電気めっきを施すことを特
徴とする耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7287493A JPH06264180A (ja) | 1993-03-09 | 1993-03-09 | 耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7287493A JPH06264180A (ja) | 1993-03-09 | 1993-03-09 | 耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06264180A true JPH06264180A (ja) | 1994-09-20 |
Family
ID=13501921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7287493A Withdrawn JPH06264180A (ja) | 1993-03-09 | 1993-03-09 | 耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた冷延鋼板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06264180A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009233708A (ja) * | 2008-03-27 | 2009-10-15 | Toshihiko Koseki | 複層鋼 |
| WO2018199328A1 (ja) * | 2017-04-28 | 2018-11-01 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
-
1993
- 1993-03-09 JP JP7287493A patent/JPH06264180A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009233708A (ja) * | 2008-03-27 | 2009-10-15 | Toshihiko Koseki | 複層鋼 |
| WO2018199328A1 (ja) * | 2017-04-28 | 2018-11-01 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
| JP6477988B1 (ja) * | 2017-04-28 | 2019-03-06 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
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