JPS61194112A - スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS61194112A JPS61194112A JP3150085A JP3150085A JPS61194112A JP S61194112 A JPS61194112 A JP S61194112A JP 3150085 A JP3150085 A JP 3150085A JP 3150085 A JP3150085 A JP 3150085A JP S61194112 A JPS61194112 A JP S61194112A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は自動車の足廻り部品、パイプ、ドラム缶らに使
われる軽加工用の高強度でスケール密着性に優れた熱延
鋼板の製造方法に関する。
われる軽加工用の高強度でスケール密着性に優れた熱延
鋼板の製造方法に関する。
連続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片を熱間圧延して製
造した鋼板の２次スケールは成形加工によって一部剥離
がさけられないため、従来は酸洗後、リン酸塩処理等の
表面処理を実施したのち成形、加工を行ないドラム缶、
パイプ等の製品とし。
造した鋼板の２次スケールは成形加工によって一部剥離
がさけられないため、従来は酸洗後、リン酸塩処理等の
表面処理を実施したのち成形、加工を行ないドラム缶、
パイプ等の製品とし。
その後表面被覆する方法が採用されていた。しかし経済
的に不利であるため最近では表面処理工程を必要としな
いスケール密着性にすぐれた熱延鋼板の製造方法として
特公昭５４−３１７３４号が提案されている。この方法
はＣｒを０．０２〜０．１％、Ｎｉを０．０２〜０．１
％添加し、捲取温度を４５０〜７５０℃としたものであ
る。
的に不利であるため最近では表面処理工程を必要としな
いスケール密着性にすぐれた熱延鋼板の製造方法として
特公昭５４−３１７３４号が提案されている。この方法
はＣｒを０．０２〜０．１％、Ｎｉを０．０２〜０．１
％添加し、捲取温度を４５０〜７５０℃としたものであ
る。
前記特公昭５４−３１７３４号の方法では次のような問
題点がある。適用する用途に溶接上の問題点があって、
フラッシュバット溶接時のペネトレーター割れ及びスポ
ット溶接部のナゲツト内破断の対策については何ら記載
がなく、又Ｎｉは高価であり、経済的に不利である。
題点がある。適用する用途に溶接上の問題点があって、
フラッシュバット溶接時のペネトレーター割れ及びスポ
ット溶接部のナゲツト内破断の対策については何ら記載
がなく、又Ｎｉは高価であり、経済的に不利である。
本発明は上記溶接性の問題を解消するとともに軽加工用
途に適した高強度でスケール密着性に優れた熱延鋼板を
安価に製造する方法を提供するものである。
途に適した高強度でスケール密着性に優れた熱延鋼板を
安価に製造する方法を提供するものである。
本発明者等は上記した問題点を解決するため種々検討を
重ね。
重ね。
ａ、 スケール厚を薄くすること・・・・スケールは組
成に拘らず、常温での変形能は、マトリックスである地
鉄に比べると劣る。従って可能な限り薄くする必要があ
る。
成に拘らず、常温での変形能は、マトリックスである地
鉄に比べると劣る。従って可能な限り薄くする必要があ
る。
ｂ、 スケール組成ｅ＊＊＊ｐ６２Ｑ、、Ｆｅ３Ｏ４、
ＦｅＯが存在するが、常温での硬さが高く、変形能の乏
しいＦｅ２Ｏ３は回避すべきである。Ｆｅ３Ｏ４は高温
（５７０℃以上）で安定なＦｅＯが変態して生成される
が１．その量と変態過程が重要で、スケール密着性に影
響をおよぼす。ＦｅＯはマトリックスである地鉄 （
との整合性が良い場合には、軟質であることもあって、
スケール密着性が向上する。
ＦｅＯが存在するが、常温での硬さが高く、変形能の乏
しいＦｅ２Ｏ３は回避すべきである。Ｆｅ３Ｏ４は高温
（５７０℃以上）で安定なＦｅＯが変態して生成される
が１．その量と変態過程が重要で、スケール密着性に影
響をおよぼす。ＦｅＯはマトリックスである地鉄 （
との整合性が良い場合には、軟質であることもあって、
スケール密着性が向上する。
Ｃ０スケール／地鉄界面または界面直下・・・・ｐ、
ｓ。
ｓ。
Ｃｕ等の濃化現象、界面直下の地鉄セメンタイトの量、
酸化物、窒化物の存在が影響する。
酸化物、窒化物の存在が影響する。
の新な知見を得た。本発明はこの新知見にもとすいてな
されたもので、その手段の特徴とする。ところは次の■
乃至■の通りである。
されたもので、その手段の特徴とする。ところは次の■
乃至■の通りである。
■ Ｃ０．０３〜０．２５ｗｔ％、０．０４＜Ｓｉ≦０
．５＋ｔ％、Ｍｎ０．２〜２．０ｗｔ％、Ｐ≦０．０２
５ｗｔ％、Ｓ≦０．０１５＋ｔ％、Ａｌ≦０．０８ｗｔ
％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的元素からなる鋼を
溶製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片を加熱炉
に操入するか、もしくは一旦冷片としたのち再加熱し、
（Ａｒ３＋５０℃）以下の温度で熱間圧延した後、５秒
以内に注水浴部を開始し冷却速度４０℃／秒以上で急冷
し、５００℃以下３６０℃以上の温度で捲きとることを
特徴とするスケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法
。
．５＋ｔ％、Ｍｎ０．２〜２．０ｗｔ％、Ｐ≦０．０２
５ｗｔ％、Ｓ≦０．０１５＋ｔ％、Ａｌ≦０．０８ｗｔ
％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的元素からなる鋼を
溶製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片を加熱炉
に操入するか、もしくは一旦冷片としたのち再加熱し、
（Ａｒ３＋５０℃）以下の温度で熱間圧延した後、５秒
以内に注水浴部を開始し冷却速度４０℃／秒以上で急冷
し、５００℃以下３６０℃以上の温度で捲きとることを
特徴とするスケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法
。
１り Ｇ ０．０３〜０．２５ｗｔ％、０．０４＜Ｓ
ｉ≦０．５ｗｔ％、Ｍｎ０．２〜２．０ｔｚｔ％、Ｐ≦
０．０２５ｗｔ％、Ｓ≦０．０１５ｗｔ％、Ａｌ≦０．
０８ｗｔ％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的元素から
なる鋼を溶製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片
を加熱炉に操入するかもしくは一旦冷片としたのち再加
熱し、（Ａｒ３＋５０℃）以下の温度で熱間圧延した後
、５秒以内に注水冷却を開始し冷却速度４０℃／秒以上
の急冷で３６０℃未満の温度で捲きとりその後、冷却速
度を０．５℃／分以上とすることを特徴とするスケール
密着性に優れた熱延鋼板の製造方法。
ｉ≦０．５ｗｔ％、Ｍｎ０．２〜２．０ｔｚｔ％、Ｐ≦
０．０２５ｗｔ％、Ｓ≦０．０１５ｗｔ％、Ａｌ≦０．
０８ｗｔ％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的元素から
なる鋼を溶製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片
を加熱炉に操入するかもしくは一旦冷片としたのち再加
熱し、（Ａｒ３＋５０℃）以下の温度で熱間圧延した後
、５秒以内に注水冷却を開始し冷却速度４０℃／秒以上
の急冷で３６０℃未満の温度で捲きとりその後、冷却速
度を０．５℃／分以上とすることを特徴とするスケール
密着性に優れた熱延鋼板の製造方法。
■ Ｃ０．０３〜０．２５ｗｔ％、０．０４＜ＳｉＳ２
、５ｗｔ％、Ｍｎ０．２−２，Ｏｔ＋ｔ％、Ｐ≦０．
０２５ｗｔ％、Ｓ≦０，０１５ｗｔ％。
、５ｗｔ％、Ｍｎ０．２−２，Ｏｔ＋ｔ％、Ｐ≦０．
０２５ｗｔ％、Ｓ≦０，０１５ｗｔ％。
Ａｌ≦０，０８ｗｔ％、Ｃｒ≦０．１ｔｙｔ％を含有し
、残部がＦｅ及び不可避的元素からなる鋼を溶製後、連
続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片を加熱炉に繰入する
かもしくは一旦冷片としたのち再加熱し、（Ａｒ３ ＋
５０℃）以下の温度で熱間圧延した後、５秒以内に注
水冷却を開始し冷却速度４０℃／秒以上の急冷で６００
℃以下３６０℃以上の温度で捲きとることを特徴とする
スケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法。
、残部がＦｅ及び不可避的元素からなる鋼を溶製後、連
続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片を加熱炉に繰入する
かもしくは一旦冷片としたのち再加熱し、（Ａｒ３ ＋
５０℃）以下の温度で熱間圧延した後、５秒以内に注
水冷却を開始し冷却速度４０℃／秒以上の急冷で６００
℃以下３６０℃以上の温度で捲きとることを特徴とする
スケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法。
■ Ｃ０．０３〜０．２５ｗｔ％、０．０４＜Ｓｉ≦０
．５ｗｔ％、Ｍｎ０．２〜２．Ｏｗｔ％、Ｐ≦０．０２
５ｔｚｔ％、Ｓ≦０．０１５ｗｔ％。
．５ｗｔ％、Ｍｎ０．２〜２．Ｏｗｔ％、Ｐ≦０．０２
５ｔｚｔ％、Ｓ≦０．０１５ｗｔ％。
Ａｌ≦０，０８ｗｔ％、Ｃｒ≦０．１ｗｔ％ を含有し
、残部がＦｅ及び不可避的元素からなる鋼を溶製後、連
続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片を加熱炉に操入する
かもしくは一旦冷片としたのち再加熱し、（Ａｒ３ ＋
５０℃）以下の温度で熱間圧延した後、５秒以内に注
水冷却を開始し冷却速度４０℃／秒以上の急冷で３６０
℃未満の温度で捲きとりその後、冷却速度を０．５℃／
分以上とすることを特徴とするスケール密着性に優れた
熱延鋼板の製造方法。
、残部がＦｅ及び不可避的元素からなる鋼を溶製後、連
続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片を加熱炉に操入する
かもしくは一旦冷片としたのち再加熱し、（Ａｒ３ ＋
５０℃）以下の温度で熱間圧延した後、５秒以内に注
水冷却を開始し冷却速度４０℃／秒以上の急冷で３６０
℃未満の温度で捲きとりその後、冷却速度を０．５℃／
分以上とすることを特徴とするスケール密着性に優れた
熱延鋼板の製造方法。
本発明における成分および熱延条件の限定によりもたら
される作用を述べる。Ｃ０．０３〜０．２５％とするこ
とにより、本発明にかかる熱延鋼板の用途゛ 即ち、自
動車の足廻りであるブレーキやアクセルペダルのアーム
、フレームなどに必要な強度と２次スケールの密着性が
得られる。即ち０．０３％未満では目的とする鋼板の強
度上問題があり、０．２５％超ではスケール／地鉄界面
近くにもＦｅ５Ｃ（セメンタイト）が多くなり、２次ス
ケールの密着性を悪化させる。
される作用を述べる。Ｃ０．０３〜０．２５％とするこ
とにより、本発明にかかる熱延鋼板の用途゛ 即ち、自
動車の足廻りであるブレーキやアクセルペダルのアーム
、フレームなどに必要な強度と２次スケールの密着性が
得られる。即ち０．０３％未満では目的とする鋼板の強
度上問題があり、０．２５％超ではスケール／地鉄界面
近くにもＦｅ５Ｃ（セメンタイト）が多くなり、２次ス
ケールの密着性を悪化させる。
Ｍｎを０．２〜２．０％とすることにより、スケール密
着性を悪化させることなく目的とする鋼板の強度を確保
するものである。即ち０．２％未満では目的とする鋼板
の強度が得られず、また２、０％超では経済性を失なう
こととスケール密着性を悪くさせる。
着性を悪化させることなく目的とする鋼板の強度を確保
するものである。即ち０．２％未満では目的とする鋼板
の強度が得られず、また２、０％超では経済性を失なう
こととスケール密着性を悪くさせる。
ＳＬを０．０４〜０．５％とした理由は、Ｓｉは溶接性
上非常に重要な働きをする元素として添加するものであ
る。つまり、Ｍｎ／Ｓｉで４〜２３の範囲とするとフラ
ッシュバット溶接時のペネトレーター割れは発生しない
。又Ｃ＋ Ｍｎ／２０ ＋ Ｓｉ／３０ ＋ ２Ｐ ＋
４Ｓの値が小さい方がスポット溶接部のナゲツト内破
断が発生しにくい。又強度は、 Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６
＋Ｓｉ／４に比例しており、特に高強度鋼板を製造する
に当っては目的とする強度を得るにはＣ，ＭｎよりＳｉ
増とした方がスポット溶接上は好ましく、添加量はＭｎ
／Ｓｉを配慮して決定する必要がある。これらのことか
らＳＬ添加量は０．０５〜０．５％とすることによりス
ケール密着性を悪化させることなく Ｍｎ／Ｓｉ ＝
４〜２３を確実に得るものである。
上非常に重要な働きをする元素として添加するものであ
る。つまり、Ｍｎ／Ｓｉで４〜２３の範囲とするとフラ
ッシュバット溶接時のペネトレーター割れは発生しない
。又Ｃ＋ Ｍｎ／２０ ＋ Ｓｉ／３０ ＋ ２Ｐ ＋
４Ｓの値が小さい方がスポット溶接部のナゲツト内破
断が発生しにくい。又強度は、 Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６
＋Ｓｉ／４に比例しており、特に高強度鋼板を製造する
に当っては目的とする強度を得るにはＣ，ＭｎよりＳｉ
増とした方がスポット溶接上は好ましく、添加量はＭｎ
／Ｓｉを配慮して決定する必要がある。これらのことか
らＳＬ添加量は０．０５〜０．５％とすることによりス
ケール密着性を悪化させることなく Ｍｎ／Ｓｉ ＝
４〜２３を確実に得るものである。
Ｐを０．０２５％以下、Ｓを０．０１５％以下とするこ
とにより、Ｐ、Ｓが加熱および熱延中にスケール／地鉄
界面に濃化、２次スケール密着性を悪くするのを予防し
ている。
とにより、Ｐ、Ｓが加熱および熱延中にスケール／地鉄
界面に濃化、２次スケール密着性を悪くするのを予防し
ている。
本発明の目的のためには、Ｐ、Ｓともに少ない方が好ま
しい。しかし脱Ｐ、脱Ｓともに処理コストが嵩むので経
済上の許容範囲を考慮して含有量はこの値以下で適宜決
定することでよい。
しい。しかし脱Ｐ、脱Ｓともに処理コストが嵩むので経
済上の許容範囲を考慮して含有量はこの値以下で適宜決
定することでよい。
次に本発明の目的とする鋼板製造のため溶鋼処理過程で
Ａｌ脱酸した場合ＡＩの含有は不可避的であるので、Ａ
ｌのスケール密着性に対する影響について調査した結果
、スケール密着性を良好に維持できるＡＩの許容範囲は
０．Ｏａ％以下であることが認められた。
Ａｌ脱酸した場合ＡＩの含有は不可避的であるので、Ａ
ｌのスケール密着性に対する影響について調査した結果
、スケール密着性を良好に維持できるＡＩの許容範囲は
０．Ｏａ％以下であることが認められた。
前記■と■において、 Ｃｒを０．１％以下とすること
により、微細なりロムカーバイドを形成し、セメンタイ
ト量を減少するのでＣｒを添加しないで後述の熱延条件
で製造した熱延鋼板に比べてより一層スケール密着性が
向上するからである。Ｃｒ添加した熱延鋼板のスケール
密着性を第８図と第１Ｏ図に示す。このＣｒ添加の密着
性向上に対する効果も０．１％までであり、これ以上は
経済性を失なう。
により、微細なりロムカーバイドを形成し、セメンタイ
ト量を減少するのでＣｒを添加しないで後述の熱延条件
で製造した熱延鋼板に比べてより一層スケール密着性が
向上するからである。Ｃｒ添加した熱延鋼板のスケール
密着性を第８図と第１Ｏ図に示す。このＣｒ添加の密着
性向上に対する効果も０．１％までであり、これ以上は
経済性を失なう。
更にＮｂ、 Ｍｏ、Ｖ、 Ｚｒの元素の添加は必要とす
る材質特性とくに強度向上の要望を満すために経済的許
容範囲において添加することが好ましい。
る材質特性とくに強度向上の要望を満すために経済的許
容範囲において添加することが好ましい。
次に熱延条件について述べる。
ｃ： ０．０９〜０．１５ｗｔ％、 Ｓｉ： ０．０７
〜０．２０ｗｔ％、Ｍｎ：０．４０〜０．７５ｗｔ％、
Ｐ： ０．０１４〜０．０１６ｗｔ％、Ｓ： ０．００
７〜０．０１５ｗｔ％、ＡＩ： ０．０１４〜０．０２
５ｗｔ％のスラブを、熱延条件を諸々変化させて製造し
た鋼板の板巾方向端のスケール密着性、スケール厚、ス
ケール組成を調査して、その関係を整理して第１，２図
に示す。スケール厚み≦８ ｐ 、 Ｆｅ２Ｏ３≦３％
、 Ｆｅ３Ｏ４≧８５％の各条件を満足すればスケール
密着性評点Ｇｒが５以下で合格となる。（Ｇｒ ：半径
Ｒ＝ １．５ Ｘ板厚としたポンチを押し付けて９０°
に曲げた鋼板ピースの曲り外面のテーピング式スケール
剥離状況を面積％で９区分して評点としてランク付けし
たもの〕６しかし上記条件の全部が満足していなくても
一条件が著しく大または小であればスケール密着性は合
格する。
〜０．２０ｗｔ％、Ｍｎ：０．４０〜０．７５ｗｔ％、
Ｐ： ０．０１４〜０．０１６ｗｔ％、Ｓ： ０．００
７〜０．０１５ｗｔ％、ＡＩ： ０．０１４〜０．０２
５ｗｔ％のスラブを、熱延条件を諸々変化させて製造し
た鋼板の板巾方向端のスケール密着性、スケール厚、ス
ケール組成を調査して、その関係を整理して第１，２図
に示す。スケール厚み≦８ ｐ 、 Ｆｅ２Ｏ３≦３％
、 Ｆｅ３Ｏ４≧８５％の各条件を満足すればスケール
密着性評点Ｇｒが５以下で合格となる。（Ｇｒ ：半径
Ｒ＝ １．５ Ｘ板厚としたポンチを押し付けて９０°
に曲げた鋼板ピースの曲り外面のテーピング式スケール
剥離状況を面積％で９区分して評点としてランク付けし
たもの〕６しかし上記条件の全部が満足していなくても
一条件が著しく大または小であればスケール密着性は合
格する。
本発明において圧延仕上げ温度を（Ａｒ３ ＋ ５０℃
）以下と限定した理由は組織的に混粒組織あるいは圧延
組織を残存させない範囲で温度を低目とし、スケール厚
みを薄くすることにある。第３図に示すように８４０℃
以下とすることによりスケール厚みを８μ以下とするこ
とができる。
）以下と限定した理由は組織的に混粒組織あるいは圧延
組織を残存させない範囲で温度を低目とし、スケール厚
みを薄くすることにある。第３図に示すように８４０℃
以下とすることによりスケール厚みを８μ以下とするこ
とができる。
前記■〜■において捲取り温度を５００℃以下とした理
由は、第６図にスケール密着性と仕上げ温度、捲取り温
度の関係を示すが、捲取り温度５００℃超ではスケール
密着性が合格するものがない。
由は、第６図にスケール密着性と仕上げ温度、捲取り温
度の関係を示すが、捲取り温度５００℃超ではスケール
密着性が合格するものがない。
また第４，５図に示すように捲取り温度５００℃以下と
するとＦｅ２Ｏ３生成量を３％以下、スケール厚を８μ
以下とすることが可能である。一般的にスケール生成量
（ｙ）はｙ＝に−ｆｖ（ｔ：時間）。
するとＦｅ２Ｏ３生成量を３％以下、スケール厚を８μ
以下とすることが可能である。一般的にスケール生成量
（ｙ）はｙ＝に−ｆｖ（ｔ：時間）。
［＝に−ｅ−Ｑ／ＲＴ （ｋ：雰囲気条件等で定まる定
数、Ｑ：３３０００ｃａｌ／ｍｏ１． Ｒ：ガス定数、
Ｔ：温度）で表わすことができる。従って高温での滞留
時間は短時間の方が好ましく、本発明者の実験から得た
知見によると、仕上げ圧延後、冷却開始するまでの時間
は５秒以下とする必要がある。又前記■において捲取り
温度を６００℃以下とした理由は前記Ｃｒの添加による
スケール密着性の効果によって、 Ｃｒ無添加の場合に
規定したスケール厚、Ｆｅ２Ｏ２生成量が緩和されその
許容限界の捲取り温度上限値が６００℃である。仕上げ
圧延後冷却中の冷却速度を４０℃／Ｓ以上としたのは、
スケール密着性を確保しつつ、スケール厚みを薄くする
ためである。
数、Ｑ：３３０００ｃａｌ／ｍｏ１． Ｒ：ガス定数、
Ｔ：温度）で表わすことができる。従って高温での滞留
時間は短時間の方が好ましく、本発明者の実験から得た
知見によると、仕上げ圧延後、冷却開始するまでの時間
は５秒以下とする必要がある。又前記■において捲取り
温度を６００℃以下とした理由は前記Ｃｒの添加による
スケール密着性の効果によって、 Ｃｒ無添加の場合に
規定したスケール厚、Ｆｅ２Ｏ２生成量が緩和されその
許容限界の捲取り温度上限値が６００℃である。仕上げ
圧延後冷却中の冷却速度を４０℃／Ｓ以上としたのは、
スケール密着性を確保しつつ、スケール厚みを薄くする
ためである。
スケール層を顕微鏡下で観察した結果では冷却速度が４
０℃／ｓｅｅ未満と遅い場合には、Ｆｅ０４Ｆｅ３０４
＋Ｆｅ変ｊｌ（５７０℃以下で起る）によるα−Ｆｅが
、スケール表面側に存在し、冷却途中に変態が開始し、
スケール表面側から進行しており、冷却速度が速い場合
には、α−Ｆｅがスケール層全面または地鉄界面側に認
められ、これ等から変態が地鉄側からも進行していて、
生成したＦｅ３Ｏ４と地鉄との整合性が良く、スケール
密着性が向上したものと考えられる。この現象は捲取り
温度にも依存し、５００℃超では冷却速度に拘らず、変
態はスケール表面から進行し、スケール密着性は悪い。
０℃／ｓｅｅ未満と遅い場合には、Ｆｅ０４Ｆｅ３０４
＋Ｆｅ変ｊｌ（５７０℃以下で起る）によるα−Ｆｅが
、スケール表面側に存在し、冷却途中に変態が開始し、
スケール表面側から進行しており、冷却速度が速い場合
には、α−Ｆｅがスケール層全面または地鉄界面側に認
められ、これ等から変態が地鉄側からも進行していて、
生成したＦｅ３Ｏ４と地鉄との整合性が良く、スケール
密着性が向上したものと考えられる。この現象は捲取り
温度にも依存し、５００℃超では冷却速度に拘らず、変
態はスケール表面から進行し、スケール密着性は悪い。
冷却速度４０”Ｃ／ ｓ以上で冷却し、捲取り温度５０
０℃以下、３６０℃以上で捲取り後に０．５℃７分未満
の遅い冷却速度で冷却しても、変態はスケール表面、地
鉄界面両方から進み、スケールは全面α−Ｆｅを含んだ
Ｆｅ３Ｏ４となり、スケール密着性が良好である。しか
し捲取り温度を３６０℃未満としそれ以降の冷却速度が
０．５℃／分未満にした場合には、α−Ｆｅは地鉄側か
らのみ進行するが、α−Ｆｅが島状に存在し、スケール
密着性が劣り好ましくない。
０℃以下、３６０℃以上で捲取り後に０．５℃７分未満
の遅い冷却速度で冷却しても、変態はスケール表面、地
鉄界面両方から進み、スケールは全面α−Ｆｅを含んだ
Ｆｅ３Ｏ４となり、スケール密着性が良好である。しか
し捲取り温度を３６０℃未満としそれ以降の冷却速度が
０．５℃／分未満にした場合には、α−Ｆｅは地鉄側か
らのみ進行するが、α−Ｆｅが島状に存在し、スケール
密着性が劣り好ましくない。
しかし冷却速度４０℃八以上で３６０℃未満で捲取った
場合でも、捲取後に冷却速度が０．５℃７分以上の冷却
をすれば、ＦｅＯのＦｅ３Ｏ４への変態を抑制し、Ｆｅ
Ｏ生体のスケールとすれば密着性は良好である。
場合でも、捲取後に冷却速度が０．５℃７分以上の冷却
をすれば、ＦｅＯのＦｅ３Ｏ４への変態を抑制し、Ｆｅ
Ｏ生体のスケールとすれば密着性は良好である。
これはＦｅＯが軟質であり、Ｆｅｄ／／α−Ｆｅ（地鉄
）の方位関係が（１００） （０１１１Ｆ、ｏ／／（１
００） （００１１、−Ｆｅにあり整合性が良く密着性
が良好になるものと考えられる。捲取後に０．５℃／分
以上の冷却速度で冷却するにはヤード内の通気性の良好
な所に、段積をやめて、自然通風による冷却或いはファ
ンによる強制通風冷却、ボックス内でのＮ２、Ａｒガス
等を用いたファンによる強制冷却、散水冷却、浸漬冷却
等の何れか又は組合せによる冷却手段が使用できる。
）の方位関係が（１００） （０１１１Ｆ、ｏ／／（１
００） （００１１、−Ｆｅにあり整合性が良く密着性
が良好になるものと考えられる。捲取後に０．５℃／分
以上の冷却速度で冷却するにはヤード内の通気性の良好
な所に、段積をやめて、自然通風による冷却或いはファ
ンによる強制通風冷却、ボックス内でのＮ２、Ａｒガス
等を用いたファンによる強制冷却、散水冷却、浸漬冷却
等の何れか又は組合せによる冷却手段が使用できる。
本発明の実施例と比較例で使用の鋼の成分と訃／ＳＬを
第１表に示す。鋼ＡはＡｌ−３ｉ−にベースの成分系で
、鋼ＢはＡ鋼の成分に対してＣｒを添加した成分系であ
る。第２表には上記鋼を用いた実施例と比較例の熱延条
件を示す。比較例１は鋼Ａに於いて圧延温度を８７０℃
とし、５５０℃で捲取ったコイルでその長手巾方向のス
ケール密着性を第７図に示す。コイルの内層、外捲部及
び端部のスケール剥離が大きく、スケールの密着性判定
規準（Ｇｒ≦５、以下Ｇｒ≦５と称す）を満足していな
い。
第１表に示す。鋼ＡはＡｌ−３ｉ−にベースの成分系で
、鋼ＢはＡ鋼の成分に対してＣｒを添加した成分系であ
る。第２表には上記鋼を用いた実施例と比較例の熱延条
件を示す。比較例１は鋼Ａに於いて圧延温度を８７０℃
とし、５５０℃で捲取ったコイルでその長手巾方向のス
ケール密着性を第７図に示す。コイルの内層、外捲部及
び端部のスケール剥離が大きく、スケールの密着性判定
規準（Ｇｒ≦５、以下Ｇｒ≦５と称す）を満足していな
い。
比較例２は鋼Ｂに於いて圧延温度を８７０℃とし、６５
０℃で捲取ったコイルでその長手・巾方向のスケール密
着性を第８図に示す。コイルの内層、外捲及び端部の一
部でスケール剥離が大きく、Ｇｒ≦５を満足していない
。実施例１はｍＢに於いて圧延温度を８７０℃とし、５
５０℃で捲取ったコイルでその長手・巾方向のスケール
密着性を第９図に示す。
０℃で捲取ったコイルでその長手・巾方向のスケール密
着性を第８図に示す。コイルの内層、外捲及び端部の一
部でスケール剥離が大きく、Ｇｒ≦５を満足していない
。実施例１はｍＢに於いて圧延温度を８７０℃とし、５
５０℃で捲取ったコイルでその長手・巾方向のスケール
密着性を第９図に示す。
コイル長手・巾方向全域に於いてＧｒ≦５を満足、比較
例１及び２よりもスケール密着性は向上しており、Ｃｒ
添加と捲取温度低温化による改善効果がある。実施例２
は鋼Ａに於いて圧延温度を８３０℃とし、４５０℃で捲
取ったコイルでその長手・巾方向のスケール密着性を第
１０図に示す。コイル長手・巾方向全域に於いてＧｒ≦
５を満足、比較例１よりもスケール密着性が大巾に向上
しており、低温圧延、低温捲取による改善効果がある。
例１及び２よりもスケール密着性は向上しており、Ｃｒ
添加と捲取温度低温化による改善効果がある。実施例２
は鋼Ａに於いて圧延温度を８３０℃とし、４５０℃で捲
取ったコイルでその長手・巾方向のスケール密着性を第
１０図に示す。コイル長手・巾方向全域に於いてＧｒ≦
５を満足、比較例１よりもスケール密着性が大巾に向上
しており、低温圧延、低温捲取による改善効果がある。
実施例３は鋼Ｂに於いて圧延温度を８３０℃とし、４５
０℃で捲取ったコイルでその長手・巾方向のスケール密
着性を第１１図に示す。コイル長手・巾方向全域に於い
てＧｒ≦５を満足、実施例１及び２よりも更にスケール
密着性が向上しており、Ｃｒ添加と低温圧延、低温捲取
による改善効果がある。
０℃で捲取ったコイルでその長手・巾方向のスケール密
着性を第１１図に示す。コイル長手・巾方向全域に於い
てＧｒ≦５を満足、実施例１及び２よりも更にスケール
密着性が向上しており、Ｃｒ添加と低温圧延、低温捲取
による改善効果がある。
本発明の他の実施例と比較例で使用の鋼の成分及び熱延
条件とスケール密着性判定結果を次の第３表に示す。
条件とスケール密着性判定結果を次の第３表に示す。
実施例Ｃ−２、Ｄ−２、Ｅ−２、Ｆ−２、特許請求の範
１！１（１）に基づいて製造された熱延鋼板であり、
Ｇｒ≦５を満足、比較例Ｃ−１、Ｄ−１、Ｅ−１、Ｆ−
１に比べ大巾にスケール密着性が向上しており、低温圧
延、圧延後速かに水冷開始、冷却速度ｕｐ及び低温捲取
による改善効果がある。
１！１（１）に基づいて製造された熱延鋼板であり、
Ｇｒ≦５を満足、比較例Ｃ−１、Ｄ−１、Ｅ−１、Ｆ−
１に比べ大巾にスケール密着性が向上しており、低温圧
延、圧延後速かに水冷開始、冷却速度ｕｐ及び低温捲取
による改善効果がある。
実施例Ｃ−３、Ｃ−４、Ｃ−５、Ｄ−４は特許請求の範
囲（３）に基づいて製造された熱延鋼板であり、 Ｇｒ
≦５を満足、比較例Ｃ−１、Ｄ−１に比べ大巾にスケー
ル密着性が向上、また実施例Ｃ−２、Ｄ−２、Ｅ−２、
Ｆ−３よりも更にスケール密着性の向上がみられ、圧延
温度、冷却速度、捲取温度以外にＣｒ添加の改善効果が
ある。
囲（３）に基づいて製造された熱延鋼板であり、 Ｇｒ
≦５を満足、比較例Ｃ−１、Ｄ−１に比べ大巾にスケー
ル密着性が向上、また実施例Ｃ−２、Ｄ−２、Ｅ−２、
Ｆ−３よりも更にスケール密着性の向上がみられ、圧延
温度、冷却速度、捲取温度以外にＣｒ添加の改善効果が
ある。
実施例Ｄ−３は特許請求の範囲（２）に基づいて製造さ
れた熱延鋼板であり、Ｇｒ≦５を満足、比較例Ｄ−１に
比べ大巾にスケール密着性が向上、また実施例Ｄ−２よ
りも更にスケール密着性の向上がみられ、圧延温度、冷
却速度、捲取温度以外に捲取後の強制冷却による改善効
果がある。
れた熱延鋼板であり、Ｇｒ≦５を満足、比較例Ｄ−１に
比べ大巾にスケール密着性が向上、また実施例Ｄ−２よ
りも更にスケール密着性の向上がみられ、圧延温度、冷
却速度、捲取温度以外に捲取後の強制冷却による改善効
果がある。
実施例Ｄ−５は特許請求の範囲（４）に基づいて製造さ
れた熱延鋼板であり、Ｇｒ≦５を満足、比較例Ｄ−１に
比べ大巾にスケール密着性が向上、また実施例Ｄ−２，
Ｄ−３よりも更にスケール密着性の向上がみられ、圧延
温度、冷却速度、捲取温度以外にＣｒ添加及び捲取後の
強制冷却による改善効果がある。
れた熱延鋼板であり、Ｇｒ≦５を満足、比較例Ｄ−１に
比べ大巾にスケール密着性が向上、また実施例Ｄ−２，
Ｄ−３よりも更にスケール密着性の向上がみられ、圧延
温度、冷却速度、捲取温度以外にＣｒ添加及び捲取後の
強制冷却による改善効果がある。
本発明は前記した構成によってフラッシュバット溶接時
のペネトレーター割れ又スポット溶接部のナゲツト内破
断のない、しかも軟加工用に適した高強度でスケール密
着性にすぐれた熱延鋼板を安価に確実に得ることができ
るものである。このため後工程でのスケールによる粉塵
の発生が少なく、コイル全長、全巾でスケール密着性が
良好なため、自動車の足廻り部品やフレーム等の製造に
あたって更に歩留が高まりコスト低減が可能となり、必
要に応じて塗装することが可能であり、極めて経済性に
富む。
のペネトレーター割れ又スポット溶接部のナゲツト内破
断のない、しかも軟加工用に適した高強度でスケール密
着性にすぐれた熱延鋼板を安価に確実に得ることができ
るものである。このため後工程でのスケールによる粉塵
の発生が少なく、コイル全長、全巾でスケール密着性が
良好なため、自動車の足廻り部品やフレーム等の製造に
あたって更に歩留が高まりコスト低減が可能となり、必
要に応じて塗装することが可能であり、極めて経済性に
富む。
第１図はスケール密着性評点とスケール厚み、スケール
組成Ｆｅ２Ｏ３％との関係を示す。 第２図はスケール密着性評点とスケール厚み。 スケール組成Ｆｅ２Ｏ４％との関係を示す。 第３図は圧延仕上げ温度とスケール厚みの関係を示す。 第４図は捲取り温度とスケール厚みの関係を示す。 第５図は捲取り温度とスケール組成Ｆｅ２Ｏ３％との関
係を示す。 第６図はスケール密着性評点と圧延仕上げ温度、捲取り
温度との関係を示す。 第７図は〔実施例１項における比較例１のコイル長手・
巾方向のスケール密着性を示す。 第８図は実施例（Ｉ）内の比較例２のコイル長手・巾方
向のスケール密着性を示す。 第９図は実施例ＣＩ）内の本発明例１のコイル長手・巾
方向のスケール密着性を示す。 第１０図は実施例ＣＩ）内の本発明例２のコイル長手・
巾方向のスケール密着性を示す。 第１０図は実施例（Ｉ）内の本発明例２のコイル長手・
巾方向のスケール密着性を示す。 第１１図は実施例ＣＩ）内の本発明例３のコイル長手・
巾方向のスケール密着性を示す。 、スケールＡか 第２図 スケール４今 第３図 ノＥ、ｔイｔｈゲ■ 第４図 婆ト万丸す叡 ａ−ｉミリ文譚し／Ｉ ＦｅｚθＪ李（スケール軸）
組成Ｆｅ２Ｏ３％との関係を示す。 第２図はスケール密着性評点とスケール厚み。 スケール組成Ｆｅ２Ｏ４％との関係を示す。 第３図は圧延仕上げ温度とスケール厚みの関係を示す。 第４図は捲取り温度とスケール厚みの関係を示す。 第５図は捲取り温度とスケール組成Ｆｅ２Ｏ３％との関
係を示す。 第６図はスケール密着性評点と圧延仕上げ温度、捲取り
温度との関係を示す。 第７図は〔実施例１項における比較例１のコイル長手・
巾方向のスケール密着性を示す。 第８図は実施例（Ｉ）内の比較例２のコイル長手・巾方
向のスケール密着性を示す。 第９図は実施例ＣＩ）内の本発明例１のコイル長手・巾
方向のスケール密着性を示す。 第１０図は実施例ＣＩ）内の本発明例２のコイル長手・
巾方向のスケール密着性を示す。 第１０図は実施例（Ｉ）内の本発明例２のコイル長手・
巾方向のスケール密着性を示す。 第１１図は実施例ＣＩ）内の本発明例３のコイル長手・
巾方向のスケール密着性を示す。 、スケールＡか 第２図 スケール４今 第３図 ノＥ、ｔイｔｈゲ■ 第４図 婆ト万丸す叡 ａ−ｉミリ文譚し／Ｉ ＦｅｚθＪ李（スケール軸）
Claims (4)
- （１）Ｃ０．０３〜０．２５ｗｔ％、０．０４＜Ｓｉ≦
０．５ｗｔ％、Ｍｎ０．２〜２．０ｗｔ％、Ｐ≦０．０
２５ｗｔ％、Ｓ≦０．０１５ｗｔ％、Ａｌ≦０．０８ｗ
ｔ％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的元素からなる鋼
を溶製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片を加熱
炉に操入するか、もしくは一旦冷片としたのち再加熱し
、（Ａｒ＿３＋５０℃）以下の温度で熱間圧延した後、
５秒以内に注水冷却を開始し冷却速度４０℃／秒以上で
急冷し、５００℃以下３６０℃以上の温度で捲きとるこ
とを特徴とするスケール密着性に優れた熱延鋼板の製造
方法。 - （２）Ｃ０．０３〜０．２５ｗｔ％、０．０４＜Ｓｉ≦
０．５ｗｔ％、Ｍｎ０．２〜２．０ｗｔ％、Ｐ≦０．０
２５ｗｔ％、Ｓ≦０．０１５ｗｔ％、Ａｌ≦０．０８ｗ
ｔ％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的元素からなる鋼
を溶製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片を加熱
炉に操入するかもしくは一旦冷片としたのち再加熱し、
（Ａｒ＿３＋５０℃）以下の温度で熱間圧延した後、５
秒以内に注水冷却を開始し冷却速度４０℃／秒以上の急
冷で３６０℃未満の温度で捲きとりその後、冷却速度を
０．５℃／分以上とすることを特徴とするスケール密着
性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - （３）Ｃ０．０３〜０．２５ｗｔ％、０．０４＜Ｓｉ≦
０．５ｗｔ％、Ｍｎ０．２〜２．０ｗｔ％、Ｐ≦０．０
２５ｗｔ％、Ｓ≦０．０１５ｗｔ％、Ａｌ≦０．０８ｗ
ｔ％、Ｃｒ≦０．１ｗｔ％を含有し、残部がＦｅ及び不
可避的元素からなる鋼を溶製後、連続鋳造法或いは造塊
法にて得た鋼片を加熱炉に操入するかもしくは一旦冷片
としたのち再加熱し、（Ａｒ＿３＋５０℃）以下の温度
で熱間圧延した後、５秒以内に注水冷却を開始し冷却速
度４０℃／秒以上の急冷で６００℃以下３６０℃以上の
温度で捲きとることを特徴とするスケール密着性に優れ
た熱延鋼板の製造方法。 - （４）Ｃ０．０３〜０．２５ｗｔ％、０．０４＜Ｓｉ≦
０．５ｗｔ％、Ｍｎ０．２〜２．０ｗｔ％、Ｐ≦０．０
２５ｗｔ％、Ｓ≦０．０１５ｗｔ％、Ａｌ≦０．０８ｗ
ｔ％、Ｃｒ≦０．１ｗｔ％を含有し、残部がＦｅ及び不
可避的元素からなる鋼を溶製後、連続鋳造法或いは造塊
法にて得た鋼片を加熱炉に操入するかもしくは一旦冷片
としたのち再加熱し、（Ａｒ＿３＋５０℃）以下の温度
で熱間圧延した後、５秒以内に注水冷却を開始し冷却速
度４０℃／秒以上の急冷で３６０℃未満の温度で捲きと
りその後、冷却速度を０．５℃／分以上とすることを特
徴とするスケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3150085A JPS61194112A (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3150085A JPS61194112A (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61194112A true JPS61194112A (ja) | 1986-08-28 |
| JPH0359125B2 JPH0359125B2 (ja) | 1991-09-09 |
Family
ID=12332951
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3150085A Granted JPS61194112A (ja) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61194112A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63145754A (ja) * | 1986-12-10 | 1988-06-17 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 点火プラグ主体金具及びその製造方法 |
| JPS63266046A (ja) * | 1986-12-10 | 1988-11-02 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 点火プラグ主体金具用鋼及びその製造方法 |
| JPH01159348A (ja) * | 1987-12-16 | 1989-06-22 | Kawasaki Steel Corp | タイトなスケールを有するｈ形鋼及びその製造方法 |
| JPH02185915A (ja) * | 1989-01-10 | 1990-07-20 | Nippon Steel Corp | タイトスケール鋼板の製造方法 |
| JP2006021077A (ja) * | 2004-07-06 | 2006-01-26 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電気集塵ユニット |
| JP2012162778A (ja) * | 2011-02-08 | 2012-08-30 | Jfe Steel Corp | スケール密着性に優れた熱延鋼板 |
| CN112962051A (zh) * | 2021-01-29 | 2021-06-15 | 安徽合力股份有限公司合肥铸锻厂 | 奥氏体不锈钢的渗硼方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5693820A (en) * | 1979-12-27 | 1981-07-29 | Kawasaki Steel Corp | Production of hot-rolled steel-belt having thin skin scale |
| JPS57143433A (en) * | 1981-03-02 | 1982-09-04 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of hot rolled high tensile steel plate with low yield ratio |
| JPS57145925A (en) * | 1981-03-03 | 1982-09-09 | Kobe Steel Ltd | Production of high strength hot rolled steel plate |
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| JPS5871330A (ja) * | 1981-10-20 | 1983-04-28 | Kawasaki Steel Corp | 材質の均一性にすぐれた熱延鋼帯の製造方法 |
| JPS59208019A (ja) * | 1983-05-12 | 1984-11-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工用熱延高張力鋼板の製造方法 |
| JPS6179731A (ja) * | 1984-09-28 | 1986-04-23 | Kawasaki Steel Corp | 熱延高張力鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-02-21 JP JP3150085A patent/JPS61194112A/ja active Granted
Patent Citations (7)
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|---|---|---|---|---|
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Cited By (8)
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| JPH0525942B2 (ja) * | 1986-12-10 | 1993-04-14 | Kobe Seikosho Kk | |
| JPH01159348A (ja) * | 1987-12-16 | 1989-06-22 | Kawasaki Steel Corp | タイトなスケールを有するｈ形鋼及びその製造方法 |
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| CN112962051A (zh) * | 2021-01-29 | 2021-06-15 | 安徽合力股份有限公司合肥铸锻厂 | 奥氏体不锈钢的渗硼方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0359125B2 (ja) | 1991-09-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |