JPS61132629A - ピツチ系活性炭繊維からなる不織布の製造方法 - Google Patents
ピツチ系活性炭繊維からなる不織布の製造方法Info
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- JPS61132629A JPS61132629A JP59251026A JP25102684A JPS61132629A JP S61132629 A JPS61132629 A JP S61132629A JP 59251026 A JP59251026 A JP 59251026A JP 25102684 A JP25102684 A JP 25102684A JP S61132629 A JPS61132629 A JP S61132629A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、ピッチ系活性炭繊維からなる不織布(以後活
性炭繊維をACFと略記する。)の製造方法に関するも
のであり、とくに高軟化点の繊維形成性ピッチより高性
能の吸着材に適するACFからなる不織布を製造する方
法に関するものである。
性炭繊維をACFと略記する。)の製造方法に関するも
のであり、とくに高軟化点の繊維形成性ピッチより高性
能の吸着材に適するACFからなる不織布を製造する方
法に関するものである。
(従来の技術)
ACF及びその製品(m物、フェルト、マット等)は、
レーヨン、ポリアクリロニトリル、特殊フェノール樹脂
などのような前駆体有機繊維又はその製品を原料として
、それらを耐炎化、焼成(炭素化)及び賦活することに
より工業的に製造されている。これらのACF及び製品
は、原料である前駆体の種類や製造条件の多様性のため
若干のばらつきがあるが、在来の活性炭(粒状及び粉末
)に比較して優れた吸着力及び著しく優れた吸脱着速度
を持った高性能吸着材である。
レーヨン、ポリアクリロニトリル、特殊フェノール樹脂
などのような前駆体有機繊維又はその製品を原料として
、それらを耐炎化、焼成(炭素化)及び賦活することに
より工業的に製造されている。これらのACF及び製品
は、原料である前駆体の種類や製造条件の多様性のため
若干のばらつきがあるが、在来の活性炭(粒状及び粉末
)に比較して優れた吸着力及び著しく優れた吸脱着速度
を持った高性能吸着材である。
特公昭51−33223号公報には、繊維形成性ピッチ
よりACFのフェルトを製造する方法が記載されている
。これは、繊維形成性ピ・ノチを溶融紡糸し。
よりACFのフェルトを製造する方法が記載されている
。これは、繊維形成性ピ・ノチを溶融紡糸し。
ピッチ繊維からなる不織布を形成したのち、不融化及び
焼成を行って、一旦、炭素繊維(以後炭素繊維をCFと
略記する。)の不織布を得1次いで得られた炭素繊維の
不織布をニードルパンチによりフェルト形成させ、さら
に賦活してACFのフェルトを得る方法である。
焼成を行って、一旦、炭素繊維(以後炭素繊維をCFと
略記する。)の不織布を得1次いで得られた炭素繊維の
不織布をニードルパンチによりフェルト形成させ、さら
に賦活してACFのフェルトを得る方法である。
また、特開昭56−140019号公報には1石炭解重
合物を溶融紡糸した繊維を不融化した後、直接。
合物を溶融紡糸した繊維を不融化した後、直接。
賦活する方法及び不融化、焼成を行い炭素化したのち賦
活する方法の二種の方法により八〇Fを得る製造方法の
提案がなされている。
活する方法の二種の方法により八〇Fを得る製造方法の
提案がなされている。
(発明が解決しようとする問題点)
レーヨン、ポリアクリロニトリル、特殊フェノール樹脂
等のような前駆体有機繊維からACF及びその製品を製
造する方法は、原料繊維がCF及びへCF用の特殊銘柄
であり、それ自身高価であるとともに八CF及びその製
品へ転化させる際の収率が低く。
等のような前駆体有機繊維からACF及びその製品を製
造する方法は、原料繊維がCF及びへCF用の特殊銘柄
であり、それ自身高価であるとともに八CF及びその製
品へ転化させる際の収率が低く。
したがって得られたACF及びその製品が非常に高価な
ものになるので、工業材料としての経済性を欠くという
問題を持っている。
ものになるので、工業材料としての経済性を欠くという
問題を持っている。
また、原料として安価な繊維形成性ピッチからACFの
フェルトを得る方法(特公昭51−33223号公報)
は、一旦、CFの不織布をつくってCFの力学特性を発
現させたのち、ニードルパンチ等によりフェルトを形成
し、しかる後、さらに改めて賦活するものであるから、
炭素化時に精製する脱ガス細孔が部分的に焼結されてし
まっており1通常の賦活では高い吸着性能の製品が得難
い。また、高い吸着性能を得るために長時間、高温の賦
活を行えば、収率の低下とともに繊維の力学特性も低下
するという問題を有している。さらに、工程的にも炭素
化工程と賦活工程の二工程を要するので、エネルギーコ
ストからみて工業的には経済性にそぐわないものである
。
フェルトを得る方法(特公昭51−33223号公報)
は、一旦、CFの不織布をつくってCFの力学特性を発
現させたのち、ニードルパンチ等によりフェルトを形成
し、しかる後、さらに改めて賦活するものであるから、
炭素化時に精製する脱ガス細孔が部分的に焼結されてし
まっており1通常の賦活では高い吸着性能の製品が得難
い。また、高い吸着性能を得るために長時間、高温の賦
活を行えば、収率の低下とともに繊維の力学特性も低下
するという問題を有している。さらに、工程的にも炭素
化工程と賦活工程の二工程を要するので、エネルギーコ
ストからみて工業的には経済性にそぐわないものである
。
また1石炭解重合物より八CFを製造する方法(特開昭
56−140019号公報)は、紡糸性が良く、かつ、
高性能のACFを得るに適した繊維形成性石炭解重合物
を得るのに、多大のエネルギーと労力を要するばかりで
はなく、得られた八CFから織物。
56−140019号公報)は、紡糸性が良く、かつ、
高性能のACFを得るに適した繊維形成性石炭解重合物
を得るのに、多大のエネルギーと労力を要するばかりで
はなく、得られた八CFから織物。
フェルト、マットなどに供する繊維製品を製造する際、
ACFは繊維としての力学特性が十盆でないため、糸
切れ、折損屑飛散などの種々の製造工程上の問題が生じ
るという問題点を有している。
ACFは繊維としての力学特性が十盆でないため、糸
切れ、折損屑飛散などの種々の製造工程上の問題が生じ
るという問題点を有している。
(問題を解決するための手段)
本発明者らは、これら従来技術の問題を克服し。
安価で、かつ、高性能のACFからなる不織布を繊維形
成性ピッチより直接製造する方法について鋭意研究の結
果、この分野の当業者にとって予想外のことながら、特
定の高軟化点を有する繊維形成性ピッチを用いれば、
(イ)溶融紡糸にてスパンボンド不織布形成が可能であ
り、必要に応じてニードルパンチ等の加工及びボビン巻
取りも可能であること、 (ロ)区別した炭素化工程を
経由することなく直接賦活によりへ〇F化できることを
見出し1本発明に到達した。
成性ピッチより直接製造する方法について鋭意研究の結
果、この分野の当業者にとって予想外のことながら、特
定の高軟化点を有する繊維形成性ピッチを用いれば、
(イ)溶融紡糸にてスパンボンド不織布形成が可能であ
り、必要に応じてニードルパンチ等の加工及びボビン巻
取りも可能であること、 (ロ)区別した炭素化工程を
経由することなく直接賦活によりへ〇F化できることを
見出し1本発明に到達した。
すなわち本発明は、軟化点が230℃以上の繊維形成性
ピッチを溶融して紡糸ノズルより押し出し、細化してピ
ッチ繊維を得、得られたピッチ繊維を開繊しつつ不織布
形状になるよう捕集してピッチ繊維からなる不織布とな
し、ついで該不織布を不融化し、しかるのち賦活するこ
とを特徴とするピッチ系ACFからなる不織布の製造方
法である。
ピッチを溶融して紡糸ノズルより押し出し、細化してピ
ッチ繊維を得、得られたピッチ繊維を開繊しつつ不織布
形状になるよう捕集してピッチ繊維からなる不織布とな
し、ついで該不織布を不融化し、しかるのち賦活するこ
とを特徴とするピッチ系ACFからなる不織布の製造方
法である。
本発明において使用する繊維形成性ピッチとは曳糸性を
有するピッチであり1石油系及び石炭系重質油1例えば
原油蒸溜残涜油、ナフサ分解残渣油、エチレンボトム油
9石炭液化油、コールタール等から濾過精製、蒸溜、溶
剤抽出、水添処理。
有するピッチであり1石油系及び石炭系重質油1例えば
原油蒸溜残涜油、ナフサ分解残渣油、エチレンボトム油
9石炭液化油、コールタール等から濾過精製、蒸溜、溶
剤抽出、水添処理。
加熱処理、活性又は不活性ガス添加熱処理又は減圧熱処
理等の工程を経て調製することができる。
理等の工程を経て調製することができる。
本発明に用いる繊維形成性ピッチは230℃以上の軟化
点を有することが必要であり、特に240〜320℃の
軟化点を有することが好ましい。
点を有することが必要であり、特に240〜320℃の
軟化点を有することが好ましい。
本発明において、ピッチの溶融紡糸は公知の溶融紡糸法
に従って行うことができる。溶融紡糸機のピッチ溶融部
としては1例えば攪拌機付槽型溶融器、溶融格子、2軸
ないし車軸エクストルーダー等が用いられるが、これら
に限定されるものではない。溶融温度及び紡糸温度は、
ピッチの軟化点温度以上であり、望ましくは軟化点より
30〜100℃高温である。溶融したピッチは紡糸機の
ノズル部へ送液され、多数の細孔を穿ったノズル面より
紡糸温度以下に制御された雰囲気中に繊維を形成しつつ
吐出される。吐出された糸条の細化工程としては2例え
ば重力による自然細化、引き取りローラー、エアサッカ
ー、蒸気サッカー等による索引細化などの方法が採用し
うるが、これらに限定されるものではない。
に従って行うことができる。溶融紡糸機のピッチ溶融部
としては1例えば攪拌機付槽型溶融器、溶融格子、2軸
ないし車軸エクストルーダー等が用いられるが、これら
に限定されるものではない。溶融温度及び紡糸温度は、
ピッチの軟化点温度以上であり、望ましくは軟化点より
30〜100℃高温である。溶融したピッチは紡糸機の
ノズル部へ送液され、多数の細孔を穿ったノズル面より
紡糸温度以下に制御された雰囲気中に繊維を形成しつつ
吐出される。吐出された糸条の細化工程としては2例え
ば重力による自然細化、引き取りローラー、エアサッカ
ー、蒸気サッカー等による索引細化などの方法が採用し
うるが、これらに限定されるものではない。
細化したピッチ繊維は、開繊工程を経て1例えば連続的
に移動する不織布捕集面に捕集されて不織布が形成され
る。これは、いわゆるスパンボンド不織布形成工程であ
り、開繊方法としては9例えば静電力を利用するもの、
力学的開繊力を利用するもの等が利用できるし、また捕
集面としては例えばネット式ベルトコンベアー等が利用
できるが、これらに何ら限定されるものではない。不織
布形成工程において重要なのは、ピッチ繊維の力学特性
である。低い軟化点の1例えば軟化点が230°C未満
のピッチを用いた場合には、得られるピッチ繊維は著し
くもろく、折損が多発し、不織布の形状を維持するもの
の取り扱いが困難である。一方、軟化点が230℃以上
のピッチを用いれば、力学特性が改善され、しなやかな
風合を呈し、必要に応じてニードルパンチ等の加工も可
能で、ボビンに巻取ることもできる。
に移動する不織布捕集面に捕集されて不織布が形成され
る。これは、いわゆるスパンボンド不織布形成工程であ
り、開繊方法としては9例えば静電力を利用するもの、
力学的開繊力を利用するもの等が利用できるし、また捕
集面としては例えばネット式ベルトコンベアー等が利用
できるが、これらに何ら限定されるものではない。不織
布形成工程において重要なのは、ピッチ繊維の力学特性
である。低い軟化点の1例えば軟化点が230°C未満
のピッチを用いた場合には、得られるピッチ繊維は著し
くもろく、折損が多発し、不織布の形状を維持するもの
の取り扱いが困難である。一方、軟化点が230℃以上
のピッチを用いれば、力学特性が改善され、しなやかな
風合を呈し、必要に応じてニードルパンチ等の加工も可
能で、ボビンに巻取ることもできる。
このようにして得られたピッチ繊維からなる不織布は、
酸化性雰囲気中で熱処理されて不融化された不織布にな
る。不融化処理としては1例えば酸化剤溶液を塗布し、
しかるのち熱処理する湿式法、熱処理雰囲気中に酸化性
ガスを導入する乾式法、低温酸化性ガスプラズマ中で処
理する方法などを採用することができる。処理温度は4
00℃以下で1例えば紡糸用ピッチの軟化点以下の温度
から昇温し、軟化点以上400℃以下の温度で必要時間
保持する方法で行うのが好ましい。処理時間は使用する
酸化剤により異なるが、高い軟化点ピッチを用いる場合
には処理時間は著しく短くてよく。
酸化性雰囲気中で熱処理されて不融化された不織布にな
る。不融化処理としては1例えば酸化剤溶液を塗布し、
しかるのち熱処理する湿式法、熱処理雰囲気中に酸化性
ガスを導入する乾式法、低温酸化性ガスプラズマ中で処
理する方法などを採用することができる。処理温度は4
00℃以下で1例えば紡糸用ピッチの軟化点以下の温度
から昇温し、軟化点以上400℃以下の温度で必要時間
保持する方法で行うのが好ましい。処理時間は使用する
酸化剤により異なるが、高い軟化点ピッチを用いる場合
には処理時間は著しく短くてよく。
例えば加圧(1〜2kg/cm” ・ゲージ圧)熱処
理や低温プラズマ処理で10分間以内、大気圧下の熱処
理で90分間以内である。処理装置としては1例えば回
分式熱処理炉、連続式熱処理炉等を使うことができる。
理や低温プラズマ処理で10分間以内、大気圧下の熱処
理で90分間以内である。処理装置としては1例えば回
分式熱処理炉、連続式熱処理炉等を使うことができる。
酸化剤としては9例えば硝酸、硫酸。
空気、オゾン、酸素、 NO,、So。、塩素等を使用
することができるが、これらに限定されるものではない
。
することができるが、これらに限定されるものではない
。
次いで本発明では、不融化された不織布を区別した炭素
化工程を経ることなく、直接賦活したACFからなる不
織布に転化させる。軟化点が230 ’C未満の繊維形
成性ピッチを原料にすれば、一旦炭化しニードルパンチ
等積々の製品加工を行い、しかる後賦活するのが一般的
である。これは、低軟化点ピッチの芳香環網目構造の成
長が不十分なため。
化工程を経ることなく、直接賦活したACFからなる不
織布に転化させる。軟化点が230 ’C未満の繊維形
成性ピッチを原料にすれば、一旦炭化しニードルパンチ
等積々の製品加工を行い、しかる後賦活するのが一般的
である。これは、低軟化点ピッチの芳香環網目構造の成
長が不十分なため。
区別した炭素化工程によるCFの力学特性発現が製品加
工を施すために必要不可欠であるためと推定 ゛され
る。一方1本発明のごとく軟化点が230 ”C以上の
繊維形成性ピッチを用いる場合、このピッチの芳香環網
目構造がかなり発達しているので、炭素化反応と賦活反
応が競争的に共存する反応スキームを経由するためか、
詳細な反応機構は不明ながら、結果として比表面積(吸
着力)の大きな実用に耐える力学特性を兼備したACF
からなる不織布を得ることができる。賦活方法としては
1通常の水蒸気、炭酸ガス、酸素等による方法が適用で
きる。好ましい賦活温度及び時間は、それぞれ700〜
1000℃及び15〜120分間である。賦活装置とし
ては回分式及び連続式賦活炉など公知の装置を適宜用い
ることができる。
工を施すために必要不可欠であるためと推定 ゛され
る。一方1本発明のごとく軟化点が230 ”C以上の
繊維形成性ピッチを用いる場合、このピッチの芳香環網
目構造がかなり発達しているので、炭素化反応と賦活反
応が競争的に共存する反応スキームを経由するためか、
詳細な反応機構は不明ながら、結果として比表面積(吸
着力)の大きな実用に耐える力学特性を兼備したACF
からなる不織布を得ることができる。賦活方法としては
1通常の水蒸気、炭酸ガス、酸素等による方法が適用で
きる。好ましい賦活温度及び時間は、それぞれ700〜
1000℃及び15〜120分間である。賦活装置とし
ては回分式及び連続式賦活炉など公知の装置を適宜用い
ることができる。
(実施例)
以下、実施例をあげて本発明をさらに具体的に説明する
。
。
実施例1〜6
コールタールを150℃にて加圧濾過して一次キノリン
不溶分(QI)を除去したタールを、減圧1溜し低沸点
成分を除去した。次いで、蒸気薄情残分をオートクレー
ブに移し、オートクレーブ上部空間での空気の滞留時間
が100分となるよう定流量にて空気を吹き込みつつ、
攪拌下35o”Cで2時間熱処理して紡糸用ピッチを得
た。−得られたピッチの軟化点は287℃(メトシー法
)、−次キノリン不溶分(QI) =38%、ベンゼン
不溶分(BI)=80%であった。また、偏光顕微鏡に
よる観察の結果、このピッチは光学的に等方性であった
。また、粉末X線回折図形は002反射に対応する巾広
いアモファス・ハローを示すのみで、非晶質であった。
不溶分(QI)を除去したタールを、減圧1溜し低沸点
成分を除去した。次いで、蒸気薄情残分をオートクレー
ブに移し、オートクレーブ上部空間での空気の滞留時間
が100分となるよう定流量にて空気を吹き込みつつ、
攪拌下35o”Cで2時間熱処理して紡糸用ピッチを得
た。−得られたピッチの軟化点は287℃(メトシー法
)、−次キノリン不溶分(QI) =38%、ベンゼン
不溶分(BI)=80%であった。また、偏光顕微鏡に
よる観察の結果、このピッチは光学的に等方性であった
。また、粉末X線回折図形は002反射に対応する巾広
いアモファス・ハローを示すのみで、非晶質であった。
このようにして得られた高い軟化点の繊維形成性ピッチ
を室温にて破砕し、溶融紡糸機の溶融部に供給した。溶
融温度及び紡糸温度を340″Cに設定し、溶融ピッチ
を紡糸ノズル部に送液し、細孔径0.3+nm、孔数2
4ノズルロ金より吐出し紡糸した。
を室温にて破砕し、溶融紡糸機の溶融部に供給した。溶
融温度及び紡糸温度を340″Cに設定し、溶融ピッチ
を紡糸ノズル部に送液し、細孔径0.3+nm、孔数2
4ノズルロ金より吐出し紡糸した。
吐出糸条は、雰囲気制御した細化ゾーンを通過させ、そ
の間、索引細化させて単糸径15μmのマルチフィラメ
ントを得た。得られたフィラメントを開繊器を通過させ
、定速で移動するネット上に巾50mmのスパンポンド
不繊布として捕集した。得られた不織布は、かなりの力
学特性を持ち、しなやかな風合を呈し、ニードルパンチ
加工及びボビン巻き取りも可能であった。また、紡糸、
開繊、不織布形成の工程での単糸折損も少なかった。
の間、索引細化させて単糸径15μmのマルチフィラメ
ントを得た。得られたフィラメントを開繊器を通過させ
、定速で移動するネット上に巾50mmのスパンポンド
不繊布として捕集した。得られた不織布は、かなりの力
学特性を持ち、しなやかな風合を呈し、ニードルパンチ
加工及びボビン巻き取りも可能であった。また、紡糸、
開繊、不織布形成の工程での単糸折損も少なかった。
上記のようにして得られる不織布に希硝酸を散布し、室
温より250℃まで15分間で昇温し、さらに250℃
から400℃まで75分間で昇温させることにより、不
融化された不織布を得た。得られた不織布は融着部分も
全くなく、シなやかな風合を呈し、ブンゼンバーナの炎
中に置いても溶融することなく赤白色を呈し、完全に不
融であった。元素分析より得た酸素の含を量は10.1
wt%であり、 ESCAスペクトル(高滓製作所製[
!SCA 750にて測定)のO,s及びCI3バンド
の積分強度より求めた表面酸素含有量は12.4 mo
1%であった。
温より250℃まで15分間で昇温し、さらに250℃
から400℃まで75分間で昇温させることにより、不
融化された不織布を得た。得られた不織布は融着部分も
全くなく、シなやかな風合を呈し、ブンゼンバーナの炎
中に置いても溶融することなく赤白色を呈し、完全に不
融であった。元素分析より得た酸素の含を量は10.1
wt%であり、 ESCAスペクトル(高滓製作所製[
!SCA 750にて測定)のO,s及びCI3バンド
の積分強度より求めた表面酸素含有量は12.4 mo
1%であった。
次いで、この不融化された不織布を水蒸気により賦活し
た。すなわち2回分式賦活炉を用い、窒素と水蒸気の混
合ガス(体積比10/7)を流争、炉中の滞留時間が9
分間になるよう混合ガス、の流量を制御した。賦活温度
及び時間を表1に示すごとく種々変化させた試験を行い
2表1に示す結果を得た。ここで比表面積はQtlAN
TA CHROME社製QUANTASORBを用い、
BET 1点法にて測定したものである。
た。すなわち2回分式賦活炉を用い、窒素と水蒸気の混
合ガス(体積比10/7)を流争、炉中の滞留時間が9
分間になるよう混合ガス、の流量を制御した。賦活温度
及び時間を表1に示すごとく種々変化させた試験を行い
2表1に示す結果を得た。ここで比表面積はQtlAN
TA CHROME社製QUANTASORBを用い、
BET 1点法にて測定したものである。
収率は重量分析にて、単糸の引張強度はJIS I?−
7601(炭素繊維試験方法、 1980)に準じて測
定した。
7601(炭素繊維試験方法、 1980)に準じて測
定した。
得られたACFからなる不織布はしなやかな風合を呈し
、取り扱いによる単糸折損も少なく、高性能吸着剤とし
て種々の用途に供せられるものであった。
、取り扱いによる単糸折損も少なく、高性能吸着剤とし
て種々の用途に供せられるものであった。
表1
比較例1
次に、キノリンネ溶分除去タールをオートクレーブに仕
込み、3kg/crAゲージ圧の加圧下において、温度
380℃で15時間熱処理し、熱処理タールを得た。次
いで、得られた熱処理タールを薄情して沸点500℃以
下の留分を除去し、軟化点165℃の低軟化点の繊維形
成性ピッチを得た。得られたピッチは一次キノリン不溶
分(Ql)=1%、ベンゼン不溶分(Bl)=40%で
あり、光学的に等方性であった。また、粉末X線回折図
形は非晶質であることを示した。
込み、3kg/crAゲージ圧の加圧下において、温度
380℃で15時間熱処理し、熱処理タールを得た。次
いで、得られた熱処理タールを薄情して沸点500℃以
下の留分を除去し、軟化点165℃の低軟化点の繊維形
成性ピッチを得た。得られたピッチは一次キノリン不溶
分(Ql)=1%、ベンゼン不溶分(Bl)=40%で
あり、光学的に等方性であった。また、粉末X線回折図
形は非晶質であることを示した。
このピッチを用い、溶融温度及び紡糸温度を200℃に
設定した以外、実施例1と同様の工程を経て不織布を作
製した。得られた不織布は著しくもろく、折損が多発し
、取り扱いが困難であった。
設定した以外、実施例1と同様の工程を経て不織布を作
製した。得られた不織布は著しくもろく、折損が多発し
、取り扱いが困難であった。
また、不融化処理を実施例1と同じ方法にて行ったとこ
ろ、 180℃に達した時点で完全に溶融してしまった
。処理時間を長くした方法、すなわち室温から150℃
まで15分間で昇温し、 150 ”Cがら200℃ま
での昇温に120分間を費やし、さらに200℃から4
00℃までを105分間で昇温するという。
ろ、 180℃に達した時点で完全に溶融してしまった
。処理時間を長くした方法、すなわち室温から150℃
まで15分間で昇温し、 150 ”Cがら200℃ま
での昇温に120分間を費やし、さらに200℃から4
00℃までを105分間で昇温するという。
合計240分間をかけた方法では不融化を達成すること
ができたが、得られた不織布は部分融着し゛ており、凝
集状態で剛直、かつ著しくもろいものであった。
ができたが、得られた不織布は部分融着し゛ており、凝
集状態で剛直、かつ著しくもろいものであった。
さらに昇温速度のおそい総処理時間480分間(室温−
400℃)の不融化処理を試みたが、不融化された不織
布の性状を改善するに至らなかった。
400℃)の不融化処理を試みたが、不融化された不織
布の性状を改善するに至らなかった。
上記の総処理時間が240分間の不融化された不織布を
、実施例1と同様に水蒸気賦活した。賦活温度800°
C1時間30分にて収率62%、比表面積780m /
g テ;jo ツタ。また、に油温度gao”c、時
間60分にて収率44%、比表面積1100 rrr
/gであった。
、実施例1と同様に水蒸気賦活した。賦活温度800°
C1時間30分にて収率62%、比表面積780m /
g テ;jo ツタ。また、に油温度gao”c、時
間60分にて収率44%、比表面積1100 rrr
/gであった。
しかし、得られた八〇Fからなる不織布は剛直で著しく
もろく、高性能吸着材としての性能を示すものの、使用
時に要求される力学特性を満さず、実用に耐え難いもの
であった。
もろく、高性能吸着材としての性能を示すものの、使用
時に要求される力学特性を満さず、実用に耐え難いもの
であった。
比較例2
実施例1で得た不融化さ−れた不織”布を回分式熱処理
炉にて、炉の空間での窒素流の滞留時間が30分間にな
るように窒素を流通させ、 1300℃で15分間熱処
理してCPからなる不織布を得た。得られた不織布は、
しなやかでニードルパンチ等の加工が可能な性状であっ
た。
炉にて、炉の空間での窒素流の滞留時間が30分間にな
るように窒素を流通させ、 1300℃で15分間熱処
理してCPからなる不織布を得た。得られた不織布は、
しなやかでニードルパンチ等の加工が可能な性状であっ
た。
次いで、この不織布を実施例1と同様にして水蒸気賦活
した。賦活温度800℃1時間60分にて収率43%(
炭素化及び賦活の合計)、比表面積870rrr /
gであった。また、賦活温度850℃1時間30分にて
収率31%、比表面積1050rd/gであった。
した。賦活温度800℃1時間60分にて収率43%(
炭素化及び賦活の合計)、比表面積870rrr /
gであった。また、賦活温度850℃1時間30分にて
収率31%、比表面積1050rd/gであった。
これらの結果は、実施例1に比較して、収率あたりの比
表面積値がかなり劣るものであった。
表面積値がかなり劣るものであった。
(発明の効果)
本発明によれば、高軟化点の繊維形成性ピッチを用いる
ことにより、 (イ)溶融紡糸にてスパンボンド不織を
形成することが可能であり、不織布段階にてニードルパ
ンチ等の製品加工ができる。
ことにより、 (イ)溶融紡糸にてスパンボンド不織を
形成することが可能であり、不織布段階にてニードルパ
ンチ等の製品加工ができる。
(ロ)不融化の処理時間を著しく短縮できる。(ハ)一
旦1区別した炭素化工程を経ることなく、直接賦活す“
ることによりACFからなる不織布の吸着性能及び実使
用に耐える力学特性を発現できる。したがって9本発明
は安価な繊維形成性ピッチより簡素な工程を経て直接、
低コストのACFからなる不織布(すなわち高性能吸着
材)を工業的に生産する道を開くものである。
旦1区別した炭素化工程を経ることなく、直接賦活す“
ることによりACFからなる不織布の吸着性能及び実使
用に耐える力学特性を発現できる。したがって9本発明
は安価な繊維形成性ピッチより簡素な工程を経て直接、
低コストのACFからなる不織布(すなわち高性能吸着
材)を工業的に生産する道を開くものである。
Claims (1)
- (1)軟化点が230℃以上の繊維形成性ピッチを溶融
して紡糸ノズルより押し出し細化してピッチ繊維を得、
得られたピッチ繊維を開繊しつつ不織布の形状になるよ
う捕集してピッチ繊維からなる不織布となし、ついで該
不織布を不融化し、しかるのち賦活することを特徴とす
るピッチ系活性炭繊維からなる不織布の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59251026A JPH0737691B2 (ja) | 1984-11-27 | 1984-11-27 | ピツチ系活性炭繊維からなる不織布の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59251026A JPH0737691B2 (ja) | 1984-11-27 | 1984-11-27 | ピツチ系活性炭繊維からなる不織布の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61132629A true JPS61132629A (ja) | 1986-06-20 |
JPH0737691B2 JPH0737691B2 (ja) | 1995-04-26 |
Family
ID=17216514
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59251026A Expired - Lifetime JPH0737691B2 (ja) | 1984-11-27 | 1984-11-27 | ピツチ系活性炭繊維からなる不織布の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0737691B2 (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0186806U (ja) * | 1987-11-30 | 1989-06-08 | ||
JPH02255516A (ja) * | 1989-03-29 | 1990-10-16 | Osaka Gas Co Ltd | ピッチ系活性炭繊維の製造方法 |
JPH02259149A (ja) * | 1988-12-02 | 1990-10-19 | Petoka:Kk | 活性炭繊維不織布およびその製造方法 |
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CN114164523A (zh) * | 2020-09-11 | 2022-03-11 | 宝武炭材料科技有限公司 | 一种通用级沥青基无纺毡的高效预氧化设备 |
US11351751B2 (en) * | 2016-10-21 | 2022-06-07 | Board Of Regents, The University Of Texas System | Noise-absorbent and odor-adsorbent fabric cover systems for vehicle interiors |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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KR101352955B1 (ko) * | 2012-08-06 | 2014-01-23 | (주)씨앤투스이지스 | 활성탄을 포함하는 부직포 제조 장치 |
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Citations (5)
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-
1984
- 1984-11-27 JP JP59251026A patent/JPH0737691B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0737691B2 (ja) | 1995-04-26 |
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