JPS61125777A - 改良された研摩用剛毛の製造法 - Google Patents
改良された研摩用剛毛の製造法Info
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- JPS61125777A JPS61125777A JP59244342A JP24434284A JPS61125777A JP S61125777 A JPS61125777 A JP S61125777A JP 59244342 A JP59244342 A JP 59244342A JP 24434284 A JP24434284 A JP 24434284A JP S61125777 A JPS61125777 A JP S61125777A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、改良された研摩用剛毛の製造！！（関する。
さらに詳しくは、研摩力、耐湿熱性、耐酸性及び耐屈曲
疲労性釦優れ、％−に紡糸安定性と耐屈曲疲労性を向上
させた研摩用剛毛の製造＠に関するものである。
疲労性釦優れ、％−に紡糸安定性と耐屈曲疲労性を向上
させた研摩用剛毛の製造＠に関するものである。
従来の技術
従来、工業用ブラシの分野において、合成樹脂高分子体
に砥粒物！含有させてモノフィラメントを製造する方法
は知られている。脣に、この研摩用剛毛の素材としては
、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン共重合体（６１
６６）のポリアミドが主流をなしている。しかし、これ
らナイロンからなる研摩剛毛は、研摩力こそ優れている
ものの湿熱劣化するため屈曲疲労性に乏しく蝮時間で糸
折れが発生し、耐久性が悪いという欠点を有丁る。
に砥粒物！含有させてモノフィラメントを製造する方法
は知られている。脣に、この研摩用剛毛の素材としては
、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン共重合体（６１
６６）のポリアミドが主流をなしている。しかし、これ
らナイロンからなる研摩剛毛は、研摩力こそ優れている
ものの湿熱劣化するため屈曲疲労性に乏しく蝮時間で糸
折れが発生し、耐久性が悪いという欠点を有丁る。
又、工業用ブラシを用いて金属表面（鋼板などプのスケ
ールを除去する際に、同時和水や酸洗液が使われるため
に、従来のナイロン６、ナイロン６６を生体とする研摩
用剛毛は、ｊｌ？ｉｉＫより柔軟化し、ナイロンａ％の
強靭性を失い、研摩能力が低下し、又酸洗欣（＆されて
耐久寿命が短くなるという間聴が出℃くる。この拳から
、ナイロン６、ナイロン６６ｔ／生体とする研摩用剛毛
を湿潤状態で使用する際には、回転数を増加したり、ブ
ラシの圧下（接圧）ｔｔ強める方策をとる必要性がある
が、これ九より【さらにプランの温度が上昇し、温熱劣
化を促進することになる。
ールを除去する際に、同時和水や酸洗液が使われるため
に、従来のナイロン６、ナイロン６６を生体とする研摩
用剛毛は、ｊｌ？ｉｉＫより柔軟化し、ナイロンａ％の
強靭性を失い、研摩能力が低下し、又酸洗欣（＆されて
耐久寿命が短くなるという間聴が出℃くる。この拳から
、ナイロン６、ナイロン６６ｔ／生体とする研摩用剛毛
を湿潤状態で使用する際には、回転数を増加したり、ブ
ラシの圧下（接圧）ｔｔ強める方策をとる必要性がある
が、これ九より【さらにプランの温度が上昇し、温熱劣
化を促進することになる。
そのため、ナイロン６１０をベースとした研摩用剛毛が
開発されているが、ナイロン６１０は工業用ブラシとし
ての実用上、吸水率も低く温熱劣化も少いが、ＩＩＩＩ
Ｉ性が高いため屈曲疲労性に問題があり改良の余地があ
った。
開発されているが、ナイロン６１０は工業用ブラシとし
ての実用上、吸水率も低く温熱劣化も少いが、ＩＩＩＩ
Ｉ性が高いため屈曲疲労性に問題があり改良の余地があ
った。
発明が牌決しようとする問題点
本発明は、上記の問題点を解消し安定に、紡糸する゛こ
とができ、かつ研摩性、耐酸性及び耐屈曲疲労性に優れ
、特に耐屈曲疲労性を向上させた改良された研摩用剛毛
の製造性を提供することにある。
とができ、かつ研摩性、耐酸性及び耐屈曲疲労性に優れ
、特に耐屈曲疲労性を向上させた改良された研摩用剛毛
の製造性を提供することにある。
問題点を屏決するだめの手段
すなわち、本発明は相対粘度が２，７以上であるナイロ
ン６１００１００重量部と、イオン性共重合体の０．１
〜２５重量却と研摩砥粒物の１０〜７０重量部とを混合
せしめ、溶融紡糸することを特徴とする改良された研摩
用剛毛の製造性を要旨とする。
ン６１００１００重量部と、イオン性共重合体の０．１
〜２５重量却と研摩砥粒物の１０〜７０重量部とを混合
せしめ、溶融紡糸することを特徴とする改良された研摩
用剛毛の製造性を要旨とする。
本発明で用いるナイロン６１０は、セパシン酸とへキテ
メチレンゾアンンをモル比で１ ： ＩＫＬ、水にて５
０％溶液和し、これを７５−に濃縮してオートクレーブ
に入れ高温加圧下で縮重合したものである。さらに、得
られた重合物の相対粘度を所定の２．７以上にする為、
減圧（して縮重合を行いチップとする。
メチレンゾアンンをモル比で１ ： ＩＫＬ、水にて５
０％溶液和し、これを７５−に濃縮してオートクレーブ
に入れ高温加圧下で縮重合したものである。さらに、得
られた重合物の相対粘度を所定の２．７以上にする為、
減圧（して縮重合を行いチップとする。
一般に、ナイロン６１０をモノフィラメントく溶融紡糸
する際には、相対粘度２．０〜２．６１１Ａ度の比較的
低粘度のナイロン６１０が使われている。
する際には、相対粘度２．０〜２．６１１Ａ度の比較的
低粘度のナイロン６１０が使われている。
しかしながら本発明で用いるナイロン６１０のチップは
、相対粘度２．７以上脣に、６．０以上であることとイ
オン性共重合体を混入させることが重要で、このことに
よりポリマーと研摩砥程との接着地利性が向上し、安定
な紡糸が可能となり屈曲疲労性が改良される。
、相対粘度２．７以上脣に、６．０以上であることとイ
オン性共重合体を混入させることが重要で、このことに
よりポリマーと研摩砥程との接着地利性が向上し、安定
な紡糸が可能となり屈曲疲労性が改良される。
相対粘度が、２．７未満では溶Ｎ１勅出時のポリマーの
状態が不安定となり、空洞（ポイドノ、コブ糸及び糸径
斑が発生し、光分な糸条が得られない。
状態が不安定となり、空洞（ポイドノ、コブ糸及び糸径
斑が発生し、光分な糸条が得られない。
相対粘度の上限としては、％忙制限はないが実際使用時
くおいては、２．７〜５．０の範囲が好ましい。
くおいては、２．７〜５．０の範囲が好ましい。
即ち、相対粘度５．０以上となると溶ＭＦＪ糸性が低下
する。
する。
本発明でいう相対粘度とは、９８重ｔ％凝ｍ＊１００ｄ
中に、ポリマーチップ１〕を入れ溶解した溶液について
、オストワルド粘度計にて測定した伽である。（２０±
２℃） 不発明でいうイオン性共重合体は、α−オレフインとα
、Ｉ−不飽和カルボン酸共重合体の１〜３価金橋塩から
なる。α−オレフインとは、エチレン、プロピレン、ブ
テン−１が好ましい。しかし、この他〈α−オレフイン
類も使用することができる。
中に、ポリマーチップ１〕を入れ溶解した溶液について
、オストワルド粘度計にて測定した伽である。（２０±
２℃） 不発明でいうイオン性共重合体は、α−オレフインとα
、Ｉ−不飽和カルボン酸共重合体の１〜３価金橋塩から
なる。α−オレフインとは、エチレン、プロピレン、ブ
テン−１が好ましい。しかし、この他〈α−オレフイン
類も使用することができる。
α、β−不飽和カルボン酸としては、アクリル酸、メタ
クリル酸、マレイン酸、イタコン酸が好ましい。しかし
、この他の不飽和カルボン散も使用することができる。
クリル酸、マレイン酸、イタコン酸が好ましい。しかし
、この他の不飽和カルボン散も使用することができる。
金属塩を形成する金属イオンとしては、リチウム、ナト
リウム、カリウム、銅、銀、マグネシウム、カルシウム
、バリウム、亜鉛等の１〜３価金属イオンが使用される
。イオン性共重合体の分子量は、５ｏｏｏ以上とする。
リウム、カリウム、銅、銀、マグネシウム、カルシウム
、バリウム、亜鉛等の１〜３価金属イオンが使用される
。イオン性共重合体の分子量は、５ｏｏｏ以上とする。
好ましくは５００００以上である。籍に、好都合なイオ
ン性共重合体は、メタクリル酸とエチレン合は、５０重
量−以上であることが好ましく、より好ましくは、８０
〜９５１を量−である。Ｊ２１Ｊち、５０］ｉＪｉ％未
満では、研摩能力及び屈曲疲労性の充分な改良は認めら
れないからである。イオン性共重合体中のカルボキシル
基が、全て金属イオン釦よって中和されている必要はな
い。カルボキシル基の１ｏｌｓ以上が、金属イオン（よ
って中和されていることが必要である。イオン性共重合
体′は、α−オレフインとのα、β−不飽和カルボン酸
の他［，５４３ｇ分を含有していてもよい。特忙、アク
リル酸エステル、メタクリル酸エステル類が好ましい。
ン性共重合体は、メタクリル酸とエチレン合は、５０重
量−以上であることが好ましく、より好ましくは、８０
〜９５１を量−である。Ｊ２１Ｊち、５０］ｉＪｉ％未
満では、研摩能力及び屈曲疲労性の充分な改良は認めら
れないからである。イオン性共重合体中のカルボキシル
基が、全て金属イオン釦よって中和されている必要はな
い。カルボキシル基の１ｏｌｓ以上が、金属イオン（よ
って中和されていることが必要である。イオン性共重合
体′は、α−オレフインとのα、β−不飽和カルボン酸
の他［，５４３ｇ分を含有していてもよい。特忙、アク
リル酸エステル、メタクリル酸エステル類が好ましい。
イオン性共重合体は、ナイロン６１００１００１麓部に
対し、０．０１〜２５重量部であることが望ましく、最
も好ましくは０．１〜２０重量部である。０．０１重量
部以下では、屈曲疲労性の効果が、全く混入しない場合
と同じとなり又、２５重量部χ越えると研摩用剛毛が、
極瑞に軟質化し、研摩力及び溶融紡糸性の低下ｔきた丁
からである。イオン性共重合体の粘度は、メルト・イン
デックス（以下、Ｍ工と称する）（て、０．５〜１０．
０の範囲にあるものが好ましく、！ＩＣ１１，０〜８．
０の範囲において効果が！Ｉ著である。即ち、Ｍ工が、
０．５以下であるとナイロン６１０と砥粒物との接着性
或いはなじみが悪く、砥粒が脱溶し易くなる。又、Ｍ工
が、１０．０以上忙なるとナイロン６１０の粘度が下が
る為、溶融紡糸性が不安定となる。ここでいうＭ工とは
、ムｇｔｍｐ１２３８でいう１０分間に流れる重さを測
った値である。研摩砥粒物としては、溶融アルｉナ質、
炭化珪素質、ジルコニア系炭化物、窒化物、ガラス人造
ダイヤモンド等の人造研摩材料及びダイヤモンド、コラ
ンダム、エメリー、ざくろ石、勤石等の天然研摩材料、
ガラス等が挙げられる。尚、これらは単銖でも混合せし
めてもよい。
対し、０．０１〜２５重量部であることが望ましく、最
も好ましくは０．１〜２０重量部である。０．０１重量
部以下では、屈曲疲労性の効果が、全く混入しない場合
と同じとなり又、２５重量部χ越えると研摩用剛毛が、
極瑞に軟質化し、研摩力及び溶融紡糸性の低下ｔきた丁
からである。イオン性共重合体の粘度は、メルト・イン
デックス（以下、Ｍ工と称する）（て、０．５〜１０．
０の範囲にあるものが好ましく、！ＩＣ１１，０〜８．
０の範囲において効果が！Ｉ著である。即ち、Ｍ工が、
０．５以下であるとナイロン６１０と砥粒物との接着性
或いはなじみが悪く、砥粒が脱溶し易くなる。又、Ｍ工
が、１０．０以上忙なるとナイロン６１０の粘度が下が
る為、溶融紡糸性が不安定となる。ここでいうＭ工とは
、ムｇｔｍｐ１２３８でいう１０分間に流れる重さを測
った値である。研摩砥粒物としては、溶融アルｉナ質、
炭化珪素質、ジルコニア系炭化物、窒化物、ガラス人造
ダイヤモンド等の人造研摩材料及びダイヤモンド、コラ
ンダム、エメリー、ざくろ石、勤石等の天然研摩材料、
ガラス等が挙げられる。尚、これらは単銖でも混合せし
めてもよい。
研摩砥粒物の粒度は、◆４０〜φ６０００の範囲釦ある
が、ｑ！Ｉ！／ｃす８０〜φ２０００Ｆ）範囲が、研摩
力、溶融紡糸性の点から有効である。砥粒物は、ナイロ
ン６１０の１００重量部く対し、１０〜７０重量部、特
に、１５〜５０重量部が好ましい。１０重量部未満では
、研摩力を期待できず、７０重量部を越えると研摩用剛
毛を成形することが困難となるからである。
が、ｑ！Ｉ！／ｃす８０〜φ２０００Ｆ）範囲が、研摩
力、溶融紡糸性の点から有効である。砥粒物は、ナイロ
ン６１０の１００重量部く対し、１０〜７０重量部、特
に、１５〜５０重量部が好ましい。１０重量部未満では
、研摩力を期待できず、７０重量部を越えると研摩用剛
毛を成形することが困難となるからである。
本発明の研摩用剛毛を得るには、ｌ！４１ｒｋＪｔ／ｃ
示す如く熱可塑性高分子体であるナイロン６１００粒状
物又は、粉末と研摩ａ粒及びイオン性共重合体を混合し
、押出機１により溶融押出した翔毛体２を冷却槽３によ
り冷却した後、引取ロール４により引取り、次和加熱炉
５を通し延伸した後に巻取ａ！６により巻取る。
示す如く熱可塑性高分子体であるナイロン６１００粒状
物又は、粉末と研摩ａ粒及びイオン性共重合体を混合し
、押出機１により溶融押出した翔毛体２を冷却槽３によ
り冷却した後、引取ロール４により引取り、次和加熱炉
５を通し延伸した後に巻取ａ！６により巻取る。
次に、相対粘度２．７以上のナイロン６１０と研摩砥粒
及びイオン性共重合体の混合のＳ夏は、不均一な混合に
なると紡出された鋤毛体の、糸径斑が大となり又、糸切
れを起し易い為、できるだけ均一く混合することが好ヱ
しい。例えば回転式プレンダーにて１０分間以上行うの
が良い。この場合、回転式ブレンダーへ投入するナイロ
ン６１０と仙Ｎａ粒物及びイオン性共重合体の量として
は、プレンダー容量の″７３以下がよく、これは均−忙
混合する為で、″／３以上になると混合の程度が悪くな
る。
及びイオン性共重合体の混合のＳ夏は、不均一な混合に
なると紡出された鋤毛体の、糸径斑が大となり又、糸切
れを起し易い為、できるだけ均一く混合することが好ヱ
しい。例えば回転式プレンダーにて１０分間以上行うの
が良い。この場合、回転式ブレンダーへ投入するナイロ
ン６１０と仙Ｎａ粒物及びイオン性共重合体の量として
は、プレンダー容量の″７３以下がよく、これは均−忙
混合する為で、″／３以上になると混合の程度が悪くな
る。
５Ａ施例１
相対粘度３．２５ （１ノボリマー／１００ｄ９８ｘｊ
Ｉｋチ硫酸）のナイロン６１０チップ１００重量部に、
イオン性共重合体として、エチレン／メタクリル酸−９
５１５（モル％）、釡属イオンとして、ナトリウムイオ
ンのＭニー１．２ （２００℃）を有するものｖｉｏｘ
量部及び炭化珪素質砥粒物す２４０を２５重量部加え、
混合攪拌する。この混合物を溶融押出機な用いて２）０
℃で溶融押出し、紡糸口金を通して２０℃の水中へ紡出
し、９５℃の熱水浴にて６．０倍に延伸後、直径０．８
騙の剛毛ン製造した。
Ｉｋチ硫酸）のナイロン６１０チップ１００重量部に、
イオン性共重合体として、エチレン／メタクリル酸−９
５１５（モル％）、釡属イオンとして、ナトリウムイオ
ンのＭニー１．２ （２００℃）を有するものｖｉｏｘ
量部及び炭化珪素質砥粒物す２４０を２５重量部加え、
混合攪拌する。この混合物を溶融押出機な用いて２）０
℃で溶融押出し、紡糸口金を通して２０℃の水中へ紡出
し、９５℃の熱水浴にて６．０倍に延伸後、直径０．８
騙の剛毛ン製造した。
一方、比較として相対粘度６．２５で、かつイオン性共
重合体を混入しないナイロン６１０（比較例１）、ナイ
ロン６（比較例２〕のチップを用いて、同一の条件下で
剛毛を製造した。
重合体を混入しないナイロン６１０（比較例１）、ナイ
ロン６（比較例２〕のチップを用いて、同一の条件下で
剛毛を製造した。
これらの剛毛７次の条件で評価した。尚、剛毛は、ブラ
シとして使用されることχ増風して、全て湿熱処理（１
３０℃×８日間オートクレーブ処理）されたものｔ用い
た〇 曲げ硬さ； 間隙４０ｍの二叉点間に、長さ８０膓の剛毛をのせ、そ
の中央部に荷！馨加えた際に、試料が湾曲した時の最大
荷重量’ｖ読み、糸の柔軟、剛さの目安とする。
シとして使用されることχ増風して、全て湿熱処理（１
３０℃×８日間オートクレーブ処理）されたものｔ用い
た〇 曲げ硬さ； 間隙４０ｍの二叉点間に、長さ８０膓の剛毛をのせ、そ
の中央部に荷！馨加えた際に、試料が湾曲した時の最大
荷重量’ｖ読み、糸の柔軟、剛さの目安とする。
屈曲疲労性；
総数５０本のテスト糸ヲ：切り込み量１０ｍ＋で静止し
た普通鋼板九回転衝突させ、水冷しながらテスト開始後
、糸折れ始めた時間とテスト開始６０分後に発生した糸
折れ本数を百分半で示す。
た普通鋼板九回転衝突させ、水冷しながらテスト開始後
、糸折れ始めた時間とテスト開始６０分後に発生した糸
折れ本数を百分半で示す。
研摩量；
研摩糸ｔ−厘径径３０龜幅１０為、糸条長さくトリム長
）５ｍのロール・ブラシとし、１２００１１７分の周速
で、市販普通鋼板＃Ｃ対する研摩力とする。但し、普通
銅板のライン・スピード”ｔ’２０ｊ”７分、切り込み
量２１１ｍとした。
）５ｍのロール・ブラシとし、１２００１１７分の周速
で、市販普通鋼板＃Ｃ対する研摩力とする。但し、普通
銅板のライン・スピード”ｔ’２０ｊ”７分、切り込み
量２１１ｍとした。
耐酸性；
８０℃に加熱した５重量％硫酸に、剛毛を浸漬放置し、
糸が溶けてボロポロ忙なるーまでの日数ｔみた。
糸が溶けてボロポロ忙なるーまでの日数ｔみた。
得られた結果を表−ＩＫ示す。
（以下余白）
！！−１
！！−１から明らかなように、本発明のナイロン６１０
にイオン性共重合体を混合した研摩用−毛は、曲げ硬さ
が、ナイロン６１０単品の比較例１より低いものの研摩
量が同等、もしくはそれ以上でありかつ、ナイロン６、
ナイロン６１０単品に対し、はるかに屈曲疲労性に優れ
ており６０分後の糸折れが全く発生しなかった。
にイオン性共重合体を混合した研摩用−毛は、曲げ硬さ
が、ナイロン６１０単品の比較例１より低いものの研摩
量が同等、もしくはそれ以上でありかつ、ナイロン６、
ナイロン６１０単品に対し、はるかに屈曲疲労性に優れ
ており６０分後の糸折れが全く発生しなかった。
実施例２〜５
相対粘度３．３５ （１ｐポリマー／１００−ｚ９８重
量−硫酸）のナイロン６１０チップ１００１［１部に、
イオン性共重合体として、エチレン／メタクリル酸−９
５１５（モル％〕、金属イオンとして亜鉛イオンのＭニ
ー５．０ （２００℃）’ｔ＊するものを、０．００５
重量Ｓ（実施例２）、５重量部（実施例５）、１０重量
部（実施例４ン、５０重量部（実施例５）を各々加えさ
らに、アルばす質砥粒物÷５００を２０重量部加え、混
合攪拌しらこの混合物を、実施例１と同様な方法で紡糸
し、直径０．４部ｍの剛毛１に：ａ造シタ＠−万、比較
として同じ相対粘度３．３５のナイロン６１０チップ単
品（イオン性共重合なし）で同一条件下で剛毛を製造し
た。
量−硫酸）のナイロン６１０チップ１００１［１部に、
イオン性共重合体として、エチレン／メタクリル酸−９
５１５（モル％〕、金属イオンとして亜鉛イオンのＭニ
ー５．０ （２００℃）’ｔ＊するものを、０．００５
重量Ｓ（実施例２）、５重量部（実施例５）、１０重量
部（実施例４ン、５０重量部（実施例５）を各々加えさ
らに、アルばす質砥粒物÷５００を２０重量部加え、混
合攪拌しらこの混合物を、実施例１と同様な方法で紡糸
し、直径０．４部ｍの剛毛１に：ａ造シタ＠−万、比較
として同じ相対粘度３．３５のナイロン６１０チップ単
品（イオン性共重合なし）で同一条件下で剛毛を製造し
た。
溶融紡糸性；
Ｑ・・・非常に安定した連続紡糸が可能で、糸切れ、糸
径斑が発生しない Δ・・・はぼ安定紡糸可能 ×・・・不安定な紡糸状態となり、糸切れ、ボイド、糸
径斑が頻発する。
径斑が発生しない Δ・・・はぼ安定紡糸可能 ×・・・不安定な紡糸状態となり、糸切れ、ボイド、糸
径斑が頻発する。
屈曲疲労性；実施例１と同じ方法
その結果を表−２に示す。
（以下余白）
表−２
表−２から明らかな如く、本発明のナイロン６１０（相
対粘度３．３５ ）にイオン性共重合体を５．１０重量
部混入することにより、従来のナイロン６１０に比べ、
はるかく屈曲疲労性＃Ｃｆｋれていることが判る。特に
、１０重量部混入した場合に最高値を示した。
対粘度３．３５ ）にイオン性共重合体を５．１０重量
部混入することにより、従来のナイロン６１０に比べ、
はるかく屈曲疲労性＃Ｃｆｋれていることが判る。特に
、１０重量部混入した場合に最高値を示した。
実施例６〜９
相対粘度２．２（実施例６）、２．５（実施例７）、２
．８（実施例８）、３．１（実施例？）（１ｙポリｆｆ
−／１００ｍ９８重量％ｆｃ酸）のナイロン６１０チッ
プ１００重量部釦、イオン性共重合体エチレン／メタク
リル＃−９０／１０（モル比ハ金属イオンとして、亜鉛
イオンのＭｘ−２，８（２００℃）を１０重量部及び炭
化珪素質砥粒物す１００を２５重量部加え、混合撹拌し
た。この混合物′４！：実施例１と同様な方法にて紡糸
し、直径１．２脇の剛毛を羨遺した。
．８（実施例８）、３．１（実施例？）（１ｙポリｆｆ
−／１００ｍ９８重量％ｆｃ酸）のナイロン６１０チッ
プ１００重量部釦、イオン性共重合体エチレン／メタク
リル＃−９０／１０（モル比ハ金属イオンとして、亜鉛
イオンのＭｘ−２，８（２００℃）を１０重量部及び炭
化珪素質砥粒物す１００を２５重量部加え、混合撹拌し
た。この混合物′４！：実施例１と同様な方法にて紡糸
し、直径１．２脇の剛毛を羨遺した。
一方、比較として、相対粘度３．１のナイロン６１０を
用いて同一条件下で一毛馨製造した。これらの剛毛を紡
糸安定性、糸毬斑（糸径をｎ−１２０で画定し、最低値
と最高量を示したン。屈曲疲労性にて比較評価した。
用いて同一条件下で一毛馨製造した。これらの剛毛を紡
糸安定性、糸毬斑（糸径をｎ−１２０で画定し、最低値
と最高量を示したン。屈曲疲労性にて比較評価した。
その結果を表−３に示す。
尚、紡糸安定性の評価は実施例２〜５、屈曲疲労性の評
価は実施例１と同じ方法である。
価は実施例１と同じ方法である。
（以下金白）
表−３から明らかな知（、本発明のナイロン６１０の相
対粘度２．７以上にし、かつイオン性共重合体を混入す
ること忙より砥粒との接着親和性が向上し、紡糸安定性
がよ（、非常く屈Ｂ疲労性が優れていることが判る。
対粘度２．７以上にし、かつイオン性共重合体を混入す
ること忙より砥粒との接着親和性が向上し、紡糸安定性
がよ（、非常く屈Ｂ疲労性が優れていることが判る。
発明の効果
本発明の改良された研摩用剛毛の製造法は、従来の研摩
用剛毛の製造に比べ著しく紡糸性が安定するため、糸条
にコブの発生がなく、糸径斑が小さくなり、かつ予想以
上くイオン性共重合体を混入するととにより上粒と１合
体の援麿注が５！！固となる＃ そ６つため、ｇ！８が
少くな’７＃＊鋏労性にも★れる。又、温熱処理下忙お
いても得られた剛毛の吸湿率が少なく、剛性（曲げ硬さ
）も低くなるが、ナイロン６１０単蝕よりもさらく研摩
力及び屈曲疲労性に丁ぐれる。
用剛毛の製造に比べ著しく紡糸性が安定するため、糸条
にコブの発生がなく、糸径斑が小さくなり、かつ予想以
上くイオン性共重合体を混入するととにより上粒と１合
体の援麿注が５！！固となる＃ そ６つため、ｇ！８が
少くな’７＃＊鋏労性にも★れる。又、温熱処理下忙お
いても得られた剛毛の吸湿率が少なく、剛性（曲げ硬さ
）も低くなるが、ナイロン６１０単蝕よりもさらく研摩
力及び屈曲疲労性に丁ぐれる。
第１図は本発明の研摩用剛毛の製造工程を例示する。８
２図は本発明の製造法で得られる研摩用剛毛の断面模式
図である。 １：押出機、２：南毛体、３：冷却檜、４二引取ロール
、５：加熱炉、６：巻取機、Ａ：ナイロン６１０とイオ
ン性共重合体の′ｔ＆曾浴皐物、Ｂ：研摩砥粒物
２図は本発明の製造法で得られる研摩用剛毛の断面模式
図である。 １：押出機、２：南毛体、３：冷却檜、４二引取ロール
、５：加熱炉、６：巻取機、Ａ：ナイロン６１０とイオ
ン性共重合体の′ｔ＆曾浴皐物、Ｂ：研摩砥粒物
Claims (3)
- （１）相対粘度が２．７以上であるナイロン６１０の１
００重量部とイオン性共重合体の０．１〜２．５重量部
と研摩砥粒物の１０〜７０重量部とを混合せしめ、溶融
紡糸することを特徴とする改良された研摩用剛毛の製造
法 - （２）イオン性共重合体がエチレン、プロピレン、ブテ
ン−１から選ばれたα−オレフインの一成分とアクリル
酸、メタクリル酸、マレイン酸、イタコン酸から選ばれ
たα，β−不飽和カルボン酸の一成分及びリチウム、ナ
トリウム、カリウム、銅、銀、マグネシウム、カルシウ
ム、バリウム、亜鉛から選ばれた金属イオンの一成分と
からなる特許請求の範囲第１項記載の改良された研摩用
剛毛の製造法 - （３）研摩砥粒物が、溶融アルミナ質、炭化ケイ素質、
ジルコニア系炭化物、窒化物、ガラス人造ダイヤモンド
から選ばれた人造研摩材料及びダイヤモンド、コランダ
ム、エメリー、ざくろ石、軽石から選ばれた天然研摩材
料である特許請求の範囲第１項記載の改良された研摩用
剛毛の製造法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59244342A JPS61125777A (ja) | 1984-11-21 | 1984-11-21 | 改良された研摩用剛毛の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59244342A JPS61125777A (ja) | 1984-11-21 | 1984-11-21 | 改良された研摩用剛毛の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61125777A true JPS61125777A (ja) | 1986-06-13 |
Family
ID=17117276
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59244342A Pending JPS61125777A (ja) | 1984-11-21 | 1984-11-21 | 改良された研摩用剛毛の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61125777A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU663575B2 (en) * | 1992-03-19 | 1995-10-12 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive filaments comprising abrasive-filled thermoplastic elastomer, methods of making same, articles incorporating same |
| US6190769B1 (en) | 1999-02-19 | 2001-02-20 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Abrasive filaments of plasticized polyamides |
| CN107881594A (zh) * | 2016-09-30 | 2018-04-06 | 杜邦兴达（无锡）单丝有限公司 | 一种耐酸耐磨的磨料丝 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS535490A (en) * | 1976-07-05 | 1978-01-19 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Conpound for grinding |
-
1984
- 1984-11-21 JP JP59244342A patent/JPS61125777A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS535490A (en) * | 1976-07-05 | 1978-01-19 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Conpound for grinding |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU663575B2 (en) * | 1992-03-19 | 1995-10-12 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive filaments comprising abrasive-filled thermoplastic elastomer, methods of making same, articles incorporating same |
| US6190769B1 (en) | 1999-02-19 | 2001-02-20 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Abrasive filaments of plasticized polyamides |
| US6249928B1 (en) | 1999-02-19 | 2001-06-26 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Abrasive filaments of plasticized polyamides |
| CN107881594A (zh) * | 2016-09-30 | 2018-04-06 | 杜邦兴达（无锡）单丝有限公司 | 一种耐酸耐磨的磨料丝 |
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